端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法
【专利摘要】本发明涉及端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的各片主簧的结构参数、副簧长度、弹性模量及主副簧的复合刚度设计要求值，对副簧刚度进行精确解析设计。通过实例及验证测试验证可知，该发明所提供的端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度的设计方法是正确的，利用该方法可得到准确可靠的副簧刚度设计值，为副簧参数设计奠定了可靠的技术基础，可提高端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的设计水平、产品质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计及试验费用，加快产品开发速度。
【专利说明】
端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法
技术领域
[0001] 本发明涉及车辆悬架钢板弹簧，特别是端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧 刚度设计方法。
【背景技术】
[0002] 为了满足车辆悬架在不同载荷下的变刚度设计要求，通常将少片变截面钢板弹簧 设计为主副簧，其中，主簧与副簧触点之间设计有一定的主副簧间隙，确保当载荷大于副簧 起作用载荷后，主副簧接触而一起共同工作。由于第1片主簧的受力复杂，不仅承受垂向载 荷，同时还承受扭转载荷和纵向载荷，因此，实际所设计的第1片主簧的端部平直段的厚度 和长度大于他各片主簧的厚度和长度，即大都采用端部非等构的少片变截面主副；同时，为 了加强少片抛物线型变截面主副簧的应力强度，通常在根部平直段与抛物线段之间增设一 斜线段，即采用根部加强型的少片变截面主副簧。另外，由于为了满足主副簧不同复合刚度 的设计要求，通常采用不同长度的副簧，即主簧与副簧的接触位置也不同，因此，主副簧可 分为端部接触式和非端部接触式，其中，在副簧根部平直段厚度及片数给定情况下，端部接 触式主副簧的复合刚度大于非端部接触式的复合刚度。副簧刚度决定主副簧的复合刚度大 小，对车辆行驶平顺性具有重要影响，同时还决定着副簧参数的设计，然后，由于主簧端部 平直段非等构，副簧的长度小于主簧的长度，同时，根部设有斜线加强段，因此，根部加强型 少片变截面主副簧的端点力及变形与刚度计算非常复杂，先前一直未能给出端部接触式少 片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法。目前，大都是忽略主簧端部非等构、并将副簧看 作与主簧等长，直接利用主副簧的复合刚度设计要求值，减去主簧刚度值，对副簧刚度进行 近似设计，无法满足目前车辆行业快速发展及对悬架少片变截面主副钢板弹簧精确设计的 要求。
[0003] 因此，必须建立一种精确、可靠的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度 设计方法，满足车辆行业快速发展及对少片变截面主副钢板弹簧精确设计的要求，提高变 截面钢板弹簧的设计水平、产品质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，降低设计及试验费 用，加快产品开发速度。
【发明内容】
[0004] 针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、 可靠的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法，其设计流程图，如图1所 示。端部接触式少片根部加强型变截面主副簧为对称结构，可将一半对称结合主副簧看作 悬臂梁，即将对称中心线看作一半弹簧的固定根部，将主簧端部受力点和副簧触点受力点 分别看作一半主簧和副簧的端点，其一半对称结构示意图，如图2所示，包括:主簧1，根部垫 片2,副簧3,端部垫片4,主簧1和副簧3的各片是由根部平直段、斜线段、抛物线段、端部平直 段四段构成，其中，斜线段对钢板弹簧根部起加强作用，主簧和副簧的宽度为b，安装间距的 一半1 3,斜线段的长度为A 1，弹性模量为E。主簧1的各片根部平直段之间、副簧3的各片根 部平直段之间、及主簧1与副簧3之间均设置有根部垫片2;主簧1的各片端部平直段之间设 置有端部垫片4,端部垫片的材料为碳纤维复合材料，以防止工作时产生摩擦噪声。各片主 簧的根部平直段的厚度为h2M，宽度为b，一半长度为Lm，斜线段的根部到主簧端点的距离为 1 2M，斜线段的端部到主簧端点的距离为12MP;各片主簧的斜线段的端部厚度为h2Mp，斜线段的 厚度比y M = h2Mp/h2M;各片主簧的端部平直段非等构，即第1片主簧的端部平直段的厚度和 长度，大于其他各片主簧的端部平直段的厚度和长度;各片主簧的端部平直段的厚度和长 度分别为hu和lu，抛物线段的厚度比为0i = hu/h2MP，i = l，2,…，m，m为主簧片数。副簧的一 半长度为La，副簧触点与主簧端点的水平距离为lo = LM-LA;副簧触点与主簧端部平直段之 间的主副簧间隙为8,当载荷大于副簧起作用载荷时，副簧触点与第m片主簧的端部平直段 内某点相接触，以满足主副簧的复合刚度要求。在各片主簧的结构参数、副簧长度、弹性模 量及主副簧复合刚度设计要求值给定情况下，对端部接触式少片根部加强型变截面主副簧 的副簧刚度进行设计。
[0005] 为解决上述技术问题，本发明所提供的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧 刚度设计方法，其特征在于采用以下设计步骤：
[0006] (1)端点受力情况下的各片根部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-El计算：
[0007] 根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度A 1，弹性模量 E，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离1 2M，主 簧的斜线段的厚度比YM，主簧片数m，其中，第i片主簧的抛物线段的厚度比&，i = l，2,…， m，对端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数Gx-^进行计算，即
[0009] (2)端点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点 处的变形系数GX-DE的计算：
[0010]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM，宽度b，斜线段长度A 1，弹性模量 E，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2Mp，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M，主 簧的斜线段的厚度比Ym，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比匕，副簧触点与 主簧端点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的 变形系数G X-DE进行计算，SP
[0012] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧的端点变形系数 6^_计算:根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM，宽度b，斜线段长度A 1，弹性模 量E，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2Mp，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M， 主簧的斜线段的厚度比Ym，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比匕，副簧触点 与主簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧在端点位置处的变 形系数G x-Ezm进行计算，SP
[0015] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副 簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算：
[0016]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度A 1，弹性模量 E，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M，主 簧的斜线段的厚度比YM，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比K，副簧触点与 主簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接 触点处的变形系数G x-DEz进行计算，SP
[0018] (5)端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度Kat设计：
[0019] 根据主副簧的复合刚度设计要求值Kmat，主簧片数m，各片主簧的根部平直段的厚 度h2M，步骤⑴中计算得到的Gx-Ei，步骤(2)中计算得到的G X-DE，步骤⑶中计算得到的Gx-Ezm， 及步骤(4)中计算得到的Gx- DEz，对端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度Kat 进行设计，即
[0021] 本发明比现有技术具有的优点
[0022] 然后，由于主簧端部平直段非等构，副簧的长度小于主簧的长度，同时，根部设有 斜线加强段，因此，根部加强型少片变截面主副簧的端点力及变形与刚度计算非常复杂，因 此，先前一直未能给出端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法。目前，大都 是忽略主簧端部非等构、并将副簧长度看作与主簧等长，直接利用主副簧的复合刚度设计 要求值，减去主簧刚度值，对副簧刚度进行近似设计，无法满足目前车辆行业快速发展及对 悬架少片变截面主副钢板弹簧精确设计的要求。本发明可根据端部接触式少片根部加强型 变截面主副簧的各片主簧、副簧长度、弹性模量及主副簧的复合刚度设计要求值，对端部接 触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度进行设计。通过实例及试验测试验证可知， 该发明所提供的端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度设计方法是正确的， 利用该方法可得到准确可靠的端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度设计 值，为副簧结构参数设计奠定了可靠的技术基础，从而提高端部接触式少片根部加强型变 截面主副簧的设计水平、产品质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计及试验费 用，加快产品开发速度。
【附图说明】
[0023]为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。
[0024] 图1是端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度的设计流程图；
[0025] 图2是端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的一半对称结构示意图。 具体实施方案
[0026] 下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
[0027]实施例一:某端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的宽度b = 60mm，安装间距 的一半l3 = 55mm，斜线段的长度A l = 30mm，弹性模量E = 200GPa，其中，主簧片数m = 2,主簧 的一半长度LM=575mm，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12mp = Lm-13_ A l = 490mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3 = 520mm;各片主簧的根部平直段的厚度h2M= 11mm，主簧斜线段的端部厚度h2MP = 10 ? 23mm，主簧斜线段的厚度比y M=h2MP/h2M=0 ? 93;第1 片主簧的端部平直段的厚度hn = 7mm，第1片主簧的抛物线段的厚度比fo = hn/h2Mp = 0.69; 第2片主簧的端部平直段的厚度h12 = 6mm，第2片主簧的抛物线段的厚度比02 = h12/h2Mp = 0.59。副簧的一半长度LA=525mm，副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = LM-LA=50mm。主副 簧的复合刚度设计要求值KMAT = 92.48N/mm，根据各片主簧的结构参数、副簧长度、弹性模量 及主副簧的复合刚度设计要求值，对该端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚 度进行设计。
[0028]本发明实例所提供的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法，其 设计流程如图1所示，具体设计步骤如下：
[0029] (1)端点受力情况下的各片根部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-El计算：
[0030]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm = 575mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 490mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 520mm，主簧的斜线段的厚度比ym=0.93,主簧片 数m = 2,其中，第1片主簧的抛物线段的厚度比fo = 0.69,第2片主簧的抛物线段的厚度比 = 0.59,对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主簧的端点变形系数Gx-EjPGx- E2分别进行 计算，即
[0033] (2)端点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点 处的变形系数GX-DE计算：
[0034]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM = 575mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 490mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 520mm，主簧的斜线段的厚度比ym=0.93,主簧片 数m=2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比扮= 0.59,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 50mm，对端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数GX-DE进 行计算，即
[0036] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧的端点变形系数 Gx-ez2计算:根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm=575mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 490mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm，主簧斜线段的厚度比yM=0.93，主簧片数m =2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比扮= 0.59,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 50_，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数6\^进行计算，即
[0038] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副 簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算：
[0039]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM = 575mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 490mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 520mm，主簧的斜线段的厚度比ym=0.93,主簧片 数m=2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比扮= 0.59,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 50mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系 数6^2进行计算，即
[0042] (5)端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度KAT设计：
[0043]根据主副簧的复合刚度设计要求值KMAT = 92.48N/mm，主簧片数m = 2,各片主簧的 根部平直段的厚度h2M = 11mm，步骤（1)中计算得到的Gx-ei = 107.53mm4/N和Gx-e2 = 113.42mm4/N，步骤（2)中计算得到的Gx-de = 94.37mm4/N，步骤（3)中计算得到的Gx-eZ2 = 94.37mm4/N，及步骤⑷中计算得到的Gx-DEZ = 79.78mm4/N，对该端部接触式少片根部加强型 变截面主副簧的副簧刚度KAT进行设计，即
[0045] 利用钢板弹簧试验机，对给定结构的主簧、且满足该副簧刚度设计值的少片根部 加强型变截面钢板弹簧的主副簧进行刚度试验验证，由试验结果可知，该主副簧的复合刚 度试验值KMATtest = 92 ? 13mm，与设计要求值Kmat = 92 ? 48N/mm相吻合，相对偏差仅为0 ? 38 % ; 结果表明该发明所提供的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法是正确 的，所设计得到的副簧刚度设计值是准确、可靠的。
[0046] 实施例二:某端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的宽度b = 60mm，弹性模量 E = 200GPa，安装间距的一半l3 = 60mm，斜线段的长度A l = 30mm，弹性模量E = 200GPa。主簧 片数m=2,主簧的一半长度LM=600mm，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12mp = Lm-13_ A l = 510mm，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3 = 540mm;各片主簧的根部平 直段的厚度h2M=12mm，主簧斜线段的端部厚度h2MP = llmm，主簧斜线段的厚度比y M=h2MP/ h2M=0.92;第1片主簧的端部平直段的厚度hn = 7mm，第1片主簧的抛物线段的厚度比比= hn/h2Mp = 0.64;第2片主簧的端部平直段的厚度h12 = 6mm，第2片主簧的抛物线段的厚度比 =1112/112?11) = 〇.55。副簧的一半长度1^=54〇1111]1，高[]簧触点与主簧端点的水平距离1() = 141-1^= 60mm。主副簧的复合刚度设计要求值KMAT = 83.30N/mm，根据各片主簧的结构参数、副簧长 度、弹性模量及主副簧的复合刚度设计要求值，对该端部接触式少片根部加强型变截面主 副簧的副簧刚度进行设计。
[0047] 采用与实施例一相同的设计方法和步骤，对该少片根部加强型变截面主副簧的副 簧刚度进行设计，具体设计步骤如下：
[0048] (1)端点受力情况下的各片根部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-El计算： [0049]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度L M = 600mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 510mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm，主簧斜线段的厚度比ym=0.92,主簧片数m =2,其中，第1片主簧的抛物线段的厚度比& = 0.64,第2片主簧的抛物线段的厚度比扮= 0.55,对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主簧的端点变形系数Gx-EjPGx- E2分别进行计 算，即
[0053] (2)端点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点 处的变形系数Gx-de的计算：
[0054]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP = 510mm， 主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=40mm，主簧的斜线段的厚度比ym=0.92,主簧片 数m=2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比fe = 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 60mm，对端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数GX-DE进 行计算，即
[0056] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧的端点变形系数 Gx-eZ2计算:根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM=600mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 510mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 540mm，主簧的斜线段的厚度比ym=0.92,主簧片 数m=2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比扮= 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 60mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx-Ez2?行计算，即
[0058] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副 簧接触点处的变形系数Gx-DEz的计算：
[0059]根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，斜线段长 度A 1 = 30mm，弹性模量E = 200GPa，主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2MP = 510mm，主 簧斜线段的根部到主簧端点的距离12m=540_，主簧斜线段的厚度比ym=0.92,主簧片数m =2,其中，第2片主簧的抛物线段的厚度比fe = 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 60mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数 Gx-DEz进行计算，BP
[0061] (5)端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度KAT设计：
[0062]根据主副簧的复合刚度设计要求值1^1 = 83.3(^/1111]1，主簧片数1]1 = 2，各片主簧的 根部平直段的厚度h2M = 12mm，步骤（1)中计算得到的Gx-ei = 128.94mm4/N和Gx-E2 = 134.42mm4/N，步骤(2)中计算得到的Gx-de = 107.63mm4/N，步骤(3)中计算得到的Gx-eZ2 = 107.63mm4/N，及步骤(4)中计算所得到的Gx-DEZ = 88.38mm4/N，对该端部接触式少片根部加 强型变截面主副簧的副簧刚度KAT进行设计，即
[0064]利用钢板弹簧试验机，对给定结构参数和满足该副簧刚度设计值的少片根部加强 型变截面钢板弹簧的主副簧进行刚度试验验证，由试验结果可知，该主副簧的复合刚度试 验值KMATtest = 82 ? 95mm，与设计要求值Kmat = 83 ? 30N/mm相吻合，相对偏差仅为0 ? 42 % ;结果 表明该发明所提供的端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法是正确的，所 得到的副簧刚度设计值是准确、可靠的。
【主权项】
1.端部接触式少片根部加强型主副簧的副簧刚度设计方法，其中，少片根部加强型变 截面主副钢板弹簧的一半对称结构由根部平直段、斜线段、抛物线段和端部平直段四段构 成的，其中，斜线段对弹簧的根部起加强作用;各片主簧的端部平直段非同构，即第1片主簧 的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片主簧的厚度和长度;副簧长度小于主簧长度，当 载荷大于副簧起作用载荷时，副簧触点与主簧端部平直段内某点相接触，主副簧一起工作 以满足复合刚度设计要求;在各片主簧的结构参数、副簧长度、弹性模量及主副簧复合刚度 设计要求值给定情况下，对端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度进行验 算，具体设计步骤如下： (1) 端点受力情况下的各片根部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-E1计算： 根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度Δ1，弹性模量E，主 簧抛物线段的根部到主簧端点的距离I2Mp，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M，主簧的 斜线段的厚度比γ Μ，主簧片数m，其中，第i片主簧的抛物线段的厚度比队，1 = 1，2，一，!11，对 端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数Gx-^进行计算，即(2) 端点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的 变形系数Gx-DE的计算： 根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度Δ1，弹性模量E，主 簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M，主簧的 斜线段的厚度比γ Μ，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比K，副簧触点与主簧 端点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形 系数G x-DE进行计算，SP(3) 主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ezd+ 算:根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度△ 1，弹性模量E，主 簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离1 2M，主簧的 斜线段的厚度比γΜ，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比K，副簧触点与主簧 端点的水平距离1〇,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧在端点位置处的变形系数 Gx-Ezm进行计算，BP(4) 主副簧接触点受力情况下的第m片根部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接 触点处的变形系数Gx-DEz计算： 根据少片根部加强型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，斜线段长度Δ1，弹性模量E，主 簧抛物线段的根部到主簧端点的距离12MP，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离12M，主簧的 斜线段的厚度比γ Μ，主簧片数m，其中，第m片主簧的抛物线段的厚度比K，副簧触点与主簧 端点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点 处的变形系数G x-DEz进行计算，SP(5) 端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度Kat设计： 根据主副簧的复合刚度设计要求值KMAT，主簧片数m，各片主簧的根部平直段的厚度h2M， 步骤（1 )中计算得到的Gx-Ei，步骤(2 )中计算得到的Gx-DE，步骤(3 )中计算得到的Gx-Ezm，及步 骤(4)中计算得到的Gx-DEz，对端部接触式少片根部加强型变截面主副簧的副簧刚度K at进行 设计，即
【文档编号】G06F17/50GK105893704SQ201610268665
【公开日】2016年8月24日
【申请日】2016年4月27日
【发明人】周长城, 赵雷雷, 邵明磊, 王凤娟, 汪晓, 刘灿昌, 于曰伟
【申请人】山东理工大学