专利名称：励磁涌流抑制装置的制作方法
技术领域：
本发明的实施方式涉及抑制在接通断路器时发生的励磁涌流的励磁涌流抑制装置。
背景技术：
一般而言，已知如果在有残留磁通的状态下通过电源接通对变压器铁芯进行无负 荷励磁，则会流过较大的励磁涌流。该励磁涌流的大小为变压器的额定负荷电流的数倍。如果这样流过较大的励磁涌流，则系统电压变动，在该电压变动较大的情况下，有对需求方带来影响的情况。因此，作为抑制励磁涌流的方法，已知有使用将接通电阻与触点串联地连接的带有电阻元件的断路器的方法。带有电阻元件的断路器与断路器主触点并联连接。该带有电阻元件的断路器先于断路器主触点接通。由此，励磁涌流被抑制。此外，作为其他的抑制方法，已知有在将直接接地类的三相变压器用3台单相型断路器接通时、将任意的I相的断路器先接通、然后使剩余的两相的断路器接通来抑制励磁涌流的方法。进而，作为抑制将非有效接地类的三相变压器用三相统一操作型断路器接通时的励磁涌流的方法，已知有计测变压器被切断时的残留在铁芯中的磁通的值、通过控制断路器的接通相位来抑制变压器接通时的励磁涌流的方法。另一方面，作为将三相交流电压变换为单相交流电压的方法，已知有斯科特接线、伍德桥接线变压器、或变形伍德桥接线等。这些接线的变压器例如在向单相电炉或单相交流电车等供电的情况下使用。但是，在上述那样的抑制励磁涌流的方法中，有以下这样的问题。在通过带有电阻元件的断路器实现的励磁涌流抑制方法中，由于需要对通常的断路器附加带有电阻元件的断路器，所以在作为断路器整体看的情况下会大型化。此外，无论哪种抑制励磁涌流的方法都没有设想接通上述那样的将三相交流电压变换为单相交流电压的变压器的情况。例如，在计测残留磁通、控制断路器的接通相位的方法中，不能将针对电力系统中使用的三相变压器的控制方法原样用于将三相交流电压变换为单相交流电压的变压器中。这是因为，在这些接线的变压器的情况下，即使计测三相交流侧的相电压或线电压，也不能直接计算出变压器铁芯的磁通。现有技术文献专利文献专利文献I :日本特开2002-75145号公报专利文献2 :日本特开2008-160100号公报非专利文献非专利文献I :John H. Brunke 及其他 I 人,“Elimination of TransformerInrushCurrents by Controlled Switching-Part I Theoretical Considerations，，，IEEETRANSACTIONS ON POWER DELIVERY, IEEE, 2001 年 4 月，Vol. 16，No. 2，p. 276-280
发明内容
本发明的实施方式的目的是提供一种能够对用来抑制断路器的励磁涌流的接通相位进行控制的励磁涌流抑制装置，所述断路器对具备电源的三相交流的电力系统和将三相交流电压变换为单相交流电压的变压器之间的连接进行开闭。依据本发明的实施方式的观点的励磁涌流抑制装置抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，具备变压器侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述变压器侧的三相交流电压；残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧三相交流电压计测机构计测出 的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通；电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；稳定磁通运算机构，基于由上述电源侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压，运算上述变压器的三线间的稳定磁通；相位判断机构，判断由上述稳定磁通运算机构运算出的上述三线间的稳定磁通与由上述残留磁通运算机构运算出的上述三线间的残留磁通在三线间的每个线间极性一致的相位；以及接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
图I是表示采用有关本发明的第I实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。图2是表示有关第I实施方式的变形伍德桥接线变压器的结构的结构图。图3是表示有关第I实施方式的伍德桥接线变压器的结构的结构图。图4是将有关第I实施方式的变形伍德桥接线变压器的I次侧线电压用矢量表示的矢量图。图5是将有关第I实施方式的变形伍德桥接线变压器3的2次电压用矢量表示的
矢量图。图6是表示通过有关第I实施方式的稳定磁通计算部运算的线电压的各电压波形的波形图。图7是表示用来说明有关第I实施方式的励磁涌流抑制装置的接通目标相位范围的磁通波形的波形图。图8是表示由有关第I实施方式的断路器切断变形伍德桥接线变压器前后的I次线电压的波形图。图9是表示由有关第I实施方式的断路器切断变形伍德桥接线变压器前后的I次线间磁通的波形图。图10是表示由有关第I实施方式的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次线电压的波形图。图11是表示由有关第I实施方式的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次线间磁通的波形图。图12是表示由有关第I实施方式的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次侧相电流的波形图。图13是表示由以往的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次线电压的波形图。图14是表示由以往的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次线间磁通的波形图。图15是表示由以往的断路器向电源母线接通变形伍德桥接线变压器前后的I次 侧相电流的波形图。图16是表示采用有关本发明的第2实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。图17是表示采用有关本发明的第3实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。图18是表示由有关第3实施方式的变压器电压计测部计测出的两组2次电压的电压波形的波形图。图19是表示由有关第3实施方式的变压器电压变换部进行变换后的I次侧线电压的电压波形的波形图。图20是表示有关第3实施方式的I次侧线电压的电压波形的波形图。图21是表示采用有关本发明的第4实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。图22是表示采用有关本发明的第5实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。图23是表示由有关第5实施方式的电源电压变换部进行变换前的各线电压的电压波形的波形图。图24是表示由有关第5实施方式的电源电压变换部进行变换后的变形伍德桥接线变压器的2次电压的电压波形的波形图。图25是表示有关第5实施方式的变形伍德桥接线变压器的2次电压的电压波形的波形图。图26是表示由有关第5实施方式的电源电压变换部变换的变形伍德桥接线变压器的2次电压的电压波形的波形图。图27是表示用来说明有关第5实施方式的励磁涌流抑制装置的接通目标相位范围的磁通波形的波形图。图28是表示基于有关第5实施方式的断路器的、变形伍德桥接线变压器从切断到接通为止的2次电压的波形图。图29是表示基于有关第5实施方式的断路器的、变形伍德桥接线变压器从切断到接通为止的2次磁通的波形图。图30是表示基于有关第5实施方式的断路器的、变形伍德桥接线变压器从切断到接通为止的励磁涌流的波形图。图31是表示采用有关本发明的第6实施方式的励磁涌流抑制装置的电力系统体系的结构的结构图。
具体实施例方式以下，参照
本发明的实施方式。(第I实施方式)图I是表示采用有关本发明的第I实施方式的励磁涌流抑制装置6的电力系统体系的结构的结构图。另外，对于以后的图中的相同部分赋予相同标号而省略其详细的说明，主要对不同的部分进行叙述。以后的实施方式也同样将重复的说明省略。有关本实施方式的电力系统体系具备电源母线(电力系统的母线)1、断路器2、变形伍德桥接线变压器3、设在电源母线I上的三相的电源电压检测器4U、4V、4W、设在变形伍德桥接线变压器3的I次侧的三相的变压器I次电压检测器5U、5V、5W、和励磁涌流抑制装·置6。电源母线I是具备由U相、V相及W相构成的三相交流的电源的电力系统的母线。变形伍德桥接线变压器3经由断路器2连接在电源母线I上。变形伍德桥接线变压器3设置为有效接地类或非有效接地类。变形伍德桥接线变压器3将从电源母线I供给的三相交流电压变换为两组单相交流电压。变形伍德桥接线变压器3将三相交流侧作为I次侧，将单相交流侧作为2次侧。另外，变形伍德桥接线变压器3也可以使用转换原理相同的伍德桥接线变压器。因而，以下(也包括以后的实施方式)，变形伍德桥接线变压器3也只要没有特别区别，就可以替换为伍德桥接线变压器。断路器2设在电源母线I与变形伍德桥接线变压器3之间。断路器2是将U相、V相及W相这三相的全部的主触点统一操作的三相统一操作型的断路器。通过将断路器2接通，变形伍德桥接线变压器3被进行基于电源母线I的电源接通。通过将断路器2断开，将变形伍德桥接线变压器3从电源母线I切断。3个电源电压检测器4U、4V、4W分别是用来计测电源母线I的U相、V相、W相的各自的相电压(对地电压)的计测用设备。电源电压检测器4U、4V、4W例如是仪器用变压器(VT, Voltage Transformer)。电源电压检测器4U、4V、4W将检测值作为检测信号向励磁涌流抑制装置6输出。3个变压器I次电压检测器5U、5V、5W分别是用来计测变形伍德桥接线变压器3的I次侧的各端子(U相、V相、W相)的各自的端子电压的计测用设备。变压器I次电压检测器5U、5V、5W例如是仪器用变压器。变压器I次电压检测器5U、5V、5W将检测值作为检测信号，向励磁涌流抑制装置6输出。励磁涌流抑制装置6基于从电源电压检测器4U、4V、4W及变压器I次电压检测器5U、5V、5W分别接收到的检测信号，对断路器2的主触点输出接通指令。由此，将断路器2接通。图2是表示有关本实施方式的变形伍德桥接线变压器3的结构的结构图。变形伍德桥接线变压器3具备主座变压器(M座变压器)302和T座变压器301。主座变压器302在2次侧具有相等匝数的两个绕组线。T座变压器301与自耦变压器连接，该自耦变压器在2次侧具有成为I : 0.366 O. 366的匝数比的绕组线。变形伍德桥接线变压器3的2次侧被连接成两个三角形接线而成的绕组线成为背对背。
这里，对变压器3是伍德桥接线的情况进行说明。图3是表示有关本实施方式的伍德桥接线变压器3的结构的结构图。伍德桥接线变压器3具备主座变压器(M座变压器)302和T座变压器301。
主座变压器302在2次侧具有相等匝数的两个绕组线。T座变压器301在2次侧具有成为I : O. 366 O. 366的匝数比的绕组线。伍德桥接线变压器3的2次侧被连接成两个三角形接线而成的绕组线成为背对背。S卩，变形伍德桥接线是使伍德桥接线的T座变压器301的绕组线作为单独的自耦变压器而成的。图4是将有关本实施方式的变形伍德桥接线变压器3的I次侧线电压Vuv，Vvw,Vwu用矢量表示的矢量图。图5是将有关本实施方式的变形伍德桥接线变压器3的2次电压Vt、Vm用矢量表示的矢量图。I次侧的VW相间的电压Vvw与施加在主座变压器302的2次端子c_a间的电压(M座变压器302的2次电压)Vm同相位。此外，I次侧的U相电压(中性点N(对地)与U相端子之间的电压)Vun与施加在T座变压器301的2次端子b_d间的电压(T座变压器301的2次电压)Vt为同相位。由此，T座变压器301的2次电压Vt比主座变压器302的2次电压Vm靠前90度相位。图6是表示由有关本实施方式的稳定磁通计算部602运算的线电压Vuv、Vvw、Vwu的各电压波形的波形图。图7是表示用来说明有关本实施方式的励磁涌流抑制装置6的接通目标相位范围Tc的磁通波形的波形图。参照图I、图6及图7，对励磁涌流抑制装置6的结构进行说明。励磁涌流抑制装置6具备电源电压计测部601、稳定磁通计算部602、变压器电压计测部603、残留磁通计算部604、相位检测部605、和接通指令输出部606。电源电压计测部601基于由电源电压检测器4U、4V、4W检测到的检测信号，计测电源母线I的各相电压。电源电压计测部601将计测出的各相电压向稳定磁通计算部602输出。稳定磁通计算部602基于由电源电压计测部601计测出的各相电压，运算UV相间、Vff相间及WU相间的各线电压Vuv、Vvw、Vwu。稳定磁通计算部602将运算出的各线电压Vuv、Vvw、Vwu分别积分。稳定磁通计算部602将该积分后的值作为稳定时的磁通(稳定磁通)ipTuv、(pTvw、(pTwu。稳定磁通计算部602运算稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwu，直到断路器2被接通。稳定磁通计算部602将运算出的稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwil向相位检测部605输出。变压器电压计测部603基于由变压器I次电压检测器5U、5V、5W检测出的检测信号，计测变形伍德桥接线变压器3的各相的I次电压。变压器电压计测部603将计测出的各相电压向残留磁通计算部604输出。残留磁通计算部604基于由变压器电压计测部603计测出的各相电压，运算由断路器2进行的变形伍德桥接线变压器3的切断之后的UV相间、Vff相间及WU相间的各线电压Vuv、Vvw、Vwu。残留磁通计算部604将运算出的各线电压Vuv、Vvw、Vwu分别积分。残留磁通计算部604将该积分后的值作为变形伍德桥接线变压器3的铁芯的残留磁通(I次线间磁通)cpZuv、(pzvw、(pZwu。残留磁通计算部604将运算出的残留磁通(pZuv、(pZvw、CpZwu向相位检测部605输出。相位检测部605如图7所示，按照每个线间，检测由稳定磁通计算部602运算出的稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwu与由残留磁通计算部604运算出的残留磁通φΖιιν、φΖν\ν、CpZwu之间的极性分别一致的相位的区间Tuv、Tvw、Twu。相位检测部605识别检测出的每个线间的相位的区间Tuv、Tvw> Twu在全部3个区间中都重叠的区间Tc。识别出的区间Tc是将断路器2接通的接通目标相位范围。相位检测部605将检测出的接通目标相位范围(区间)Tc向接通指令输出部606输出。接通指令输出部606在由相位检测部605检测出的接通目标相位范围Tc内，对驱动断路器2的主触点的操作机构输出接通指令。由此，将断路器2接通。接着，参照图8 图12，对由励磁涌流抑制装置6进行的励磁涌流的抑制进行说明。
图8及图9表示由断路器2进行的变形伍德桥接线变压器3的切断TP前后的状态的一例。图8是表示I次线电压Vuv、Vvw、Vwu的波形图。图9是表示I次线间磁通ου\ φν\ν、cpwu的波形图。图10 图12表示由断路器2进行的向电源母线I接通变形伍德桥接线变压器3的CL前后的状态的一例。图10是表示I次线电压Vuv、Vvw、Vwu的波形图。图11是表示I次线间磁通φυν、φ\\ν, φ\\ u的波形图。图12是表示I次侧相电流(励磁涌流)Iu、Iv、Iw的波形图。在变形伍德桥接线变压器3的I次侧被施加图8所示的三相电压的情况下，在断路器2断开后，有图9所示的切断后TP的残留磁通(pUV、CpVW、
cpv\ u如果由励磁涌流抑制装置6在图7所示的接通目标相位范围Tc内接通断路器2,则对于图10所示的I次线电压Vuv、Vvw、Vwu,出现图11所示的I次线间磁通(puv、(pVW、中丽。在该断路器2的接通时，发生图12所示的励磁涌流111、^、1 。该励磁涌流Iu、Iv、Iw最大为约105安培。接着，为了比较，参照图13 图15，表示不通过励磁涌流抑制装置6 (没有在接通目标相位范围Tc内接通)的断路器2的励磁涌流Iu、Iv、Iw的一例。图13 图15表示通过以往的断路器2的接通方法进行的向电源母线I接通变形伍德桥接线变压器3的CL前后的状态的一例。图13是表示I次线电压Vuv、Vvw、Vwu的波形图。图14是表示I次线间磁通PW、CpVW、CpWU的波形图。图15是表示I次侧相电流(励磁涌流)Iu、Iv、Iw的波形图。图13 图15中的条件除了断路器2的接通相位以外，与图8 图12所示的条件相同。如图15所示，在不进行通过励磁涌流抑制装置6的相位控制而接通了断路器2的情况下，励磁涌流Iu、Iv、Iw最大达到约1200安培附近。根据本实施方式，通过励磁涌流抑制装置6，在稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwu与残留磁通φΖιιν、cpZvw、(pZwu之间的极
性在三相的全部相中分别一致的相位区间中，通过断路器2将变形伍德桥接线变压器3接通。通过这样控制接通相位、将变形伍德桥接线变压器3对电源母线I接通，能够抑制励磁涌流。这里，在非有效接地系的三相变压器中，如果在电流切断相位中有差异，则有在中性点残留直流电压的情况。在此情况下，即使将相电压积分，也不能正确地计算绕组线的残留磁通。但是，在线电压中，没有直流电压的影响。在励磁涌流抑制装置6中，通过将线电压积分而求出磁通，能够正确地计算残留磁通。(第I实施方式的第I变形方式)本变形方式的励磁涌流抑制装置6的结构是，在接通目标相位范围Tc的检测中，代替在第I实施方式中由稳定磁通计算部602计算出的稳定磁通ipTuv、(pTvw、(pTwu而使用由电源电压计测部601计测出的相电压或线电压。励磁涌流抑制装置6检测由电源电压计测部601计测出的各相电压或线电压与由残留磁通计算部604计算出的各线间的残留磁通φΖιιν、(pZvw、(pZwu之间的各个极性全部一致的相位区间作为接通目标相位范围Tc。这里，线电压与线间的稳定磁通的相位差是90度。由此，如果使所决定的接通目·标相位范围Tc延迟90度，则与第I实施方式的接通目标范围一致。此外，相电压比线电压低30度。由此，如果用相电压比较线间的稳定磁通，则相电压与线间的稳定磁通之间的相位差是60度，如果使前面决定的接通目标相位范围Tc延迟60度，则与第I实施方式的接通目标范围Tc 一致。接通指令输出部606以检测出的接通目标相位范围Tc向断路器2输出接通指令。另外，也可以将该相位差作为修正值预先设定在励磁涌流抑制装置6中。如果是本变形方式，则不需要进行稳定磁通计算部602的运算。因此，通过去除稳定磁通计算部602，由此励磁涌流抑制装置6能够进行更简单的控制。此外，励磁涌流抑制装置6与第I实施方式的情况相比，控制处理(运算处理等)较少。因此，能够更快地进行抑制了励磁涌流的接通。(第I实施方式的第2变形方式)本变形方式的励磁涌流抑制装置6的结构如以下这样输出接通指令。相位检测部605检测由残留磁通计算部604运算出的残留磁通CpZuv、(pZvw、(pZwu中的最大的残留磁通的线间。检测所检测到的线间的电压从与该线间的残留磁通(最大的残留磁通)同极性转变为反极性的电压零点。相位检测部605将检测出的电压零点向接通指令输出部606输出。接通指令输出部606将由相位检测部605检测出的电压零点作为接通相位目标向断路器2输出接通指令。根据本变形方式，能够得到以下的作用效果。由相位检测部605检测出的电压零点作为结果成为稳定磁通CpTllV、(pTvw、(pTwu与残留磁通(pZuv、(pZvw、(pZwu之间的极性在三相的全部相中分别一
致的相位区间的大致中心。因而，能够得到与第I实施方式同样的作用效果。在上述接通方法中，设为残留磁通最大的线电压的零点，但也可以检测与该线间对应的相(例如，如果是U-V间则为U相)的相电压从与线间的残留磁通同极性转变为反极性的电压零点。相电压与线电压的相位差是30度。因而，如果将本来优选进行比较的线电压代替为相电压来进行比较，则只要是30度左右的相位差，就能够得到励磁涌流的抑制效果。(第2实施方式)图16是表示采用有关本发明的第2实施方式的励磁涌流抑制装置6A的电力系统体系的结构的结构图。励磁涌流抑制装置6A的结构是，在图I所示的有关第I实施方式的励磁涌流抑制装置6中，代替相位检测部605而设置相位检测部605A，追加了计测信息保持部607、触点打开相位控制部608、及触点打开指令输出部609。其他结构与有关第I实施方式的励磁涌流抑制装置6是同样的。在励磁涌流抑制装置6A的运行前，计测信息保持部607计测将断路器2切断多次时的、由变压器电压计测部603计测出的I次电压的电压切断相位、和由残留磁通计算部604计算出的磁通信号。计测信 息保持部607基于计测出的电压切断相位及磁通信号，将切断相位与残留磁通之间的关系等关于残留磁通的特性的信息作为计测信息加以保持。在触点打开相位控制部608中，输入保持在计测信息保持部607中的计测信息及由电源电压计测部601计测出的电源母线I的各相电压。触点打开相位控制部608根据计测信息推定各线间的残留磁通(pZuv、(pZvw、(pZwu。触点打开相位控制部608基于推定出的残留磁通(pZuv、(pZvw、(pZwu及各相电压，控制断路器2的主触点的触点打开(開極)相位，以使切断相位总为相同。触点打开相位控制部608将控制后的触点打开相位向触点打开指令输出部609输出。触点打开指令输出部609基于从触点打开相位控制部608接收到的触点打开相位，对驱动断路器2的主触点的操作机构输出触点打开指令。由此，将断路器2断开。在相位检测部605A中，输入保持在计测信息保持部607中的计测信息及由稳定磁通计算部602计算出的稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwu。相位检测部605A根据保持在计测信息保持部607中的计测信息推定残留磁通(pZ.UV、(pZvw、(pZwu。相位检测部605A基于残留磁通(pZuv、(pzvw、92_及稳定磁通{ 1\1\7、97\\^、^^\^1识别接通断路器2的接通目标相位范围Tc。关于识别接通目标相位范围Tc的方法，与第I实施方式是同样的。这里，触点打开相位控制部608进行相位控制，以使切断相位总为相同。因而，相位检测部605A中，如果保持在计测信息保持部607中的信息没有变更(没有将计测信息更新)，则接通目标相位范围Tc可以总是相同。根据本实施方式，能够得到以下的作用效果。在电力系统中一旦设置断路器2及变形伍德桥接线变压器3等后，该电力系统的电路条件总是相同。因此，如果使断路器2切断时的相位总是相同，则变形伍德桥接线变压器3的残留磁通tpZuv、 Zvw、CpZwu的值也应该总为相同。励磁涌流抑制装置6A在用断路器2将变形伍德桥接线变压器3切断时，控制断路器2的触点打开相位来进行切断，以使切断相位总为相同。即，励磁涌流抑制装置6A能够使残留磁通φΖιιν、q)Zvw、cpZwu总为相同的值。因而，励磁涌流抑制装置6A在接通断路器2而使变形伍德桥接线变压器3励磁时，也能够使用来进行励磁涌流的抑制的接通相位总为相同的相位。因而，在变压器I次电压检测器5U、5V、5W不总是连接的情况下，励磁涌流抑制装置6A也能够基于保持在计测信息保持部607中的计测信息而总是得到断路器2切断后的变形伍德桥接线变压器3的残留磁通q)Zuv、(pZvw、(I)Zwu的信息。因而，变压器I次电压检测器5U、5V、5W也可以仅在通过计测信息保持部607进行计测时连接，而在通常的运行状态下拆下。当然，变压器I次电压检测器5U、5V、5W也可以恒久地设置。
(第3实施方式)图17是表示采用有关本发明的第3实施方式的励磁涌流抑制装置6B的电力系统体系的结构的结构图。有关本实施方式的电力系统体系的结构是，在图I所示的有关第I实施方式的电力系统体系中，代替变压器I次电压检测器5U、5V、5W而设有变压器2次电压检测器5T、5M。
励磁涌流抑制装置6B的结构是，在图I所示的有关第I实施方式的励磁涌流抑制装置6中，将变压器电压计测部603代替为变压器电压计测部603B，将残留磁通计算部604代替为残留磁通计算部604B，追加了变压器电压变换部610。关于其他结构，与第I实施方式是同样的。变压器电压计测部603B基于由变压器2次电压检测器5T、5M检测出的检测信号，计测变形伍德桥接线变压器3的两组2次电压Vt、Vm。2次电压Vm是主座变压器302的2次电压(端子c-a间电压)。2次电压Vt是T座变压器301的2次电压(端子b_d间电压)。变压器电压计测部603B将计测出的两组2次电压Vt、Vm向变压器电压变换部610输出。变压器电压变换部610将由变压器电压计测部603B计测出的两组单相交流电压Vt、Vm通过下式变换为I次侧线电压VDuv、VDvw、VDwu。I次侧线电压VDuv是变换后的UV相间的线电压。I次侧线电压VDvw是变换后的VW相间的线电压。I次侧线电压VDwu是变换后的WU相间的线电压。变压器电压变换部610将变换后的I次侧线电压VDuv、VDw、VDwu向残留磁通计算部604B输出。VDuv= ( V 3/2) Vt-(1/2) Vm …式(I)VDvw=Vm …式(2)VDwu=- ( V 3/2) Vt-(1/2) Vm …式(3)另外，V 3/2也可以替换为O. 866。参照图18 图20，对由有关本实施方式的变压器电压变换部610进行的运算处理进行说明。图18是表示由变压器电压计测部603B计测出的两组2次电压Vt、Vm的电压波形的波形图。图19是表示由变压器电压变换部610进行变换后的I次侧线电压VDuv、VDw、VDwu的电压波形的波形图。图20是表示I次侧线电压Vuv、Vvw、Vwu的电压波形的波形图。变压器电压变换部610将图18所示的两组2次电压Vt、Vm变换为图19所示的I次侧线电压VDuv、VDw、VDwu。由此，变压器电压变换部610用pu值(相对于额定的比例)进行换算，能够求出与图20所示的I次侧线电压Vuv、Vvw、Vwu相同一的电压波形。残留磁通计算部604B在由断路器2进行的变形伍德桥接线变压器3的切断紧之后，将由变压器电压变换部610变换后的各线电压VDuv、VDw、VDmi分别积分。残留磁通计算部604B将该积分后的值作为变形伍德桥接线变压器3的铁芯的残留磁通(I次线间磁通)(pZuv、(pZvw、(pZwu。残留磁通计算部604B将运算出的残留磁通tpZuv、(pzvw、(pZwu向相位检测部605输出。相位检测部605与第I实施方式同样，基于由稳定磁通计算部602运算出的稳定磁通CpTuv、(pTvw、(pTwu及由残留磁通计算部604B运算出的残留磁通(pZuv、(pZvw、(pZwu，识别接通目标相位范围Tc。
根据本实施方式，在变形伍德桥接线变压器3中仅设置有变压器2次电压检测器5T、5M的情况下，通过从变形伍德桥接线变压器3的2次电压Vt、Vm变换为I次侧线电压VDuv、VDvw、VDwu,也能够得到与第I实施方式同样的作用效果。(第4实施方式)图21是采用有关本发明的第4实施方式的励磁涌流抑制装置6C的电力系统体系的结构的结构图。励磁涌流抑制装置6C的结构是，在图17所示的有关第3实施方式的励磁涌流抑制装置6B中，代替相位检测部605而设置有关第2实施方式的相位检测部605A，追加了计测信息保持部607C、触点打开相位控制部608C、以及有关第2实施方式的触点打开指令输出部609。其他结构与有关第3实施方式的励磁涌流抑制装置6B是同样的。在励磁涌流抑制装置6C的运行前，计测信息保持部607C计测将断路器2切断多次时的、由变压器电压变换部610变换后的各线电压VDuv、VDw、VDrnu和由残留磁通计算·部604B计算出的磁通信号。计测信息保持部607C基于计测出的电压切断相位及磁通信号，保持切断相位与残留磁通之间的关系等关于残留磁通的特性的信息作为计测信息。在触点打开相位控制部608C中，输入保持在计测信息保持部607C中的计测信息及由电源电压计测部601计测出的电源母线I的各相电压。触点打开相位控制部608C根据计测信息推定变形伍德桥接线变压器3的I次线间的残留磁通cpZuv、(pZvw、(pZwu。触点打开相位控制部608C基于推定出的残留磁通(pZuv、(pZvw、(pZwu及各相电压控制断路器2的主触点的触点打开相位，以使切断相位总相同。触点打开相位控制部608C将控制的触点打开相位向触点打开指令输出部609输出。触点打开指令输出部609基于从触点打开相位控制部608C接收到的触点打开相位，对驱动断路器2的主触点的操作机构输出触点打开指令。由此，将断路器2断开。相位检测部605A基于保持在计测信息保持部607C中的计测信息及由稳定磁通计算部602计算出的稳定磁通(pTuv、(pTvw、(pTwu，与第2实施方式同样，识别将断路器2接通的接通目标相位范围Tc。根据本实施方式，能够得到与由第2实施方式及第3实施方式分别带来的作用效果同样的作用效果。(第5实施方式)图22是表示采用有关本发明的第5实施方式的励磁涌流抑制装置6D的电力系统体系的结构的结构图。励磁涌流抑制装置6D的结构是，在图17所示的有关第3实施方式的励磁涌流抑制装置6B中，代替变压器电压变换部610而设置电源电压变换部611，将稳定磁通计算部602代替为稳定磁通计算部602D，将残留磁通计算部604B代替为残留磁通计算部604D，将相位检测部605代替为相位检测部60 。关于其他结构,与第3实施方式是同样的。图26是表示由有关本实施方式的电源电压变换部611变换的变形伍德桥接线变压器3的2次电压VDm、VDt的电压波形的波形图。图27是表示用来说明有关本实施方式的励磁涌流抑制装置6D的接通目标相位范围Tc的磁通波形的波形图。参照图22、图26及图27，对励磁涌流抑制装置6D的结构进行说明。残留磁通计算部604D在由断路器2进行的变形伍德桥接线变压器3的切断紧之后，将由变压器电压计测部603B计测出的两组2次电压Vt、Vm分别积分。残留磁通计算部604D将该积分后的值作为变形伍德桥接线变压器3的铁芯的残留磁通(2次磁通)cpZm、(pZt。残留磁通tpZm是主座变压器302的2次侧残留磁通。残留磁通tpZt是τ座变压器301的2次侧残留磁通。残留磁通计算部604D将运算出的残留磁通φΖ Κ Ζ 向相位检测部60 输出。参照图23 图25，对由有关本实施方式的电源电压变换部611进行的运算处理进行说明。图23是表示由电源电压变换部611进行变换前的各线电压Vuv、Vvw、Vwu的电压波形的波形图。图24是表示由电源电压变换部611进行变换后的变形伍德桥接线变压器3的2次电压VDm、VDt的电压波形的波形图。图25是表示变形伍德桥接线变压器3的2次电压Vm、Vt的电压波形的波形图。
电源电压变换部611基于由电源电压计测部601计测出的各相电压，运算各线电压Vuv、Vvw、Vwu。电源电压变换部611将运算出的各线电压Vuv、Vvw、Vwu通过下式变换为图24所示的变形伍德桥接线变压器3的两个2次电压VDm、VDt0VDm=Vvw …式(4)VDt= (Vuv-Vwu) / V 3…式(5)另夕卜，I/ V 3也可以替换为O. 577。2次电压VDm是变换后的主座变压器302的2次电压。2次电压VDt是变换后的T座变压器301的2次电压。由此，电源电压变换部611能够用pu值(相对于额定的比例)进行换算，求出与图25所示的2次电压Vm、Vt相同的电压波形。电源电压变换部611将变换后的变形伍德桥接线变压器3的两个2次电压VDm、VDt向稳定磁通计算部602D输出。稳定磁通计算部602D将由电源电压变换部611变换后的两个2次电压VDm、VDt分别积分。稳定磁通计算部602D将该积分后的值作为稳定时的磁通(稳定磁通)φΤιη、φ ο稳定磁通计算部602D运算稳定磁通tpTm、(pTt，直到接通断路器2。稳定磁通计算部602D将运算出的稳定磁通φΤιη^ρ 向相位检测部605D输出。相位检测部60 如图27所示，检测由稳定磁通计算部602D运算出的稳定磁通φΤη'ι、cpTt、和由残留磁通计算部604D运算出的残留磁通(pZm、(pZt之间的极性按照2次侧的每个端子间分别一致的相位的区间Tm、Tt。相位检测部60 识别检测出的相位的区间Tm、Tt在两个区间中重叠的区间Tc。识别出的区间Tc是将断路器2接通的接通目标相位范围。相位检测部60 将检测出的接通目标相位范围(区间)Tc向接通指令输出部606输出。接通指令输出部606在由相位检测部60 检测出的接通目标相位范围Tc内，对驱动断路器2的主触点的操作机构输出接通指令。由此，将断路器2接通。接着，参照图28 图30，对由励磁涌流抑制装置6D进行的励磁涌流的抑制进行说明。图28 图30表示由断路器2进行的从变形伍德桥接线变压器3的切断TP到接通CL的状态的一例。图28是表示2次电压Vm、Vt的波形图。图29是表示2次磁通(稳定磁通(pTm、(pTt及残留磁通φΖηι、(pZt)的波形图。图30是表示励磁涌流Iu、Iv、Iw的波形图。在变形伍德桥接线变压器3的2次侧施加了图28所示的2次电压Vm、Vt的情况下，在通过断路器2的切断TP后，有图29所示的残留磁通(pZm、
cpZt。通过励磁涌流抑制装置6D，如果将断路器2接通，则抑制为图30所示的励磁涌流Iu、Iv、Iw0根据本实施方式,能够根据电源母线I的线电压Vuv、Vvw、Vwu求出变形伍德桥接线变压器3的2次磁通的稳定磁通(pTm、(pTt。由此，通过计测变形伍德桥接线变压器3的2次电压、求出残留磁通tpZm、(pZt，能够识别用来接通断路器2的接通目标相位范围Tc。
因而，在变形伍德桥接线变压器3中仅设置了变压器2次电压检测器5T、5M的情况下，也能够进行抑制励磁涌流Iu、Iv、Iw的相位控制。(第6实施方式)图31是表示采用有关本发明的第6实施方式的励磁涌流抑制装置6E的电力系统体系的结构的结构图。励磁涌流抑制装置6E的结构是，在图22所示的有关第5实施方式的励磁涌流抑制装置6D中，代替相位检测部60 而设置相位检测部605E，追加了计测信息保持部607E、触点打开相位控制部608E、及有关第2实施方式的触点打开指令输出部609。其他结构与第5实施方式是同样的。在励磁涌流抑制装置6E的运行前，计测信息保持部607E计测将断路器2切断多次时的、由变压器电压计测部603B计测出的2次电压Vm、Vt的电压切断相位、和由残留磁通计算部604D计算出的磁通信号。计测信息保持部607E基于计测出的电压切断相位及磁通信号，保持切断相位与残留磁通之间的关系等关于残留磁通的特性的信息作为计测信
肩、O触点打开相位控制部608E被输入保持在计测信息保持部607E中的计测信息及由电源电压计测部601计测出的电源母线I的各相电压。触点打开相位控制部608E根据计测信息推定变形伍德桥接线变压器3的2次绕组线的残留磁通(pZm、触点打开相位控制部608Ε基于推定出的残留磁通ipZm、(pZt及各相电压控制断路器2的主触点的触点打开相位，以使切断相位总相同。触点打开相位控制部608E将控制后的触点打开相位向触点打开指令输出部609输出。触点打开指令输出部609基于从触点打开相位控制部608E接收到的触点打开相位，对驱动断路器2的主触点的操作机构输出触点打开指令。由此，将断路器2断开。相位检测部605E中，输入保持在计测信息保持部607E中的计测信息及由稳定磁通计算部602D计算出的变形伍德桥接线变压器3的2次磁通的稳定磁通CpTm、φΤ 。相位检测部605Ε根据保持在计测信息保持部607Ε中的计测信息推定残留磁通(pZm、φΖ ο^Β位检测部605Ε基于残留磁通(pZm、(pZt及稳定磁通(pTm、(pTt，识别接通断路器2的接通目标相位范围Tc。关于识别接通目标相位范围Tc的方法，与第5实施方式是同样的。这里，触点打开相位控制部608E进行相位控制，以使切断相位总相同。因而，在相位检测部605E中，如果在保持在计测信息保持部607E中的信息中没有变更(如果不变更计测信息)，则接通目标相位范围Tc可以总是相同。根据本实施方式，能够得到与第5实施方式及第2实施方式的各自的作用效果同样的作用效果。另外，在各实施方式中，通过电源电压检测器4U、4V、4W计测了电源母线I的各相电压，但也可以计测电源母线I的各线电压。由此，能够省略将相电压变换为线电压的运算
处理。 此外，在各实施方式中，也可以为了进一步提高精度等而修正励磁涌流抑制装置6等的相位控制中的各种参数。例如，在断路器2的接通中，存在主触点间发生的称作弧前(Pre-arc)的先行放电、及起因于操作机构的动作离差等的接通时间的离差。对于因该弧前造成的接通离差及断路器接通时的离差，通过预先取得其特性，在进行相位控制时进行基于该特性的修正。通过进行这样的修正，即使有这些离差，也能够更可靠地抑制励磁涌流。进而，在各实施方式中，在运算稳定磁通及残留磁通的情况下，从相电压向线电压、或从线电压向各种绕组电压等那样、将变换电压后求出磁通，但也可以在求出磁通后变换磁通。例如，在根据各相电压求出各线间的磁通的情况下，也可以在先求出各相的磁通后求出各线间的磁通。此外，在其他运算中，也只要结果相同，运算的顺序及进行运算的场所(不限制励磁涌流抑制装置的内部及外部，计算机或各种检测器等)能够适当变更。此外，在各实施方式中，断路器2为三相统一操作型的断路器，但也可以是按照每个相进行操作的各相操作型的断路器。如果是各相操作型断路器，通过将各相的断路器同时接通，就能够得到与三相统一操作型断路器同样的作用效果。另外，说明了本发明的一些实施方式，但这些实施方式是作为例子提示的，并不意味着限定发明的范围。这些新的实施方式能够以其他各种形态实施，在不脱离发明的主旨的范围内能够进行各种省略、替换、变更。这些实施方式及其变形包含在发明的范围及主旨中，并且包含在权利要求书所记载的发明和其等价的范围中。
权利要求
1.一种励磁涌流抑制装置，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，具备 变压器侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述变压器侧的三相交流电压；残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；稳定磁通运算机构，基于由上述电源侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压，运算上述变压器的三线间的稳定磁通； 相位判断机构，判断由上述稳定磁通运算机构运算出的上述三线间的稳定磁通与由上述残留磁通运算机构运算出的上述三线间的残留磁通在三线间的每个线间极性一致的相位；以及 接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
2.一种励磁涌流抑制装置，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，具备 变压器侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述变压器侧的三相交流电压；残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 线间检测机构，检测由上述残留磁通运算机构运算出的上述三线间的残留磁通中的最大的残留磁通的线间； 电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；相位判断机构，判断在由上述线间检测机构检测到的线间、基于由上述电源侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压而得到的线电压与上述残留磁通运算机构运算出的线间的残留磁通相比从同极性转变为反极性的电压零点的相位；以及接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
3.—种励磁涌流抑制装置，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，具备 变压器侧单相交流电压计测机构，计测上述变压器的单相交流电压； 变压器侧电压变换机构，将由上述变压器侧单相交流电压计测机构计测出的上述变压器的单相交流电压变换为上述变压器的三相交流电压； 残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧电压变换机构变换后的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；稳定磁通运算机构，基于由上述电源侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压，运算上述变压器的三线间的稳定磁通； 相位判断机构，判断由上述稳定磁通运算机构运算出的上述三线间的稳定磁通与由上述残留磁通运算机构运算出的上述三线间的残留磁通在三线间的每个线间极性一致的相位；以及 接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
4.一种励磁涌流抑制装置，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，具备 变压器侧单相交流电压计测机构，计测上述变压器的单相交流电压； 变压器侧电压变换机构，将由上述变压器侧单相交流电压计测机构计测出的上述变压器的单相交流电压变换为上述变压器的三相交流电压； 残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧电压变换机构变换后的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 线间检测机构，检测由上述残留磁通运算机构运算出的上述三线间的残留磁通中的最大的残留磁通的线间； 电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；相位判断机构，判断在由上述线间检测机构检测到的线间、基于由上述变压器侧电压变换机构变换后的三相交流电压而得到的线电压与由上述残留磁通运算机构运算出的线间的残留磁通相比从同极性转变为反极性的电压零点的相位；以及 接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
5.一种励磁涌流抑制装置，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，具备 变压器侧单相交流电压计测机构，计测上述变压器的单相交流电压； 残留磁通运算机构，基于由上述变压器侧单相交流电压计测机构计测出的单相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的单相交流侧绕组线的残留磁通； 电源侧三相交流电压计测机构，计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压；电源侧电压变换机构，将由上述电源侧三相交流电压计测机构计测出的三相交流电压变换为上述变压器的单相交流电压； 稳定磁通运算机构，基于由上述电源侧电压变换机构变换后的单相交流电压，运算上述变压器的单相交流侧绕组线的稳定磁通； 相位判断机构，判断由上述稳定磁通运算机构运算出的上述单相交流侧绕组线的稳定磁通与上述残留磁通运算机构运算出的上述单相交流侧绕组线的残留磁通一致的相位；以及 接通机构，在由上述相位判断机构判断出的相位下，将上述断路器接通。
6.如权利要求I 5中任一项所述的励磁涌流抑制装置，其特征在于， 具备 计测信息保持机构，保持计测了将上述断路器至少断开操作I次时的上述变压器的残留磁通及上述断路器的切断相位而得到的信息；以及 断开机构，用来基于保持在上述计测信息保持机构中的信息，以相同的切断相位将上述断路器断开；上述接通机构基于上述断开机构的上述切断相位，将上述断路器接通。
7.如权利要求I 6中任一项所述的励磁涌流抑制装置，其特征在于， 上述断路器是将三相的触点统一操作的三相统一型。
8.如权利要求I 6中任一项所述的励磁涌流抑制装置，其特征在于， 上述断路器是按照每个相操作触点的各相操作型； 将三相的触点同时接通及断开。
9.一种励磁涌流抑制方法，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，包括 计测上述断路器在上述变压器侧的三相交流电压； 基于计测出的上述变压器侧的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压； 基于计测出的上述电源侧的三相交流电压，运算上述变压器的三线间的稳定磁通；判断在运算出的上述三线间的稳定磁通和运算出的上述三线间的残留磁通在三线间的每个线间极性一致的相位；以及 在判断出的相位下，将上述断路器接通。
10.一种励磁涌流抑制方法，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，包括 计测上述断路器在上述变压器侧的三相交流电压； 基于计测出的上述变压器侧的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 检测运算出的上述三线间的残留磁通中的最大的残留磁通的线间； 计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压； 判断检测出的最大的残留磁通的上述线间、基于计测出的上述电源侧的三相交流电压而得到的线电压与运算出的上述线间的残留磁通相比从同极性转变为反极性的电压零点的相位；以及 在判断出的相位下，将上述断路器接通。
11.一种励磁涌流抑制方法，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，包括 计测上述变压器的单相交流电压； 将计测出的上述变压器的单相交流电压变换为上述变压器的三相交流电压； 基于变换后的上述变压器的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压； 基于计测出的上述电源侧的三相交流电压，运算上述变压器的三线间的稳定磁通； 判断运算出的上述三线间的稳定磁通与运算出的上述三线间的残留磁通在三线间的每个线间极性一致的相位；以及 在判断出的相位下，将上述断路器接通。
12.—种励磁涌流抑制方法，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，包括 计测上述变压器的单相交流电压； 将计测出的上述变压器的单相交流电压变换为上述变压器的三相交流电压； 基于变换后的上述变压器的三相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的三线间的残留磁通； 检测运算出的上述三线间的残留磁通中的最大的残留磁通的线间； 计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压； 判断在检测出的最大的残留磁通的上述线间、基于计测出的上述电源侧的三相交流电压而得到的线电压与运算出的上述线间的残留磁通相比从同极性转变为反极性的电压零点的相位；以及 在判断出的相位下，将上述断路器接通。
13.一种励磁涌流抑制方法，抑制断路器的励磁涌流，上述断路器对具备电源的三相交流的电力系统与伍德桥接线或变形伍德桥接线的变压器之间的连接进行开闭，其特征在于，包括 计测上述变压器的单相交流电压； 基于计测出的单相交流电压，运算由上述断路器切断上述变压器之后的上述变压器的单相交流侧绕组线的残留磁通； 计测上述断路器在上述电源侧的三相交流电压； 将计测出的上述电源侧的三相交流电压变换为上述变压器的单相交流电压； 基于变换后的上述变压器的单相交流电压，运算上述变压器的单相交流侧绕组线的稳定磁通； 判断运算出的上述单相交流侧绕组线的稳定磁通与运算出的上述单相交流侧绕组线的残留磁通一致的相位；以及 在判断出的相位下，将上述断路器接通。
14.如权利要求9 13中任一项所述的励磁涌流抑制方法，其特征在于，包括 保持计测了将上述断路器至少断开操作I次时的上述变压器的残留磁通及上述断路器的切断相位而得到的信息； 基于保持的信息，以相同的切断相位将上述断路器断开；以及 基于上述切断相位，将上述断路器接通。
全文摘要
一种抑制对电源母线(1)与变形伍德桥接线变压器(3)之间的连接进行开闭的三相统一操作型的断路器(2)的励磁涌流的励磁涌流抑制装置(6)，计测电源母线(1)的三相交流电压，运算变形伍德桥接线变压器(3)的稳定磁通，计测变形伍德桥接线变压器(3)侧的三相交流电压，运算切断后的变形伍德桥接线变压器(3)的残留磁通，在稳定磁通与残留磁通在全部的线间极性一致的情况下，将断路器(2)接通。
文档编号H01H9/54GK102918619SQ20118002681
公开日2013年2月6日 申请日期2011年8月12日 优先权日2010年8月20日
发明者川崎圭, 腰塚正, 丸山志郎, 斋藤实, 长山德幸 申请人:株式会社东芝