专利名称：R-t-b系稀土类永久磁铁、电动机、汽车、发电机、风力发电装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及R-T-B系稀土类永久磁铁、电动机、汽车、发电机、风力发电装置，特别是涉及具有优异的磁特性，并可很好地用于电动机和发电机的R-T-B系稀土类永久磁铁和使用了该永久磁铁的电动机、汽车、发电机、风力发电装置。本申请基于在2010年6月29日在日本提出的专利申请2010-147621号要求优先权，将其内容援引于本申请中。
背景技术：
一直以来，R-T-B系稀土类永久磁铁被用于各种电动机和发电机等。 近年来，除了提高R-T-B系稀土类永久磁铁的耐热性以外，对于节能的迫切要求不断提高，所以包括汽车在内的电动机用途的比率上升。R-T-B系稀土类永久磁铁是以Nd、Fe、B为主成分的磁铁。在R_T_B系磁铁合金中，R是用Pr、Dy、Tb等的其他的稀土类元素置换了 Nd的一部分的成分。T是用Co、Ni等的其他的过渡金属置换了 Fe的一部分的成分。B是硼。作为用于R-Fe-B系稀土类永久磁铁的材料，曾提出了一种R-Fe-B系磁铁合金，该合金是作为主相成分的R2Fe14B相(其中，R表示至少I种的稀土类元素)的存在体积比例为87. 5^97. 5%，稀土类或稀土类和过渡金属的氧化物的存在体积比例为0. r3%的合金，在上述合金的金属组织中，均匀地分散有作为主成分的、从由Zr和B构成的ZrB化合物、由Nb和B构成的NbB化合物以及由Hf和B构成的HfB化合物中选出的化合物，该化合物的平均粒径为5 ii m以下，并且在上述合金中相邻地存在的选自ZrB化合物、NbB化合物以及HfB化合物中的化合物之间的最大间隔为50 iim以下(例如，参照专利文献I)。另夕卜，作为用于R-Fe-B系稀土类永久磁铁的材料，还提出了一种R-Fe-Co-B-Al-Cu (其中，R是Nd、Pr、Dy、Tb、Ho之中的一种或两种以上，含有15 33质量％的Nd)系稀土类永磁材料，其中，M-B系化合物、M-B-Cu系化合物、M-C系化合物(M是Ti、Zr,Hf之中的一种或两种以上)之中的至少两种、进而和R氧化物在合金组织中析出(例如，参照专利文献2)。现有技术文献专利文献I :日本国专利第3951099号公报专利文献2 :日本国专利第3891307号公报
发明内容
但是，近年来，要求更加高的性能的R-T-B系稀土类永久磁铁，要求进一步提高R-T-B系稀土类永久磁铁的矫顽力等的磁特性。特别是在电动机中，伴随旋转而在电动机内部产生电流，电动机本身发热变为高温，存在磁力降低、效率降低这样的问题。为了克服该问题，需求在室温具有高的矫顽力的稀土类永久磁铁。
作为提高R-T-B系稀土类永久磁铁的矫顽力的方法，可考虑提高R-T-B系合金中的Dy浓度的方法。越是提高R-T-B系合金中的Dy浓度，则烧结后可得到矫顽力(Hcj)越高的稀土类永久磁铁。但是，如果提高R-T-B系合金中的Dy浓度，则磁化(Br)降低。因此，现有技术难以充分地提高R-T-B系稀土类永久磁铁的矫顽力等的磁特性。本发明是鉴于上述状况完成的， 其目的在于提供一种不提高R-T-B系合金中的Dy浓度就可得到高的矫顽力(Hcj)，可得到优异的磁特性的R-T-B系稀土类永久磁铁。另外，本发明的目的在于提供一种使用了具有优异的磁特性的上述的R-T-B系稀土类永久磁铁的电动机、汽车、发电机、风力发电装置。本发明者们调查了 R-T-B系稀土类永久磁铁中所含有的组织、晶界相的组成和R-T-B系稀土类永久磁铁的磁特性的关系。其结果，发现相比于主相较多地含有R的晶界相，包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，第3晶界相与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比，上述稀土类元素的合计原子浓度低，并且与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比，Fe的原子浓度高的情况下，与包含两种以下的晶界相的R-T-B系稀土类永久磁铁相比，不提高Dy浓度就可得到充分高的矫顽力(Hcj )，R-T-B系稀土类永久磁铁的磁特性有效地提高，从而完成了本发明。推定该效果是以下原因所致=R-T-B系稀土类永久磁铁中所含有的晶界相，包含与第I晶界相和第2晶界相相比上述稀土类元素浓度低、并且与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比Fe的原子浓度高的第3晶界相。即，本发明提供下述的各发明。(I) 一种R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，由烧结体构成，所述烧结体具有主要含有R2Fe14B的主相、和相比于主相较多地含有R的晶界相，R是含有Nd作为必需元素的稀土类元素，上述烧结体含有Ga作为必需元素，上述晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，上述第3晶界相与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比上述稀土类元素的合计原子浓度低、并且与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比Fe的原子浓度高。(2)根据(I)所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述第3晶界相的Fe的原子浓度为5(T70原子％。(3)根据(I)或(2)所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述烧结体中的上述第3晶界相的体积比率为0. 005、. 25%。(4)根据(I) (3)的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述第3晶界相的Ga的原子浓度比第I晶界相和第2晶界相的Ga的原子浓度高。(5)根据(I) (4)的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述第I晶界相的Fe的原子浓度比上述第2晶界相的Fe的原子浓度高。(6)根据(5)所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述第I晶界相的稀土类元素的合计原子浓度比上述第2晶界相的稀土类元素的合计原子浓度高。(7)根据(5)或(6)所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，上述第2晶界相的氧的原子浓度比上述主相、上述第I晶界相和上述第3晶界相的氧的原子浓度高。(8) 一种电动机，其特征在于，具有(I) (7)的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁。
( 9 ) 一种汽车，其特征在于，具有(8 )所述的电动机。(10) 一种发电机,其特征在于,具有(I) (7)的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁。(11) 一种风力发电装置，其特征在于，具有(10)所述的发电机。本发明的R-T-B系稀土类永久磁铁，由含有Ga的烧结体构成，上述烧结体具有主要含有R2Fe14B (其中，R是含有Nd作为必需元素的稀土类元素)的主相、和相比于主相较多地含有R的晶界相，上述晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，上述第3晶界相与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比上述稀土类元素的合计原子浓度低、并且与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比Fe的原子浓度高，因此可得到高的矫顽力(Hcj)。另外，本发明的R-T-B系稀土类永久磁铁，不提高Dy浓度就可得到充分高的矫顽 力(Hcj)，因此可以抑制因添加Dy所引起的磁化(Br)等的磁特性的降低。其结果，本发明的R-T-B系稀土类永久磁铁，具有可很好地用于电动机和发电机的优异的磁特性。
图I是本发明的R-T-B系稀土类永久磁铁的一例的显微镜照片，是实验例3的R-T-B系稀土类永久磁铁的显微镜照片。
具体实施例方式以下，对于本发明的实施方式详细地说明。在本发明的R-T-B系稀土类永久磁铁(以下，简称为「R-T-B系磁铁」)中，R是含有Nd作为必需元素的稀土类元素,T是以Fe为必需的金属,B是硼。为了形成为矫顽力(Hcj)更优异的R-T-B系磁铁而优选R含有Dy。本发明的R-T-B系磁铁，是由具有主要含有R2Fe14B的主相、和相比于主相较多地含有R的晶界相的烧结体构成的磁铁。在此，烧结体含有Ga作为必需元素。构成本发明的R-T-B系磁铁的晶界相，包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相。第3晶界相，是与第I晶界相和第2晶界相相比稀土类元素的合计原子浓度低、并且与第I晶界相和第2晶界相相比Fe的原子浓度高的相。因此，第3晶界相成为具有与第I晶界相和第2晶界相相比接近于主相的组成的相。可推定使本发明的R-T-B系磁铁中得到的矫顽力(Hcj)提高的效果，是因在晶界相中形成有以高浓度含有Fe的第3晶界相所致。第3晶界相的Fe的原子浓度，优选为50 70原子％。如果第3晶界相的Fe的原子浓度在上述范围内，则可更加有效地获得在晶界相中包含第3晶界相所带来的效果。与此相对，如果第3晶界相的Fe的原子浓度低于上述范围，则产生在晶界相中包含第3晶界相所带来的提高矫顽力(Hcj)的效果变得不充分的可能性。另外，如果第3晶界相的Fe的原子浓度超过上述范围，则R2T17相或Fe析出，有对磁特性造成恶劣影响之虞。另外，烧结体中的第3晶界相的体积比率优选为0. 005、. 25%。如果第3晶界相的体积比率在上述范围内，则可更加有效地获得在晶界相中包含第3晶界相所带来的效果。与此相对，如果第3晶界相的体积比率低于上述范围，则产生提高矫顽力(Hcj)的效果变得不充分的可能性。另外，第3晶界相的体积比率超过上述范围的烧结体,R2T17相或Fe析出，对磁特性造成恶劣影响，因此不优选。另外，优选烧结体中的第3晶界相，Ga的原子浓度比第I晶界相和第2晶界相的Ga的原子浓度高。本实施方式的R-T-B系磁铁，由下述含有Ga的烧结体构成，该烧结体是通过将包含含Ga的永久磁铁用合金材料的原料成型、烧结并进行热处理而得到的。Ga的原子浓度比第I晶界相和第2晶界相高的第3晶界相，通过将包含含Ga的永久磁铁用合金材料的原料成型、烧结并进行热处理而可以容易地制造。推定其原因是由于永久磁铁用合金材料中所含有的Ga促进第3晶界相的生成的缘故。另外，在本实施方式中，Fe的原子浓度优选为第2晶界相<第I晶界相<第3晶界相。在这样的R-T-B系磁铁中，晶界成分向主相粒子间的蔓延良好，因此主相粒子被磁隔离，可以体现高的矫顽力。·另外，优选本发明的R-T-B系磁铁的组成，含有27 33质量％、优选含有30 32质量％的R，含有0. 85^1. 3质量％、优选含有0. 87 0. 98质量％的B，其余量为T和不可避免的杂质。如果构成R-T-B系磁铁的R低于27质量％，则有时矫顽力变得不充分，如果R超过33质量％，则有磁化变得不充分之虞。另外，R-T-B系磁铁的R，优选以Nd为主成分。作为R_T_B系磁铁的R所包含的Nd以外的稀土类元素，可列举 Dy、Sc、Y、La、Ce、Pr、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Ho、Er、Tm、Yb、Lu,其中特别优选使用Dy。在R-T-B系磁铁含有Dy的情况下，Dy的原子浓度优选为2质量9^17质量％，更优选为2质量9T15质量％，进一步优选为4质量9T9. 5质量％。如果R-T-B系磁铁的Dy的原子浓度超过17质量％，则磁化(Br)的降低变得显著。另外，如果R-T-B系磁铁的Dy的原子浓度低于2质量％，则有时R-T-B系磁铁的矫顽力作为电动机用途变得不充分。R-T-B系磁铁中所含有的T，是以Fe为必需的金属，可以是除了 Fe以外还含有Co、Ni等的其他的过渡金属的成分。在除了 Fe以外还含有Co的情况下，可以改善Tc (居里温度)，从而优选。另外，R-T-B系磁铁中所含有的B优选含有0. 85质量°/Tl. 3质量％。如果构成R-T-B系磁铁的B低于0. 85质量％，则有时矫顽力变得不充分，如果B超过I. 3质量％，则有磁化显著地降低之虞。R-T-B系磁铁中所含有的B是硼，但是可以将其一部分用C或N置换。另外，在R-T-B系磁铁中，为了提高矫顽力而含有Ga。Ga优选含有0. 03质量％ () 3质量％。在含有0. 03质量％以上的Ga的情况下，促进第3晶界相的生成，可以有效地提闻矫顽力。但是,如果Ga的含量超过0. 3质量％则磁化降低，因此不优选。另外，在R-T-B系磁铁中，为了提高矫顽力，优选含有Al、Cu。Al优选含有0.01质量％ 0.5质量％。在含有0.01质量％以上的Al的情况下，可以有效地提高矫顽力。但是，如果Al的含量超过0. 5质量％，则磁化降低，因此不优选。
此外，R-T-B系磁铁的氧浓度越低越好，优选为O. 5质量％以下，更优选为O. 2质量％以下。在氧的含量为O. 5质量％以下的情况下，能够实现足以作为电动机用的磁特性。在氧的含量超过O. 5质量％的情况下，有磁特性显著降低之虞。另外，R-T-B系磁铁的碳浓度越低越好，优选为O. 5质量％以下，更优选为O. 2质量％以下。在碳的含量为O. 5质量％以下的情况下，能够实现足以作为电动机用的磁特性。在碳的含量超过O. 5质量％的情况下，有磁特性显著降低之虞。接着，对于本发明的R-T-B系磁铁的制造方法进行说明。为制造本发明的R-T-B系磁铁，可列举将包含含有Ga的永久磁铁用合金材料的原料成型、烧结并进行热处理的方法等。作为制造本发明的R-T-B系磁铁时所使用的含Ga的永久磁铁用合金材料，优选使 用具有与R-T-B系磁铁的组成对应的组成，并含有含Ga的R-T-B系合金、和金属粉末的材料。在作为永久磁铁用合金材料，使用含有含Ga的R-T-B系合金、和金属粉末的材料的情况下，通过将其成形并烧结来容易地得到R-T-B系磁铁，所述R-T-B系磁铁，晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，第3晶界相与第I晶界相和第2晶界相比稀土类元素的合计原子浓度低、并且与第I晶界相和第2晶界相相比Fe的原子浓度高。另外，在作为永久磁铁用合金材料，使用含有含Ga的R-T-B系合金和金属粉末的材料的情况下，通过调节永久磁铁用合金材料中所含有的金属粉末的使用量，可以将烧结体中的第3晶界相的体积比率容易地调节为O. 005、. 25%的范围，可得到具有更高的矫顽力(Hcj)的R-T-B系磁铁。此外，永久磁铁用合金材料，优选是由含Ga的R-T-B系合金形成的粉末和金属粉末混合而成的混合物。在永久磁铁用合金材料是由含Ga的R-T-B系合金形成的粉末和金属粉末混合而成的混合物的情况下，仅靠将粉末的含Ga的R-T-B系合金和金属粉末混合，就可容易地得到品质均一的永久磁铁用合金材料，并且通过将其成形并烧结，可容易地得到品质均一的R-T-B系磁铁。在永久磁铁用合金材料中所含有的含Ga的R-T-B系合金中，优选R是选自Nd、Pr、Dy、Tb中的一种或两种以上，在上述R-T-B系合金中含有4质量%、· 5质量％的Dy或Tb。由R-T-B系合金形成的粉末的平均粒度(d50)优选为3 4. 5 μ m。另外,金属粉末的平均粒度(d50)优选为O. Of300 μ m的范围。另外，作为永久磁铁用合金材料中所含有的金属粉末，可以使用Al、Si、Ti、Ni、W、Zr、TiAl合金、Cu、Mo、Co、Fe、Ta等的粉末，虽然不特别限定，但优选含有Al、Si、Ti、Ni、W、Zr、TiAl合金、Co、Fe、Ta之中的任一种，更优选为Fe、Ta、W之中的任一种的粉末。优选金属粉末在永久磁铁用合金材料中含有O. 002质量％ 9质量％,更优选含有O. 02质量9Γ6质量％，进一步优选含有O. 6质量9Γ4质量％。如果金属粉末的含量低于O. 002质量％，则R-T-B系磁铁的晶界相不会成为包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，第3晶界相与第I晶界相和第2晶界相相比稀土类元素的合计原子浓度低、并且与第I晶界相和第2晶界相相比Fe的原子浓度高的相，有不能够充分地提高R-T-B系磁铁的矫顽力(Hcj)之虞。另外，如果金属粉末的含量超过9质量％，则R-T-B系磁铁的磁化(Br)和最大磁能积(BHmax)等的磁特性的降低变得显著，因此不优选。制造本发明的R-T-B系磁铁时所使用的永久磁铁用合金材料，可以通过混合含Ga的R-T-B系合金和金属粉末来制造,但优选是米用混合由含Ga的R-T-B系合金形成的粉末和金属粉末的方法制造的。由含Ga的R-T-B系合金形成的粉末，可通过例如下述方法等来得到采用SC (带铸；strip casting)法对合金熔液进行铸造从而制造铸造合金薄片,将得到的铸造合金薄片采用例如氢破碎法等破碎，采用粉碎机粉碎。作为氢破碎法，可列举在室温下使铸造合金薄片吸藏氢，在300°C左右的温度下热处理后，进行减压来脱氢，其后，在500°C左右的温度下热处理来除去铸造合金薄片中的氢的方法等。在氢破碎法中吸藏了氢的铸造合金薄片体积膨胀，所以在合金内 部容易产生多数的裂纹(龟裂)，从而被破碎。另外，作为粉碎已进行了氢破碎的铸造合金薄片的方法，可列举例如利用喷磨机等的粉碎机，使用O. 6MPa的高压氮将已进行了氢破碎的铸造合金薄片微粉碎为3 4. 5 μ m的平均粒度，从而形成为粉末的方法等。作为使用这样得到的永久磁铁用合金材料制造R-T-B系磁铁的方法，可列举例如，将向永久磁铁用合金材料中添加了作为润滑剂的O. 02质量9Γ0. 03质量％的硬脂酸锌的原料，使用横向磁场中成型机等进行压制成型，在真空中在1030°C 1080°C烧结，其后在4000C 800°C进行热处理的方法等。在上述的例子中，对于采用SC法制造含Ga的R_T_B系合金的情况进行了说明，但本发明中使用的含Ga的R-T-B系合金并不限定于采用SC法制造的合金。例如，也可以采用离心铸造法、叠箱铸型(book mold)法等铸造含Ga的R-T-B系合金。另外，含Ga的R-T-B系合金和金属粉末,可以如上述那样,粉碎铸造合金薄片，从而形成为由含Ga的R-T-B系合金构成的粉末后进行混合，但也可以例如，在粉碎铸造合金薄片之前混合铸造合金薄片和金属粉末，从而形成为永久磁铁用合金材料，其后，粉碎含有铸造合金薄片的永久磁铁用合金材料。在该情况下，优选将由铸造合金薄片和金属粉末构成的永久磁铁用合金材料，与铸造合金薄片的粉碎方法同样地粉碎而形成为粉末，其后与上述同样地成形并烧结，由此制造R-T-B系磁铁。另外，R-T-B系合金和金属粉末的混合，也可以在向由R-T-B系合金形成的粉末中添加了硬脂酸锌等的润滑剂后进行。本发明的永久磁铁用合金材料中的金属粉末，可以微细且均匀地分布，但也可以并非微细且均匀地分布，例如，粒度也可以为I μ m以上，即使凝集为5 μ m以上也可发挥效果。另外，在永久磁铁用合金材料中含有金属粉末所带来的矫顽力提高的效果，Dy浓度越高就越大，如果含有Ga则进一步大大地体现。本实施方式的R-T-B系磁铁，晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相，上述第3晶界相是与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比上述稀土类元素的合计原子浓度低、并且与上述第I晶界相和上述第2晶界相相比Fe的原子浓度高的相，因此具有高的矫顽力(Hcj)，而且适合作为磁化(Br)充分高的电动机用的磁铁。
R-T-B系磁铁的矫顽力(Hcj )越高越好，但在作为电动机用的磁铁使用的情况下，优选为30k0e以上。如果在电动机用的磁铁中矫顽力(Hcj)低于30k0e，则有时作为电动机的耐热性不足。另外，R-T-B系磁铁的磁化(Br)也越高越好，在作为电动机用的磁铁使用的情况下，优选为10. 5kG以上。如果R-T-B系稀土类永久磁铁的磁化(Br)低于10. 5kG，则有电动机的转矩(torque)不足之虞，因此不优选作为电动机用的磁铁。本实施方式的R-T -B系磁铁，不提高R-T-B系合金中的Dy浓度就可得到充分高的矫顽力(Hcj)，通过降低Dy的添加量可抑制磁化(Br)等的磁特性的降低，因此具有适合用于电动机、汽车、发电机、风力发电装置等的优异的磁特性。实施例「实验例I」称量Nd金属(纯度99重量％以上)、Pr金属(纯度99重量％以上)、Dy金属(纯度99重量％以上)、硼铁(Fe80%、B20重量％)、Al金属(纯度99重量％以上)、Co金属(纯度99重量％以上)、Cu金属(纯度99重量％以上)、Ga金属(纯度99重量％以上)、铁块(纯度99重量％以上)，使得成为表I所示的合金Al的成分组成，填装到氧化铝坩埚中。
权利要求
1.一种R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，由烧结体构成，所述烧结体具有主要含有R2Fe14B的主相、和相比于主相较多地含有R的晶界相， R是含有Nd作为必需元素的稀土类元素,所述烧结体含有Ga作为必需元素， 所述晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第I晶界相、第2晶界相和第3晶界相， 所述第3晶界相与所述第I晶界相和所述第2晶界相相比，所述稀土类元素的合计原子浓度低，并且与所述第I晶界相和所述第2晶界相相比，Fe的原子浓度高。
2.根据权利要求I所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述第3晶界相的Fe的原子浓度为50 70原子％。
3.根据权利要求I或2所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述烧结体中的所述第3晶界相的体积比率为0. 005、. 25%。
4.根据权利要求f3的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述第3晶界相的Ga的原子浓度比第I晶界相和第2晶界相的Ga的原子浓度高。
5.根据权利要求f4的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述第I晶界相的Fe的原子浓度比所述第2晶界相的Fe的原子浓度高。
6.根据权利要求5所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述第I晶界相的稀土类元素的合计原子浓度比所述第2晶界相的稀土类元素的合计原子浓度高。
7.根据权利要求5或6所述的R-T-B系稀土类永久磁铁，其特征在于，所述第2晶界相的氧的原子浓度比所述主相、所述第I晶界相和所述第3晶界相的氧的原子浓度高。
8.—种电动机,其特征在于,具有权利要求7的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁。
9.一种汽车，其特征在于，具有权利要求8所述的电动机。
10.一种发电机，其特征在于，具有权利要求f 7的任一项所述的R-T-B系稀土类永久磁铁。
11.一种风力发电装置，其特征在于，具有权利要求10所述的发电机。
全文摘要
本发明提供一种R-T-B系稀土类永久磁铁，其不提高R-T-B系合金中的Dy浓度就可得到高的矫顽力(Hcj)，而且可以抑制添加Dy所引起的磁化(Br)的降低，可得到优异的磁特性。本发明涉及一种R-T-B系稀土类永久磁铁，其由烧结体构成，所述烧结体具有主要含有R2Fe14B的主相、和相比于主相较多地含有R的晶界相，R是含有Nd作为必需元素的稀土类元素，所述烧结体含有Ga作为必需元素，所述晶界相包含稀土类元素的合计原子浓度不同的第1晶界相、第2晶界相和第3晶界相，所述第3晶界相与所述第1晶界相和所述第2晶界相相比，所述稀土类元素的合计原子浓度低，并且与所述第1晶界相和所述第2晶界相相比，Fe的原子浓度高。
文档编号H01F1/08GK102959648SQ20118003164
公开日2013年3月6日 申请日期2011年5月19日 优先权日2010年6月29日
发明者中岛健一朗, 山崎贵司 申请人:昭和电工株式会社