一种基于五段式五电平变换器SVPWM调制方法与流程

本发明属于电力电子与电力系统技术领域，具体涉及一种基于五段式五电平变换器svpwm调制方法。

背景技术：

在目前应用的多电平拓扑中，npc型拓扑因其结构简单、性价比高应用最为广泛。特别是三电平npc拓扑，已经广泛应用于各种3kv以下的中低压领域，极大改善了电力电子设备的输出性能。在6kv以上的中高压领域，五电平npc拓扑是一种极具竞争力的拓扑，拥有广泛的应用前景。每相有5种工作状态，可以得到5³＝125个空间电压矢量，传统五电平svpwm调制方法需要对这125个矢量构成的空间矢量图进行扇区判断及基本矢量作用时间计算，要涉及较多的三角函数运算和表格查询，这些操作给控制器带来了很大负担，与此同时，随着变换器电平数的增加，共模电压幅值也随之增大，过高的共模电压会造成电机轴承烧毁，电磁干扰等，严重制约其在现代工业中的应用。

近年来，许多学者在五电平npc变换器svpwm优化问题上进行了研究，取得了一些研究成果。一些文献提出基于非正交坐标系的svpwm算法将uref在非正交坐标系分解，在扇区判断、基本矢量作用时间上都避免了三角函数计算，一定程度上减小了计算量，易于实现数字化；但该方法中最近三矢量为二维坐标表示，要得到三相桥臂的开关状态需要进行复杂的坐标变换。一些论文采用了参考矢量分解，但其不同扇区坐标平移的方向不一样，导致不同扇区uref的修正方法不同，并且二电平的开关状态组合需要转化为五电平开关状态组合后才能驱动五电平变换器，增加了算法的复杂程度。

技术实现要素：

本发明的目的是提供一种基于五段式五电平变换器svpwm调制方法，该算法可快速判断参考矢量所在位置与矢量作用时间，避免了三角函数运算和矢量幅角求取，节省处理器运算时间，在参考矢量合成时通过选择共模电压较小的开关状态以实现抑制共模电压的效果。

本发明所采用的技术方案是，一种基于五段式五电平变换器svpwm调制方法，具体按照以下步骤实施：

步骤1：判断参考电压矢量uref所在的区域；

步骤2：计算各电压矢量uref的作用时间；

步骤3：确定各电压矢量uref对应开关状态的输出序列；

步骤4：根据输出三相开关状态的输出序列确定每相各管的开关情况。

本发明的特点还在于，

步骤1具体为：

步骤1.1：根据式(1)建立两相静止αβ坐标系，参考电压矢量uref在该坐标系进行分解：

其中θ为参考电压矢量uref与α轴的夹角，θ取值0°-360°，在αβ坐标系中对uref分别进行α轴和β轴的投影得到uα、uβ；

步骤1.2：根据式(2)在αβ坐标系基础上建立所有扇区及小区域严格对称的xyz坐标系，其中x轴超前α轴30°，x、y、z轴互差60°：

ux、uy、uz为uref分别在xyz坐标系下在x轴、y轴、z轴的坐标分量；

步骤1.3：判断参考电压矢量uref所在的大扇区，表1为大扇区判断条件：

表1大扇区判断条件

其中：n1代表第一大扇区，n2代表第二大扇区……n6代表第六大扇区；

步骤1.4：判断参考电压矢量uref所在的小扇区，在进行小扇区判断时，首先要确定参考矢量uref所在大扇区；若已确定参考电压矢量uref在第一扇区，其小扇区判断方法如下：每个小扇区的高为分别将ux，uy，uz与小扇区各个边长对应的高进行比较即可快速判断出uref所在小扇区，若参考电压矢量uref位于其他大扇区，只需将第一扇区判断过程中的的坐标系根据表2进行变换，

表2不同扇区选用的坐标系以及虚拟时间

步骤2计算各矢量的作用时间具体为：将参考电压矢量uref分别在α轴、β轴上进行投影得到uα、uβ，然后根据参考矢量所在的空间位置，选取空间位置所对应最近的三个空间电压矢量参与合成，具体采用如下公式:

式中，ua、ub、uc分别为αβ坐标系下距离参考矢量最近的三个矢量的坐标，ta、tb、tc分别为矢量ua、ub、uc的作用时间，ts为开关周期；

以第一大扇区为例，计算每个小扇区空间电压矢量的作用时间；设当参考电压矢量uref位于3小扇区，根据就近原则，选取离3小扇区最近的三个电压矢量参与矢量合成，在一定时间内，三个空间电压矢量作用时间之和与参考电压矢量作用时间相等；则根据伏秒平衡原则，得

解得

令

因此，式(5)可化为:

表3其他小扇区对应的矢量作用时间

当参考矢量位于第一大扇区其他小扇区时采用相同的计算方法得到表3，其他大扇区各矢量的作用时间只需采用表2的方法将表3中的虚拟时间tx、ty、tz替换即可。

步骤3具体为：为抑制共模电压，在参考矢量合成时通过选择共模电压较小的开关状态从而实现抑制共模电压的效果，根据表4选取共模电压≤±2/12udc的开关状态，

表4二极管嵌位型五电平变换器开关状态与共模电压对应表

当参考电压矢量处于第一扇区时，各小三角形输出开关序列具体情况如下：

n1:322-222-221-222-322

n2:322-321-311-321-322

n3:322-321-221-321-322

n4:332-331-321-331-332

n5:411-311-310-311-411

n6:421-321-311-321-421

n7:421-321-320-321-421

n8:431-331-321-331-431

n9:431-331-330-331-431

n10:411-410-400-410-411

n11:411-410-310-410-411

n12:421-420-410-420-421

n13:421-420-320-420-421

n14:431-430-420-430-431

n15:431-430-330-430-431

n16:441-440-430-440-441。

步骤4具体为：根据输出三相开关状态确定最后每相各管的开关情况，具体对应关系为：x指三相开关状态a,b,c中任意一相，当x相输出状态为4时，sx1、sx2、sx3、sx4开通，sx5、sx6、sx7、sx8关断，x相输出状态为3时，sx2、sx3、sx4、sx5开通，sx6、sx7、sx8、sx1关断，x相输出状态为2时，sx3、sx4、sx5、sx6开通，sx7、sx8、sx1、sx2关断；x相输出状态为1时，sx4、sx5、sx6、sx7开通，sx8、sx1、sx2、sx3关断；x相输出状态为0时，sx5、sx6、sx7、sx8开通，sx1、sx2、sx3、sx4关断。

本发明的有益效果是：本发明提供了一种基于新型坐标系五段式五电平变换器svpwm调制方法，该算法利用电压参考矢量在新坐标系中的分量即可快速判断参考矢量所在位置与矢量作用时间，避免了三角函数运算和矢量幅角求取，节省处理器运算时间，在参考矢量合成时通过选择共模电压较小的开关状态以实现共模电压抑制的效果。

附图说明

图1是本发明二极管钳位型五电平变换器主电路拓扑图；

图2是本发明二极管钳位型五电平变换器空间矢量大扇区划分情况图；

图3是本发明二极管钳位型五电平变换器空间矢量图第一大扇区小扇区区域划分图；

图4是本发明二极管钳位型五电平变换器七段式m＝0.9相电压波形图。

图5是本发明二极管钳位型五电平变换器五段式m＝0.4相电压波形图。

图6是本发明二极管钳位型五电平变换器七段式m＝0.9线电压波形图。

图7是本发明二极管钳位型五电平变换器五段式m＝0.9线电压波形图。

图8是本发明二极管钳位型五电平变换器七段式m＝0.9共模电压波形图。

图9是本发明二极管钳位型五电平变换器五段式m＝0.9共模电压波形图。

图10是本发明二极管钳位型五电平变换器七段式m＝0.4共模电压波形图。

图11是本发明二极管钳位型五电平变换器五段式m＝0.4共模电压波形图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。

本发明一种基于五段式五电平变换器svpwm调制方法，如图1所示给出了本发明中二极管钳位型五电平变换器的主电路拓扑图，其中udc为直流总电压，c1-c4为4个直流电容，每一相桥臂有8个开关器件，内含续流二极管和6个具有相同电压等级的钳位二极管，z为三相对称负载,o为负载侧中心。

本发明一种基于五段式五电平变换器svpwm调制方法的具体步骤如下：

步骤1：参考电压矢量uref的区域判断，具体为：

步骤1.1：根据式(1)建立两相静止坐标系(αβ坐标系)，将参考电压矢量uref在该坐标系进行分解：

其中θ(0°-360°)为参考电压矢量uref与α轴的夹角，θ取值0°-360°，在α、β坐标系中对uref分别进行α轴和β轴的投影得到uα、uβ；

步骤1.2：根据式(2)在αβ坐标系基础上建立如图2所示所有扇区及小区域严格对称的xyz坐标系，其中x轴超前α轴30°，x、y、z轴互差60°：

ux、uy、uz为uref分别在xyz坐标系下在x轴、y轴、z轴的坐标分量；

步骤1.3：判断参考矢量uref所在的大扇区。表1为大扇区n判断条件。

表1大扇区判断表

其中：n1代表第一大扇区，n2代表第二大扇区……n6代表第六大扇区；

步骤1.4：判断参考电压矢量uref所在的小扇区。在进行小扇区判断时，首先要确定参考矢量uref所在大扇区；若已确定参考矢量在第一扇区，其小扇区判断方法如下：由图3可以看出每个小扇区的高为分别将ux，uy，uz与小扇区各个边长对应的高进行比较即可快速判断出uref所在小扇区。若参考矢量位于其他大扇区，只需将第一扇区判断过程中的的坐标系根据表2进行变换。

表2不同扇区选用的坐标系以及虚拟时间

步骤2：计算各矢量的作用时间。根据伏秒平衡原理，一个矢量作用时间等效为若干个矢量的作用相同时间之和；在αβ坐标系下根据参考矢量所在的空间位置选取空间位置所对应最近的三个空间电压矢量参与合成，具体采用如下公式:

式中，ua、ub、uc分别为αβ坐标系下离参考矢量最近的三个空间电压矢量的坐标，ta、tb、tc为矢量ua、ub、uc的作用时间；ts为开关周期。用坐标分量ux、uy、uz表示式(2)的uref，则

以第一大扇区为例，计算每个小扇区空间电压矢量的作用时间；设当参考矢量位于3小扇区，根据就近原则，选取离3小扇区最近的三个电压矢量参与矢量合成，在一定时间内，三个空间电压矢量作用时间之和与参考电压矢量作用时间相等；则根据伏秒平衡原则，得

将式(5)进行分解得到：

根据式(6)解的：

令

因此，当参考矢量位于n＝3时,ta,tb,tc分别为:

当参考矢量位于第一大扇区其他小扇区时采用相同的计算方法得到表3。其他大扇区各矢量的作用时间只需采用表2的方法将表3中虚拟时间tx、ty、tz替换即可。

表3其他小扇区对应的矢量作用时间

步骤3：确定各矢量对应开关状态的输出序列。

为抑制共模电压，在参考矢量合成时通过选择共模电压较小的开关状态从而实现抑制共模电压的效果。根据表4选取共模电压≤±2/12udc的开关状态，同时为了减小开关频率，降低开关损耗，起始矢量全部采用小扇区中三相开关状态之和最小的那个矢量对应的开关状态，两个相邻的小扇区的矢量变化方向完全相反，以便避免在扇区切换的过程中发生矢量突变。

当参考电压矢量处于第一大扇区时，各小三角形输出开关序列具体情况如下：

n1:322-222-221-222-322

n2:322-321-311-321-322

n3:322-321-221-321-322

n4:332-331-321-331-332

n5:411-311-310-311-411

n6:421-321-311-321-421

n7:421-321-320-321-421

n8:431-331-321-331-431

n9:431-331-330-331-431

n10:411-410-400-410-411

n11:411-410-310-410-411

n12:421-420-410-420-421

n13:421-420-320-420-421

n14:431-430-420-430-431

n15:431-430-330-430-431

n16:441-440-430-440-441

表4二极管嵌位型五电平变换器开关状态与共模电压对应表

步骤4：根据输出三相开关状态确定每相各管的开关情况，具体对应关系为：步骤4根据输出三相开关状态确定最后每相各管的开关情况，具体对应关系为：x指三相开关状态a,b,c中任意一相，当x相输出状态为4时，sx1、sx2、sx3、sx4开通，sx5、sx6、sx7、sx8关断，x相输出状态为3时，sx2、sx3、sx4、sx5开通，sx6、sx7、sx8、sx1关断，x相输出状态为2时，sx3、sx4、sx5、sx6开通，sx7、sx8、sx1、sx2关断；x相输出状态为1时，sx4、sx5、sx6、sx7开通，sx8、sx1、sx2、sx3关断；x相输出状态为0时，sx5、sx6、sx7、sx8开通，sx1、sx2、sx3、sx4关断。

在matlab/simulink软件对图1所示系统进行仿真，设定基本参数如表5所示：

表5电压型五电平npc变换器仿真参数

利用matlab/simulink软件，根据表5中的关键参数对本发明所提方法进行验证，由于在不同调制度时，合成参考电压矢量的基本电压矢量不同，变换器的共模电压也会不同，为此，此处选取欠调制时五电平退化为三电平运行的m＝0.4和正常调制的m＝0.9为例进行对比，图4和图5为m＝0.9七段式和五段式svpwm输出相电压的波形图，可以看出输出相电压波形为五电平，且五段式相电压波形的最大值和最小值处各有一段时间保持了高电平和低电平，开关损耗有所减小。图6和图7分别为m＝0.9七段式和五段式输出线电压的波形图，可以看出线电压波形接近正弦波，从而验证了新型坐标系下svpwm算法的有效性，图8和图9分别为m＝0.9七段式与五段式svpwm的共模电压波形图，可以看出七段式共模电压最大值为165v(udc/4)，而五段式svpwm调制方法的共模电压为110v(udc/6)。图10和图11分别为m＝0.4七段式和五段式输出共模电压的波形，可以看出七段式svpwm的共模电压最大值为110v(udc/6)，五段式svpwm的共模电压最大值为55v(udc/12)，达到了共模电压抑制的效果。