一种抗倾覆碟形弹簧三维隔震支座的制作方法

本发明涉及一种建筑防振动(或震动)装置，具体涉及三维隔震装置。

背景技术：

三维隔震装置是一种设在建筑物与基础之间的防震隔离装置，能从多维度有效吸收、耗散外部输入的能量，从而达到保护建筑物安全的目的。三维隔震装置通常由竖向隔震支座和水平隔震支座组合而成，两者分别吸收竖向和水平地震波。

众所周知，三维隔震装置的发展依赖于阻尼器的技术进步。目前，真正入实际应用的主流的阻尼器主要有三大类，即叠层橡胶阻尼器、金属弹簧阻尼器(主要是碟形弹簧和螺旋弹簧)和粘弹性阻尼器(不能承担较大的静载)。因此，现有三维隔震支座绝大部分都是上述阻尼器的组合，而且基本上都是叠层橡胶阻尼器与金属弹簧阻尼器上下串联。为了克服叠层橡胶抗拉能力弱、碟形弹簧不能拉以及螺旋弹簧初始刚度低和拉伸与压缩特性不同的缺点，有一些三维隔震支座在叠层橡胶阻尼器的增设了抗拉结构(如在四周增设钢丝绳)，也有一些三维隔震支座将金属弹簧阻尼器与粘弹性阻尼器(或其它可拉伸材料，如菱形钢板等)复合，利用金属弹簧阻尼器承担静载和压缩减震，利用粘弹性阻尼器拉伸、压缩耗能。但是，多种弹性元件复合的阻尼器，不仅结构复杂，而且设计时需要考虑水平和竖向关联程度，计算十分复杂。

公开号为CN1560395A的专利申请所公开了一种三维隔震系统，该系统是在普通的铅芯叠层橡胶隔震器上串联组合碟形弹簧和设在碟形弹簧导向轴中心孔内的粘弹性阻尼器实现的。但是，由于粘弹性材料与碟形弹簧的阻尼特性差别较大，而且两者的关联程度有多大，这些都是要通过实验来确定的；尤其是，当所述三维隔震系统由受压向受拉过渡时，虽然碟形弹簧不起作用，但是碟形弹簧所储存的能量会叠加到粘弹性阻尼器上，使粘弹性阻尼器获得较大的初始加速度，而粘弹性阻尼器则是一种速度敏感型阻尼器，显然碟形弹簧所储存的能量对粘弹性阻尼器的影响不容忽视，而该影响要如何计算呢，则是一件困难的事。再如公开号为CN101761147A的专利申请所公开的一种三维隔震装置，该装置受压向受拉过渡时，其中六只碟形弹簧储存的能量也会通过螺杆传递到菱形钢板阻尼器上，同样也存在设计计算困难的问题。此外，CN101761147A专利申请的方案中的滑块、滑动导轨和高强拉索所构成的水平限位和抗拉机构，不仅使设计计算困难，而且还增加了整个隔震系统的复杂程度。

技术实现要素：

本发明所要解决的技术问题是提供一种抗倾覆碟形弹簧三维隔震支座，该三维隔震支座仅采用一种阻尼器，不仅结构简单，而且可抗倾覆。

本发明解决上述技术问题的技术方案是：

一种抗倾覆碟形弹簧三维隔震支座，该支座包括相互平行的上连接板、下连接板和设在上连接板与下连接板之间设有四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器和四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器，每一拉杆反压式碟形弹簧阻尼器两头的连接杆与上连接板和下连接板之间分别由万向球头连接在一起；其中，所述的四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器在上连接板上连接点之间的连线以及在下连接板上连接点之间的连线与四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器的轴线共同形成一相对两个侧面分别对称的四棱台形；所述的四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器在上连接板上连接点之间的连线以及在下连接板上连接点之间的连线与四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器的轴线共同形成一矩形六面体；所述的四棱台形的竖向中轴线与所述的矩形六面体的中轴线共线；

所述的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器包括一导向套，该导向套的一头设有第一端盖，另一头设有第二端盖；所述的导向套内同轴设有由一组碟形弹簧叠合组成的碟形弹簧组，一驱动构件由第一端盖的外侧伸进所述的导向套内，该驱动构件包括动压板和连接杆，其中所述动压板位于碟形弹簧组的头部，所述连接杆设在动压板上并沿导向套的轴线延伸出导向套，末端设有球头；所述的第二端盖的外表面设有另一连接杆，该连接杆与驱动构件中的连接杆同轴，且末端设有另一球头；

所述的导向套内还设有反压装置，该反压装置包括数量分别至少为三根的两组预压拉杆和两块浮动压板，其中，

所述的两块浮动压板，一块设在所述动压板与碟形弹簧组之间，另一块设在第二端盖与碟形弹簧组之间；

所述的两组预压拉杆分别绕导向套的轴线对称分布于所述碟形弹簧组的中心孔内，且，一组预压拉杆中每一根预压拉杆的一头固定在与动压板相邻的浮动压板上，另一头穿过与第二端盖相邻的浮动压板和第二端盖固定在一限位元件上；另一组预压拉杆中每一根预压拉杆的一头固定在与第二端盖相邻的浮动压板上，另一头穿过与动压板相邻的浮动压板和动压板固定在另一限位元件上；

所述的限位元件分别作用在所述的动压板和第二端盖上，通过两组预压拉杆将所述的两块浮动压板之间的距离限制为碟形弹簧组压缩至预设刚度时的长度。

为便于调节两块浮动压板之间的距离，使其等于将碟形弹簧组压缩至预设刚度的长度，上述方案中所述的限位元件为六角法兰螺母，所述的预压拉杆为光杆螺栓，二者螺纹连接固定在起。

为了避免限位元件与动压板和第二端盖之间产生刚性撞击，上述方案中，所述的动压板和第二端盖与限位元件接触的表面上分别嵌设有弹性高分子材料，如橡胶片。

上述方案中，所述四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器与下连接板之间的夹角可根据整个支座所承担的静载荷以及预设的地震烈度进行选择。

本发明所述的阻尼器具有如下有益效果：

(1)由于每一拉杆反压式碟形弹簧阻尼器所承受的轴向外力无论是正向还是反向，碟形弹簧组均能产生弹性压缩变形而耗能，因此本发明所述的三维隔震支座可隔离地震波的水平方向分量、竖向分量和扭转分量，进而实现真正意义上的三维隔震。

(2)整个支座主要由两块连接板和八只结构相同的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器组成，不但结构简捷，而且力的传递路线清晰、明确，大大降低了设计计算难度。

(3)改变预压拉杆的长度即可改变每一拉杆反压式碟形弹簧阻尼器的初始刚度，因此可根据每一支座所要承担的静载来计算每一阻尼器的初始刚度，进而保证在撤离支撑后建筑物的竖向位移小，甚至不产生竖向位移。可见本发明所述的三维隔震支座既适合新建的建筑物隔震，也适合已有建筑物的隔震改造。

(4)不仅可实现真正意义上的三维隔震，而且还具有抗倾覆的作用。

附图说明

图1～4为本发明所述支座的一个具体实施例的结构示意图，其中，图1为主视图，图2为左视图，图3俯视图(去除上连接板)，图4为图1中局部Ⅰ的放大图。

图5～9为图1～4所示实施例中拉杆反压式碟形弹簧阻尼器的结构示意图，其中，图5为主视图(剖视)，图6为图5的A—A剖视图，图7为图5的B—B剖视图，图8为图5中局部Ⅱ的放大图，图9为图5中局部Ⅲ的放大图。

具体实施方式

参见图1～4，本例中的三维隔震支座包括相互平行的上连接板1、下连接板2和设在上连接板1与下连接板2之间设有四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3和四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3；每一拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3两头的连接杆3-1与上连接板1和下连接板2之间分别由万向球头连接在一起；其中，所述的四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3在上连接板1上连接点之间的连线以及在下连接板2上连接点之间的连线与四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3的轴线共同形成一相对两个侧面分别对称的正四棱台形(如图3中的双点画线所示)；所述的四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3在上连接板1上连接点之间的连线以及在下连接板2上连接点之间的连线与四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3的轴线共同形成一横截面为正方形的矩形六面体(如图3中的虚线所示)；所述的四棱台形的竖向中轴线与所述的矩形六面体的中轴线共线。本例中，所述四只竖直的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3与下连接板2的连接点分别位于所述正四棱台底面四边的中点，所述四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3与下连接板2之间的夹角均为70°。

上述八只拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3两头的连接杆3-1与上连接板1和下连接板2之间的万向球头连接结构相同，以下以连接杆3-1与下连接板2之间的一个万向球头连接结构为例进行描述。参见图1和图4，上述拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3下头的连接杆3-1与下连接板2之间的万向球头连接结构包括下连接板2上的球窝、拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3下头的球头3-2和盖板4，其中，所述的盖板4的中部设有球面孔，拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3下头的球头3-2由该球面孔扣于连接板2上的球窝内，覆盖4由四只螺栓5固定在下连接板2上。所述的球面孔的内壁上设有环形槽，槽内设有密封圈6，以避免万向球头连接结构内的润滑剂漏出。

参见图5～9，上述三维隔震支座中的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3包括一导向套3-3，该导向套3-3的上头设有第一端盖3-4，下头设有第二端盖3-5；所述的导向套3-3内同轴设有由一组碟形弹簧叠合组成的碟形弹簧组3-6，一驱动构件由第一端盖3-4的外侧伸进所述的导向套3-3内，该驱动构件包括动压板3-7和连接杆3-1，其中动压板3-7位于碟形弹簧组3-6的头部，连接杆3-1设在动压板3-7上并沿导向套3-3的轴线延伸出导向套3-3，末端设有球头3-2；所述的第二端盖3-5的外表面设有另一连接杆3-1，该连接杆与驱动构件中的连接杆3-1同轴，且末端设有另一球头3-2。为了便于装配，所述的球头3-2与连接杆3-1之间采用螺纹固定连接在一起。

参见图5～9，所述的导向套3-3内还设有反压装置，该反压装置包括八根作为预压拉杆的光杆螺栓3-8和两块浮动压板3-9，所述的八根光杆螺栓3-8分为两组，每组四根。

参见图5，两块浮动压板3-9，一块设在所述动压板3-7与碟形弹簧组3-6之间，另一块设在第二端盖3-5与碟形弹簧组3-6之间。

参见图5～9，所述两组光杆螺栓3-8分别绕导向套3-3的轴线对称分布于碟形弹簧组3-6的中心孔内，且，一组光杆螺栓3-8中每一根光杆螺栓3-8具有钉帽3-11的一头穿设并焊接固定在与动压板3-7相邻的浮动压板3-9上，头部具有外螺纹的钉杆穿过与第二端盖3-5相邻的浮动压板3-9和第二端盖3-5螺纹连接固定在一作为限位元件的六角法兰螺母3-10上；另一组光杆螺栓3-8中每一根光杆螺栓3-8具有钉帽的一头穿设并焊接固定在与第二端盖3-5相邻的浮动压板3-9上，另一头穿过与动压板3-7相邻的浮动压板3-9和动压板3-7螺纹连接固定在另一作为限位元件的六角法兰螺母3-10上。

参见图8并结合图5，为了避免六角法兰螺母3-10与动压板3-7和第二端盖3-5之间产生刚性撞击，所述的动压板3-7和第二端盖3-5与六角法兰螺母3-10接触的表面上分别嵌设有橡胶片3-12。

参见图5～9，装配或现场安装时，拧动六角法兰螺母3-10使其分别作用在所述的动压板3-7和第二端盖3-5上，通过两组光杆螺栓3-8将两块浮动压板3-9之间的距离限制为碟形弹簧组3-6压缩至预设刚度时的长度。虽然两块浮动压板3-9和碟形弹簧组3-6均位于导向套3-3内不便直接测量，但可测量光杆螺栓3-8的伸出量推算出两块浮动压板3-9之间的距离。

参见图1并结合图8和图5，为了防止六角法兰螺母3-10在地震产生的振动过程中松动，调试好后可将六角法兰螺母3-10与光杆螺栓3-8焊接在一起。

参见图5，拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3受到轴向的外部载荷时，无论外部载荷是压力还是拉力，只要其的小于上述预压力，碟形弹簧组3-6是不会继续变形的。当外部载荷大于所述预压力时，若外部载荷为压力，所述动压板3-7推动与其相邻的浮动压板3-9压缩碟形弹簧组3-6产生弹性变形耗能；若外部载荷为拉力，所述两组预压钢丝绳3-8分别牵拉两块浮动压板3-9压缩碟形弹簧组3-6产生弹性变形耗能。

参见图1和图3，假设将上连接板1固定在建筑物上，下连接板2固定在基础上，那么，如果地震波产生一从左向右的水平推力，下连接板2便向右移动，四只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3则分别绕上部的球头3-2逆时针转动，三维隔震支座右侧的两只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3被压缩，左侧的两只倾斜的拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3则被拉伸；如果地震波产生一向下的拉力，八只拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3同时被拉伸；如果地震波产生一转动力矩(无论是顺时针还是逆时针)，八只拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3也被同时拉伸；同理，如果建筑物往一侧倾覆时，位于一侧的三只拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3被拉伸，位于相对的另一侧的三只拉杆反压式碟形弹簧阻尼器3被压缩。本发明所述三维隔震支座的其它受力状态的工作原理公众可自行分析。

由上述分析可见，本发明所述三维隔震支座不仅可实现真正意义上的三维隔震，而且还具有抗倾覆的作用。