一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法
【技术领域】
[0002] 发明设及桥梁施工技术，尤其设及一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法。
【背景技术】
[0003] 传统桥梁上部结构托架施工中，通常采用的施工方法有落地支架法、墳顶托架法 等，托架法施工中=角托架较为常见，但其结构复杂、成本较高、材料回收率低。加之桥梁处 于高海拔，低溫、大溫差等极其恶劣的气候环境，施工难度极大。
【发明内容】
[0004] 为了解决上述现有技术存在的不足，本发明提供一种工字钢贯穿式悬挑托架体系 施工方法，解决在桥墳柱较高，在挂篮施工中采用了一种结构简单，受力明确、材料回收率 高的一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法。
[0005] 为实现上述目的本发明采用W下技术方案： 本发明的一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，其特征在于，该方法是工字钢贯 穿式悬挑托架体系，底模板采用装配式钢模板，钢模板基本结构尺寸长2. 0米，宽1. 5米，面 板采用6mm钢板，背木由60*40*3. 5方钢和60*6钢板组成，抢荷载通过底模板传力至调整 架上，调整架由[10槽钢加工而成，0号块和1号块下分别安装18梳调整架，在腹板位置调 整架中距20厘米，其它位置中距60厘米，调整架支撑在横向14化工字钢上，1号下设置6 根长12米横向工字钢，工字钢中距60厘米，0号墳顶悬诱部分下设置4根长12米工字钢， 工字钢中距158厘米，横向工字钢支撑在纵向=角形支架上，最后传力至墳身。设置3组= 角形支架，每组支架中距45厘米，支架由14化工字钢组成，为减少悬臂施工时悬臂荷载对 墳身产生倾覆荷载，纵向=角形支架工字钢按通长设置，即穿过墳身前后两个薄臂墳。
[0006] -种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，其特征在于，该方法步骤是： (1) 调整架由[10槽钢加工而成，块件下部分别安装18梳调整架，在腹板位置调整架中 距20厘米，其它位置中距60厘米，调整架支撑在横向14化工字钢上； (2) 1号块件下设置6根长12米横向工字钢，工字钢中距60厘米，墳顶悬诱部分下设 置4根长12米工字钢，工字钢中距158厘米，横向工字钢支撑在纵向=角形支架上，最后 传力至墳身； (3) 设置3组=角形支架，每组支架中距45厘米，支架由14化工字钢组成； (4) 底模板采用装配式钢模板，钢模板基本结构尺寸长2. 0米，宽1. 5米，面板采用 6mm钢板，背木由60*40*3. 5方钢和60*6钢板组成，抢荷载通过底模板传力至调整架上； (5) 为减少悬臂施工时悬臂荷载对墳身产生倾覆荷载，纵向=角形支架工字钢按通长 设置，即穿过墳身前后两个薄臂墳。
[0007] 本发明的有益效果： 本发明的一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，通常都用于高墳盖梁施工中。工 字钢贯穿式悬挑托架体系结构简单、受力明确、材料回收率高。工字钢贯穿式悬挑托架体系 施工方法，适用于桥梁高墳施工，结构稳定，受力均衡、材料回收率高。施工工艺简单而且可 W有效防止模板变形。在一定程度上加快了施工进度，避免了工程质量事故的发生。
[0008] 经济效益对照表
社会效益 本发明的一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，工艺简便，耗材少且材料可重复 利用，安全系数高。
[000引环境效益 环境污染基本为零，原材料可全部回收再利用。力均衡，最大程度保证了结构的稳定 性，有效地防止托架下滑和侧移。
【附图说明】
[0010] W下结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细说明。
[0011] 图1是本发明是一种主拱拱弧双肢钢管施工方法施工工艺流程图； 图2是0#块悬臂段结构示意图； 图3是1号块悬臂段结构示意图； 图4、图5是托架结构布置结构示意图； 图6结构部分加工结构示意图； 图7是S角架结构结构示意图； 图8是翼板底纵向内I40a工字钢受力图； 图9是翼板底纵向外I40a工字钢受力图； 图10是1号块调整架受力图，顶、底板部分； 图11是1号块调整架受力图，腹板部分； 图12是0号块调整架受力图，顶、底板部分； 图13是0号块调整架受力图，腹板部分； 图14计算模型图； 图15变形模型图； 图16弯矩图一翼板底内工字钢； 图17弯矩图一翼板底外工字钢； 图18弯矩图一S角架最大靠墳侧第2片； 图19剪力图一=角架最大，靠墳侧第2根； 图20弯矩图一调整架最大，腹板底； 图21弯矩图一横梁最大，1号块靠墳侧第1根； 图22弯矩图一横梁最大，0号块靠墳侧第1根； 图23支点反力一=角架最大，靠墳侧第2根； 图24轴力图一=角架最大，靠墳侧第2根； 图25总体结构强度、稳定应力比率图。
[001引实施例1 1工程概况 青海省黄清沟大桥全长407. 60米，上部结构为四跨预应力混凝±变截面连续刚构，跨 径组成为75m+125m+125m+75m。连续悬臂现诱箱梁为单箱单室，纵、竖两向预应力体系。桥 宽（半幅）为0.44m(防撞护栏）+9. 91m(行车道）+ 0.44m(防撞护栏）=10. 79米，左右幅 桥净距0. 02米。
[001引连续箱梁根部梁高6. 8m，跨中梁高2. 8m，高跨比为18. 382,箱梁顶板宽10. 79m、底 板宽6. 5m，翼缘板悬臂长为2. 145m。箱梁高度从距墳中屯、7. 5/2=3. 75m处到跨中合犹段处 按1. 8次抛物线变化。箱梁0号块长度7. 5m，0号块箱梁顶板厚为0. 4m，底板厚为1.Om,腹 板厚0. 90m;1号块箱梁顶板厚为0. 28~0. 70m，底板厚为0. 75~1. 2m，腹板厚为0. 7~ 1.Om;其余箱梁顶板厚为0. 28m，底板厚从0. 75m至0. 3m按1. 8次抛物线变化，腹板厚度分 别为0.7m和0.5m两种。
[0014] 0#块、1号块悬臂段结构见图2、图3所示， 0号块、1号块托架现诱部分长2. 75米，抢为58. 505方，重1521. 13KN;墳顶悬诱部分 长3. 5米，抢75. 561方，重1964. 59KN;墳顶部分长1. 5米，抢65. 902方，重1713. 53KN。
[0015] 2托架设置 底模板采用装配式钢模板，钢模板基本结构尺寸长2. 0米，宽1. 5米，面板采用6mm钢 板，背木由60*40*3. 5方钢和60*6钢板组成，抢荷载通过底模板传力至调整架上。调整架 由[10槽钢加工而成，0号块和1号块下分别安装18梳调整架，在腹板位置调整架中距20 厘米，其它位置中距60厘米，调整架支撑在横向14化工字钢上。！号下设置6根长12米 横向工字钢，工字钢中距60厘米，0号(墳顶悬诱部分）下设置4根长12米工字钢，工字钢 中距158厘米，横向工字钢支撑在纵向=角形支架上，最后传力至墳身。设置3组=角形支 架，每组支架中距45厘米，支架由14化工字钢组成。
[0016] 为减少悬臂施工时悬臂荷载对墳身产生倾覆荷载，纵向=角形支架工字钢按通长 设置，即穿过墳身前后两个薄臂墳。
[0017] 托架结构布置见图4、图5所示， 3主要技术参数 钢弹性模量Es= 2. 1X105MPa。混凝±超载系数：1. 05 ; 混凝±单位重：26KN/m3 ;施工机具及人群荷载：2. 5KN/m2 ; 倾倒及振捣荷载：4KN/m2 ;翼板模板重量：取1. 3KN/m2 ; 底板模板重量：取0. 7KN/m2 ;型钢（Q235)抗拉强度设计值：f=215N/mm2 ; 型钢（Q235)抗剪强度设计值：fv=125N/mm2 ; 4内力计算 4.I翼板 4.I.I荷载 抢荷载：（0. 18+0. 7)/2*2. 145*12*1. 05*26=309. 2KN模板荷载：（2. 145+6. 8-0. 7) *12*1. 3 = 128. 6KN; 人群荷载：2. 145*12*2. 5=64. 4KN; 倾倒及振捣荷载：2. 145*12*4=103.OKN; 荷载合计：309. 2+128. 6+64. 4+103. 0=605. 2KN;由8组侧模共16片侧模支架承受，则 每片模板支架分配605. 2/16=37. 8KN，每片支架2根立柱，立柱中距113厘米，按内柱承受 60%、外柱40%计算，则每个立柱分别承受22. 7KN、15.化N。
[0018] 4. 1.2计算简图 翼板底纵向内HOa工字钢受力图见图8 ;翼板底纵向外I40a工字钢受力图见图9所 示， 4. 2 1号块顶、底板 4. 2. 1底板荷载(按每片承受60厘米宽计算） 抢荷载： 1、 18 剖面处：0. 75*0. 6*1. 05*26=12. 29KN/m; 2、 19 剖面处：1. 2*0. 6*1. 05*26=19. 66KN/m; 3、 根部（薄臂侧）：〇). 5+1.化0. 3) *0. 6*1. 05*26=32. 76KN/m; 模板荷载：〇. 6*0. 7 = 0. 42KN/m; 人群荷载：〇. 6巧.5=1. 5KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 6*1*4=2. 4KN/m; 荷载合计： 1、 18 剖面处：12. 29+0. 4化 1. 5+2. 4=16. 6化N/m; 2、 19 剖面处：19. 66+0. 4化 1. 5+2. 4=23. 98KN/m; 3、 根部：32. 76+0. 4化 1. 5+2. 4=37. 08KN/m; 4、 2. 2顶板荷载(按每片承受60厘米宽计算） 抢荷载： 1、 18 剖面处：0. 28*0. 6*1. 05巧6=4. 59KN/m; 2、 19 剖面处：0. 624*0. 6*1. 05*26=10. 22KN/m; 3、 根部：0. 7*0. 6*1. 05*26=11. 47KN/m; 模板荷载：〇. 6*0. 7 = 0. 42KN/m; 人群荷载：〇. 6巧.5=1. 5KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 6*1*4=2. 4KN/m; 荷载合计： 1、 18 剖面处：4. 59+0. 4化 1. 5+2. 4=8. 9化N/m; 2、 19 剖面处：10. 22+0. 4化 1. 5+2. 4=14. 54KN/m; 3、 根部：11. 47+0. 4化 1. 5+2. 4=15. 79KN/m; 4、 2. 3底板及顶板荷载合计(按每片承受60厘米宽计算） 1、18 剖面处：16. 61+8. 91=25. 52KN/m; 2、 19 剖面处：23. 99+14. 54=38.