53KN/m; 3、 根部：37. 08+15. 79=52. 87KN/m; 4.2.4计算简图 1号块调整架受力图，顶、底板部分见图10所示， 4.3 1号块腹板，按每根承受18厘米宽计算 4、 3. 1荷载： 抢荷载： 1、 18 剖面处：6. 524*0. 18*1. 05*26=32. 07KN/m; 2、 19 剖面处：6. 8*0. 18*1. 05*26=33. 42KN/m; 3、 根部：（0. 5+6. 8) *0. 18*1. 05*26=35. 87KN/m; 模板荷载：〇. 18*0. 7 = 0. 13KN/m; 人群荷载：〇. 18*2. 5=0. 45KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 18*4=0. 72KN/m; 荷载合计： 1、 18 剖面处：32. 07+0. 13+0. 45+0. 72=33. 37KN/m; 2、 19 剖面处：33. 42+0. 13+0. 45+0. 72=:34. 72KN/m; 3、 根部：35. 87+0. 13+0. 45+0. 72=37. 17KN/m; 4.3.2计算简图 1号块调整架受力图，腹板部分见图11所示， 4、 4 0号块（墳顶）顶、底板，按每片承受60厘米宽计算 4. 4. 1底板荷载 抢荷载： 1、 根部：（〇. 5+1. 0+0. 3) *0. 6*1. 05*26=29. 48KN/m; 2、 墳顶：1. 0*0. 6*1. 05*26=16. 38KN/m; 模板荷载：〇. 6*0. 7 = 0. 42KN/m; 人群荷载：〇. 6巧.5=1. 5KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 6*4=2. 4KN/m; 荷载合计： 1、 根部：29. 48+0. 4化 1. 5+2. 4=33. 80KN/m; 2、 墳顶：16. 38+0. 4化 1. 5+2. 4=20. 70KN/m; 4. 4. 2顶板荷载 抢荷载： 1、 根部：（〇. 3+0. 4) *0. 6*1. 05*26=11. 47KN/m; 2、 墳顶：0. 4*0. 6*1. 05巧6=6. 55KN/m; 模板荷载：〇. 6*0. 7 = 0. 42KN/m; 人群荷载：〇. 6巧.5=1. 5KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 6*4=2. 4KN/m; 荷载合计： 1、根部：11. 47+0. 4化 1. 5+2. 4=15. 79KN/m; 2、墳顶：6.55+0. 42+1. 5巧.4=10. 87KN/m; 4. 4. 3底板及顶板荷载合计 1、 根部：33. 80+15. 79=49. 59KN/m; 2、 墳顶：20. 70+10. 87=31. 57KN/m; 4.4.4计算简图 0号块调整架受力图，顶、底板部分见图12所示， 4. 5 0号块(墳顶）腹板(按每根承受18厘米宽计算） 4. 5. 1荷载 抢荷载： 1、 根部：（〇. 5+6. 8) *0. 18*1. 05*26=35. 87KN/m; 2、 墳顶：6.8*1*1*1. 05*26=33. 42KN/m; 模板荷载：〇. 18*0. 7 = 0. 13KN/m; 人群荷载：〇. 18*2. 5=0. 45KN/m; 倾倒及振捣荷载：〇. 18*4=0. 72KN/m; 荷载合计： 1、 根部：35. 87+0. 13+0. 45+0. 72=37. 17KN/m; 2、 墳顶：33. 42+0. 13+0. 45+0. 72=34. 72KN/m; 4.5.2计算简图 0号块调整架受力图，腹板部分见图13所示， 4. 6计算结果 计算模型图见图14所示， 变形模型见图15所示， 弯矩图一翼板底内工字钢见图16所示， 弯矩图一翼板底外工字钢见图17所示， 弯矩图一=角架最大靠墳侧第2片见图18所示， 剪力图一=角架最大，靠墳侧第2根见图19所示， 弯矩图一调整架最大，腹板底见图20所示， 弯矩图一横梁最大，1号块靠墳侧第1根见图21所示， 弯矩图一横梁最大，0号块靠墳侧第1根见图22所示， 支点反力一=角架最大，靠墳侧第2根见图23所示， 轴力图一=角架最大，靠墳侧第2根见图24所示， 总体结构强度、稳定应力比率图见图25所示， 5结论 从总体结构强度、稳定应力比率图上可看出，总体结构在强度及稳定性上均有不同程 度的富余，可满足规范及施工要求。
[0019] 结构细部处理说明 从计算结果上看，预埋的纵向穿过墳身的14化工字钢（3组共6根)在进出抢时剪力较 大，故宜在此部分对工字钢进行局部加固(计算时未考虑加固)，宜加焊长40cm厚IOmm钢板 使工字钢成为方钢，其中20cm预埋在抢中，并在抢中靠外侧工字钢下铺设3层10*10钢筋 网W加大抢局部承受应力。
[0020] 斜支撑水平推力及竖向剪力并不大，与水平工字钢及墳身中预埋钢板的焊接按焊 接操作工艺进行施工可满足要求，焊缝厚10mm，预埋钢板厚15mm，预埋钢板背面焊接3根U 型直径16mm钢筋。
[0021] 从比较计算结果上反应，1号块及0号块下调整架采用IlO工字钢比[10槽钢受力 更好。
[0022] 在横向工字钢与纵向S角架之间预留12cm空间作为钢姨木调整高度，W便卸载。
[0023] 为减少翼板模板立柱长短差，墳顶倒角靠箱梁外抢暂不施工W安放翼板下内侧纵 向工字钢。
[0024] 7结构预埋标高 W墳顶中轴线即0号块底为0.0标高，纵向S角架顶标高为-1. 193,斜撑顶标 高-1. 593,斜撑底中屯、标高-4. 293。
[00巧]结构部分加工图见图6所示，S角架结构结构图见图7所示。
[0026] 本发明是一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，通常都用于高墳盖梁施工 中。工字钢贯穿式悬挑托架体系结构简单、受力明确、材料回收率高。该体系受力均衡，最 大程度保证了结构的稳定性，有效地防止托架下滑和侧移。
[0027] 参照附图1所示， 一、施工工艺流程 在施工前期，提前做好原材料的配备，进场之前严格检测原材料的性能如抗弯、抗折 等。
[0028] (1)薄壁墳贯穿式预留孔道保证贯穿，结构尺寸与贯穿式工字钢相协调，不得有超 孔径，工字钢=角支撑必须要与墳身预埋件连接牢固，W防影响结构体系的稳定性。
[0029](2)起重设备配合组装成型。
[0030] (3)组装完成后进行预压，观测体系的变形情况。如变形较严重，重复W上步骤进 行调整。
[0031] (4)检查结构体系的稳定性，W保证正常施工。
[0032] 二、工字钢贯穿式悬挑托架体系安装操作要点 (1)安装过程中必须保证纵向贯穿式工字钢无缺陷，且6根工字钢结构尺寸符合受力 要求。
[0033] (2)吊装时纵向工字钢顶面必须平整、如有高低不平，不得在工字钢顶面垫钢板， 需在预留孔道内做相应的调整。
[0034] (3)横向地板工字钢铺装时要求每梳工字钢=个受力点必须与纵向工字钢 衔接，可W做相应的固定装置，如螺栓和焊接，W保证受力平衡。
[0035]W上所述，仅为本发明较佳的【具体实施方式】，但本发明的保护范围并不局限于此， 任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明掲露的技术范围内，根据本发明的技术方案及发 明构思加W等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围内。
【主权项】
1. 一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，其特征在于，该方法是工字钢贯穿式悬 挑托架体系，底模板采用装配式钢模板，钢模板基本结构尺寸长2. 0米，宽1. 5米，面板采用 6mm钢板，背木由60*40*3. 5方钢和60*6钢板组成，砼荷载通过底模板传力至调整架上，调 整架由[10槽钢加工而成，〇号块和1号块下分别安装18榀调整架，在腹板位置调整架中距 20厘米，其它位置中距60厘米，调整架支撑在横向I40b工字钢上，1号下设置6根长12米 横向工字钢，工字钢中距60厘米，0号墩顶悬浇部分下设置4根长12米工字钢，工字钢中距 158厘米，横向工字钢支撑在纵向三角形支架上，最后传力至墩身，设置3组三角形支架，每 组支架中距45厘米，支架由I40b工字钢组成，为减少悬臂施工时悬臂荷载对墩身产生倾覆 荷载，纵向三角形支架工字钢按通长设置，即穿过墩身前后两个薄臂墩。2. -种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，其特征在于，该方法步骤是： (1) 调整架由[10槽钢加工而成，块件下部分别安装18榀调整架，在腹板位置调整架中 距20厘米，其它位置中距60厘米，调整架支撑在横向I40b工字钢上； (2) 1号块件下设置6根长12米横向工字钢，工字钢中距60厘米，墩顶悬浇部分下设 置4根长12米工字钢，工字钢中距158厘米，横向工字钢支撑在纵向三角形支架上，最后 传力至墩身； (3)设置3组三角形支架，每组支架中距45厘米，支架由I40b工字钢组成； (4)底模板采用装配式钢模板，钢模板基本结构尺寸长2. 0米，宽1. 5米，面板采用 6mm钢板，背木由60*40*3. 5方钢和60*6钢板组成，砼荷载通过底模板传力至调整架上； (5)为减少悬臂施工时悬臂荷载对墩身产生倾覆荷载，纵向三角形支架工字钢按通长 设置，即穿过墩身前后两个薄臂墩。
【专利摘要】一种工字钢贯穿式悬挑托架体系施工方法，其特征在于，该方法是工字钢贯穿式悬挑托架体系，底模板采用装配式钢模板，砼荷载通过底模板传力至调整架上，调整架由[10槽钢加工而成，横向工字钢支撑在纵向三角形支架上，最后传力至墩身，设置3组三角形支架，每组支架中距45厘米，支架由I40b工字钢组成，纵向三角形支架工字钢按通长设置，即穿过墩身前后两个薄臂墩。通常都用于高墩盖梁施工中。工字钢贯穿式悬挑托架体系结构简单、受力明确、材料回收率高。适用于桥梁高墩施工，结构稳定，受力均衡、材料回收率高。施工工艺简单而且可以有效防止模板变形。加快了施工进度，避免了工程质量事故的发生。耗材少且材料可重复利用，安全系数高。
【IPC分类】E01D21/10
【公开号】CN105386413
【申请号】CN201510668579
【发明人】宋方华, 房建宏, 黄波, 徐安花, 宋其忠, 韩生虎, 张军, 祝年安, 曹生业, 谈耀荣, 刘磊, 刘宝元
【申请人】正平路桥建设股份有限公司, 青海地方铁路建设投资有限公司, 青海交通科学研究院
【公开日】2016年3月9日
【申请日】2015年10月13日