目镜光学系统的制作方法

本发明大致上关于一种目镜光学系统。具体而言，本发明特别是指一种用于虚拟现实电子装置之目镜光学系统。

背景技术：

虚拟现实(virtualreality,vr)是利用计算机技术仿真产生一个三维空间的虚拟世界，提供用户关于视觉、听觉等感官仿真，让使用者感觉身历其境。目前现有的vr装置都是以视觉体验为主。藉由对应左右眼的两个视角略有差异的分割画面来模拟人眼的视差，以达到立体视觉。为了缩小虚拟现实装置的体积，让用户藉由较小的显示画面得到放大的视觉感受，具有放大功能的目镜光学系统成了vr研究发展的其中一个主题。

现有的目镜光学系统的半眼视视角较小，使得观察者使用时会感到视觉狭窄且分辨率较低。另外，现有的目镜光学系统的色差和畸变较大，其像差严重到显示画面必须先进行像差补偿，因此如何增加半眼视视角并加强成像质量是目镜光学系统是一个需要改善的问题。

本发明的目的是提供一种目镜光学系统，其在缩短系统长度的条件下，仍能保有良好的光学成像质量与具有较大的眼视视角。

技术实现要素：

于是，本发明提出一种增加视场角度及维持足够之光学性能的四片式目镜光学系统。在本发明的一实施例中，本发明四片式目镜光学系统从一目侧至一显示侧，在一光轴上依序安排有第一透镜、第二透镜、第三透镜以及第四透镜。第一透镜、第二透镜、第三透镜以及第四透镜都分别具有朝向一目侧的目侧面以及朝向一显示侧的一显示侧面。且本发明四片式目镜光学系统仅有上述第一透镜、第二透镜、第三透镜以及第四透镜共四片透镜具有屈光率。

在本发明目镜光学系统中，第ㄧ透镜显示侧面于圆周附近区域具有凸面部，第三透镜目侧面于圆周附近区域具有一凸面部。此外，在本发明的其他实施例中，第三透镜具有正屈光率。

在本发明目镜光学系统中，第一透镜的阿贝数(abbenumber)定义为υ1，第四透镜的阿贝数定义为υ4，且该目镜光学系统符合条件式：20.00≤|υ1-υ4|。

在本发明目镜光学系统中，该观察者的该瞳孔至该显示画面沿着该光轴的距离定义为sl，该观察者的该瞳孔至该第一透镜的一目侧面沿着该光轴的距离定义为er，且该目镜光学系统满足以下关系式：sl/er≤5.20。

在本发明目镜光学系统中，该第一透镜的一目侧面至该显示画面沿着该光轴的距离定义为ttl，该观察者的该瞳孔至该第一透镜的一目侧面沿着该光轴的距离定义为er，且该目镜光学系统满足以下关系式：ttl/er≤4.60。

在本发明目镜光学系统中，该观察者的该瞳孔至该第一透镜的一目侧面沿着该光轴的距离定义为er，该第四透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t4，且该目镜光学系统满足以下关系式：er/t4≤6.50。

在本发明目镜光学系统中，该第四透镜与该显示画面之间沿着该光轴的一距离定义为g4d，该第二透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t2，且该目镜光学系统满足以下关系式：g4d/t2≤5.60.

在本发明目镜光学系统中，上述该第一透镜至该第四透镜之所有中心厚度总和定义为alt，该第一透镜与该第二透镜之间沿着该光轴的一空气间隙长度定义为g12，该第三透镜与该第四透镜之间沿着该光轴的一空气间隙长度定义为g34，且该目镜光学系统满足以下关系式：alt/(g12+g34)≤2.60。

在本发明目镜光学系统中，该目镜光学系统的有效焦距定义为efl，该第一透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t1，且该目镜光学系统满足以下关系式：efl/t1≤5.70。

在本发明目镜光学系统中，该第一透镜的一目侧面至该显示画面沿着该光轴的距离定义为ttl，该第一透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t1，且该目镜光学系统满足以下关系式：ttl/t1≤6.90。

在本发明目镜光学系统中，该第一透镜的一目侧面至该显示画面沿着该光轴的距离定义为ttl，该第二透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t2，且该目镜光学系统满足以下关系式：ttl/t2≤13.80。

在本发明目镜光学系统中，该第四透镜与该显示画面之间沿着该光轴的一距离定义为g4d，该第四透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t4，且该目镜光学系统满足以下关系式：g4d/t4≤7.50。

在本发明目镜光学系统中，该观察者的该瞳孔至该显示画面沿着该光轴的距离定义为sl，该第二透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t2，且该目镜光学系统满足以下关系式：sl/t2≤21.60。

在本发明目镜光学系统中，该观察者的该瞳孔至该第一透镜的一目侧面沿着该光轴的距离定义为er，该第一透镜与该第二透镜之间沿着该光轴的一空气间隙长度定义为g12，该第三透镜与该第四透镜之间沿着该光轴的一空气间隙长度定义为g34，且该目镜光学系统满足以下关系式：er/(g12+g34)≤2.80。

在本发明目镜光学系统中，该观察者的该瞳孔至该显示画面沿着该光轴的距离定义为sl，该第一透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t1，且该目镜光学系统满足以下关系式：sl/t1≤7.90。

在本发明目镜光学系统中，该第一透镜的一目侧面至该显示画面沿着该光轴的距离定义为ttl，该第三透镜沿着该光轴的中心厚度定义为t3，且该目镜光学系统满足以下关系式：ttl/t3≤7.90。

在本发明目镜光学系统中，上述该第一透镜至该第四透镜之所有中心厚度总和定义为alt，该第三透镜与该第四透镜之间沿着该光轴的一空气间隙长度定义为g34，且该目镜光学系统满足以下关系式：alt/g34≤8.10。

附图说明

图1是一显示画面经由一目镜光学系统，于一瞳孔上成像的示意图。

图2是本发明目镜光学系统之一实施例之透镜剖面结构示意图；

图3是透镜面形与光线焦点的关系示意图；

图4是范例一的透镜面形与有效半径的关系图；

图5是范例二的透镜面形与有效半径的关系图；

图6是范例三的透镜面形与有效半径的关系图；

图7是本发明四片式目镜光学系统的第一实施例之示意图。

图8的a部分是第一实施例的纵向球差。

图8的b部分是第一实施例在弧矢方向的像散像差。

图8的c部分是第一实施例在子午方向的像散像差。

图8的d部分是第一实施例的畸变像差。

图9是本发明四片式目镜光学系统的第二实施例之示意图。

图10的a部分是第二实施例的纵向球差。

图10的b部分是第二实施例在弧矢方向的像散像差。

图10的c部分是第二实施例在子午方向的像散像差。

图10的d部分是第二实施例的畸变像差。

图11是本发明四片式目镜光学系统的第三实施例之示意图。

图12的a部分是第三实施例的纵向球差。

图12的b部分是第三实施例在弧矢方向的像散像差。

图12的c部分是第三实施例在子午方向的像散像差。

图12的d部分是第三实施例的畸变像差。

图13是本发明四片式目镜光学系统的第四实施例之示意图。

图14的a部分是第四实施例的纵向球差。

图14的b部分是第四实施例在弧矢方向的像散像差。

图14的c部分是第四实施例在子午方向的像散像差。

图14的d部分是第四实施例的畸变像差。

图15是本发明四片式目镜光学系统的第五实施例之示意图。

图16的a部分是第五实施例的纵向球差。

图16的b部分是第五实施例在弧矢方向的像散像差。

图16的c部分是第五实施例在子午方向的像散像差。

图16的d部分是第五实施例的畸变像差。

图17是本发明四片式目镜光学系统的第六实施例之示意图。

图18的a部分是第六实施例的纵向球差。

图18的b部分是第六实施例在弧矢方向的像散像差。

图18的c部分是第六实施例在子午方向的像散像差。

图18的d部分是第六实施例的畸变像差。

图19是本发明四片式目镜光学系统的第七实施例之示意图。

图20的a部分是第七实施例的纵向球差。

图20的b部分是第七实施例在弧矢方向的像散像差。

图20的c部分是第七实施例在子午方向的像散像差。

图20的d部分是第七实施例的畸变像差。

图21是本发明四片式目镜光学系统的第八实施例之示意图。

图22的a部分是第八实施例的纵向球差。

图22的b部分是第八实施例在弧矢方向的像散像差。

图22的c部分是第八实施例在子午方向的像散像差。

图22的d部分是第八实施例的畸变像差。

图23是本发明四片式目镜光学系统的第九实施例之示意图。

图24的a部分是第九实施例的纵向球差。

图24的b部分是第九实施例在弧矢方向的像散像差。

图24的c部分是第九实施例在子午方向的像散像差。

图24的d部分是第九实施例的畸变像差。

图25表示第一实施例详细的光学数据。

图26表示第一实施例详细的非球面数据。

图27表示第二实施例详细的光学数据。

图28表示第二实施例详细的非球面数据。

图29表示第三实施例详细的光学数据。

图30表示第三实施例详细的非球面数据。

图31表示第四实施例详细的光学数据。

图32表示第四实施例详细的非球面数据。

图33表示第五实施例详细的光学数据。

图34表示第五实施例详细的非球面数据。

图35表示第六实施例详细的光学数据。

图36表示第六实施例详细的非球面数据。

图37表示第七实施例详细的光学数据。

图38表示第七实施例详细的非球面数据。

图39表示第八实施例详细的光学数据。

图40表示第八实施例详细的非球面数据。

图41表示第九实施例详细的光学数据。

图42表示第九实施例详细的非球面数据。

图43表示各实施例之重要参数。

具体实施方式

在开始详细描述本发明之前，首先要说明的是，在本发明附图中，类似的元件是以相同的编号来表示。

一般而言，目镜光学系统v100的光线方向为一成像光线vi由显示画面v50射出，经由目镜光学系统v100进入眼睛v60，于眼睛v60的视网膜聚焦成像并且于明视距离vd产生一放大虚像vv，如图1所示。在以下说明本案之光学规格的判断准则是假设光线方向逆追迹(reverselytracking)为一平行成像光线由目侧经过目镜光学系统到显示画面聚焦成像。

本篇说明书所言之「一透镜具有正屈光率(或负屈光率)」，是指所述透镜以高斯光学理论计算出来之光轴上的屈光率为正(或为负)。该目侧面、显示侧面定义为成像光线通过的范围，其中成像光线包括了主光线(chiefray)lc及边缘光线(marginalray)lm，如图2所示，i为光轴且此一透镜是以该光轴i为对称轴径向地相互对称，光线通过光轴上的区域为光轴附近区域a，边缘光线通过的区域为圆周附近区域c，此外，该透镜还包含一延伸部e(即圆周附近区域c径向上向外的区域)，用以供该透镜组装于一光学成像镜头内，理想的成像光线并不会通过该延伸部e，但该延伸部e之结构与形状并不限于此，以下之实施例为求附图简洁均省略了部分的延伸部。更详细的说，判定面形或光轴附近区域、圆周附近区域、或多个区域的范围的方法如下：

1.请参照图2，其是一透镜径向上的剖视图。以该剖视图观之，在判断前述区域的范围时，定义一中心点为该透镜表面上与光轴的一交点，而一转换点是位于该透镜表面上的一点，且通过该点的一切线与光轴垂直。如果径向上向外有复数个转换点，则依序为第一转换点，第二转换点，而有效半径上距光轴径向上最远的转换点为第n转换点。中心点和第一转换点之间的范围为光轴附近区域，第n转换点径向上向外的区域为圆周附近区域，中间可依各转换点区分不同的区域。此外，有效半径为边缘光线lm与透镜表面交点到光轴i上的垂直距离。

2.如图3所示，该区域的形状凹凸是以平行通过该区域的光线(或光线延伸线)与光轴的交点在目侧或显示侧来决定(光线焦点判定方式)。举例言之，当光线通过该区域后，光线会朝显示侧聚焦，与光轴的焦点会位在显示侧，例如图3中r点，则该区域为凸面部。反之，若光线通过该某区域后，光线会发散，其延伸线与光轴的焦点在目侧，例如图3中m点，则该区域为凹面部，所以中心点到第一转换点间为凸面部，第一转换点径向上向外的区域为凹面部；由图3可知，该转换点即是凸面部转凹面部的分界点，因此可定义该区域与径向上相邻该区域的内侧的区域，以该转换点为分界具有不同的面形。另外，若是光轴附近区域的面形判断可依该领域中通常知识者的判断方式，以r值(指近轴的曲率半径，通常指光学软件中的透镜数据库(lensdata)上的r值)正负判断凹凸。以目侧面来说，当r值为正时，判定为凸面部，当r值为负时，判定为凹面部；以显示侧面来说，当r值为正时，判定为凹面部，当r值为负时，判定为凸面部，此方法判定出的凹凸和光线焦点判定方式相同。

3.若该透镜表面上无转换点，该光轴附近区域定义为有效半径的0～50％，圆周附近区域定义为有效半径的50～100％。

图4范例一的透镜显示侧表面在有效半径上仅具有第一转换点，则第一区为光轴附近区域，第二区为圆周附近区域。此透镜目侧面的r值为正，故判断光轴附近区域具有一凹面部；圆周附近区域的面形和径向上紧邻该区域的内侧区域不同。即，圆周附近区域和光轴附近区域的面形不同；该圆周附近区域具有一凸面部。

图5范例二的透镜目侧表面在有效半径上具有第一及第二转换点，则第一区为光轴附近区域，第三区为圆周附近区域。此透镜目侧面的r值为正，故判断光轴附近区域为凸面部；第一转换点与第二转换点间的区域(第二区)具有一凹面部，圆周附近区域(第三区)具有一凸面部。

图6范例三的透镜目侧表面在有效半径上无转换点，此时以有效半径0％～50％为光轴附近区域，50％～100％为圆周附近区域。由于光轴附近区域的r值为正，故此目侧面在光轴附近区域具有一凸面部；而圆周附近区域与光轴附近区域间无转换点，故圆周附近区域具有一凸面部。

如图7所示，本发明目镜光学系统1，从观察者眼睛(图未示)的目侧2至成像的显示侧3，沿着光轴(opticalaxis)4，依序包含第一透镜10、第二透镜20、第三透镜30、第四透镜40及显示面(displayscreen)71。一般说来，第一透镜10、第二透镜20、第三透镜30、第四透镜40都可以是由透明的塑胶材质所制成，但本发明不以此为限。各镜片都有适当的屈光率。在本发明目镜光学系统1中，具有屈光率的镜片总共只有第一透镜10、第二透镜20、第三透镜30、第四透镜40、等这四片透镜而已。光轴4为整个目镜光学系统1的光轴，所以每个透镜的光轴和目镜光学系统1的光轴都是相同的。

此外，一观察者瞳孔80位于适当位置。在图7中，观察者瞳孔80位于目侧2，当光线从位于显示侧3的显示面71发出，将会依序经过第四透镜40、第三透镜30、第二透镜20、第一透镜10后，在观察者瞳孔80聚焦而形成清晰的影像。

本发明目镜光学系统1中之各个透镜，都分别具有朝向目侧2的目侧面，与朝向显示侧3的显示侧面。另外，本发明目镜光学系统1中之各个透镜，亦都具有接近光轴4的光轴附近区域、与远离光轴4的圆周附近区域。例如，第一透镜10具有第一目侧面11与第一显示侧面12；第二透镜20具有第二目侧面21与第二显示侧面22；第三透镜30具有第三目侧面31与第三显示侧面32；第四透镜40具有第四目侧面41与第四显示侧面42。各目侧面与显示侧面又有接近光轴4的光轴附近区域以及远离光轴4的圆周附近区域。

本发明目镜光学系统1中之各个透镜，还都分别具有位在光轴4上的中心厚度t。例如，第一透镜10具有第一透镜厚度t1、第二透镜20具有第二透镜厚度t2、第三透镜30具有第三透镜厚度t3、第四透镜40具有第四透镜厚度t4。所以，在光轴4上目镜光学系统1中透镜的中心厚度总和称为alt。亦即，alt＝t1+t2+t3+t4。

另外，本发明目镜光学系统1中在各个透镜之间又具有位在光轴4上的空气间隙(airgap)。例如，第一透镜10到第二透镜20之间空气间隙宽度称为g12、第二透镜20到第三透镜30之间空气间隙宽度称为g23、第三透镜30到第四透镜40之间空气间隙宽度称为g34。所以，第一透镜10到第四透镜40之间位于光轴4上各透镜间之三个空气间隙宽度之总和即称为aag。亦即，aag＝g12+g23+g34。

另外，定义第一透镜10的目侧面11至显示面71在光轴上的长度为ttl；观察者的瞳孔至显示面71在光轴4上的长度为sl；tl为第一透镜10的目侧面11至第四透镜40的显示侧面42在光轴4上的长度；目镜光学系统的有效焦距为efl，第四透镜40的显示侧面42至显示面71在光轴4上的长度为g4d；er为出瞳距离，也就是观察者瞳孔到第一透镜10目侧面11在光轴4上的距离；epd为目镜光学系统之出瞳直径，也就是观察者瞳孔的直径，一般人可介于3～7毫米(mm)；dld为观察者单一瞳孔对应之显示画面之对角线长；vd为眼睛可以清楚聚焦的最近之距离(一般年轻人约为250毫米)；ω目镜光学系统的半眼视视角，即观察者的一半视野角度；fno为目镜光学系统的光圈值(f-number)。值得注意的是，fno在本实施例中是基于光可逆性的原理计算的，其中目侧作为一物体侧，显示侧作为一像侧，且观察者的眼睛的瞳孔作为一入射光的光瞳(pupil)。

另外，再定义：f1为第一透镜10的焦距；f2为第二透镜20的焦距；f3为第三透镜30的焦距；f4为第四透镜40的焦距；n1为第一透镜10的折射率；n2为第二透镜20的折射率；n3为第三透镜30的折射率；n4为第四透镜40的折射率；υ1为第一透镜10的阿贝系数(abbenumber)；υ2为第二透镜20的阿贝系数；υ3为第三透镜30的阿贝系数；及υ4为第四透镜10的阿贝系数。

第一实施例

请参阅图7，例示本发明目镜光学系统1的第一实施例。第一实施例在显示面71上的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)请参考图8a、弧矢(sagittal)方向的像散像差(astigmaticfieldaberration)请参考图8b、子午(tangential)方向的像散像差请参考图8c、以及畸变像差(distortionaberration)请参考图8d。所有实施例中各球差图之y轴代表视场，其最高点均为1.0，实施例中各像散图及畸变图之y轴代表像高，系统像高为23.624毫米。

第一实施例之目镜光学系统1主要由四枚具有屈光率之透镜与显示面71所构成。第一透镜10具有正屈光率。朝向目侧2的第一目侧面11具有位于光轴附近区域的凹面部13以及位于圆周附近区域的凹面部14，朝向显示侧3的第一显示侧面12具有位于光轴附近区域的凸面部16以及位于圆周附近区域的凸面部17。第一透镜之目侧面11及显示侧面12均为非球面。

第二透镜20具有正屈光率，朝向目侧2的第二目侧面21具有位于光轴附近区域的凸面部23以及位于圆周附近区域的凹面部24，朝向显示侧3的第二显示侧面22具有位于光轴附近区域的凹面部26以及位于圆周附近区域的凸面部27。第二透镜20之目侧面21及显示侧面22均为非球面。

第三透镜30具有正屈光率，朝向目侧2的第三目侧面31具有位于光轴附近区域的凸面部33以及位于圆周附近区域的凸面部34，而朝向显示侧3的第三显示侧面32具有位于光轴附近区域的凸面部36以及在圆周附近的凸面部37。第三透镜30之目侧面31及显示侧面32均为非球面。

第四透镜40具有负屈光率，朝向目侧2的第四目侧面41具有位于光轴附近区域的凹面部43以及位于圆周附近区域的凹面部44，而朝向显示侧3的第四显示侧面42具有位于光轴附近区域的凹面部46以及在圆周附近的凹面部47。第四透镜40之目侧面41及显示侧面42均为非球面。

在本发明目镜光学系统1中，从第一透镜10到第四透镜40中，所有目侧面11/21/31/41与显示侧面12/22/32/42共计八个曲面均为非球面，这些非球面是经由下列公式所定义：

其中：

r表示透镜表面之曲率半径；

z表示非球面之深度(非球面上距离光轴为y的点，其与相切于非球面光轴上顶点之切面，两者间的垂直距离)；

y表示非球面曲面上的点与光轴的垂直距离；

k为圆锥系数(conicconstant)；

ai为第i阶非球面系数。

第一实施例目镜光学系统的光学数据如图25所示，非球面数据如图26所示。在以下实施例之目镜光学系统中，整体目镜光学系统的光圈值(f-number)为fno、有效焦距为(efl)、半视角(ω)为整体目镜光学系统中最大视角(fieldofview)的一半，又曲率半径、厚度及焦距的单位均为毫米(mm)。而efl为33.992毫米，ω为45.00度，ttl为42.653毫米，fno为8.50，系统像高为23.624毫米。

第二实施例

请参阅图9，例示本发明目镜光学系统1的第二实施例。请注意，从第二实施例开始，为简化并清楚表达附图，仅在图上特别标示各透镜与第一实施例不同之面型，而其余与第一实施例的透镜相同的面型，例如凹面部或是凸面部则不另外标示。第二实施例在显示面71上的纵向球差请参考图10a、弧矢方向的像散像差请参考图10b、子午方向的像散像差请参考图10c、畸变像差请参考图10d。第二实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第一透镜10的第一目侧面11具有位于圆周附近区域的凸面部14b，第三透镜30的第三显示侧面32具有位于光轴附近区域的凹面部36b。

第二实施例详细的光学数据如图27所示，非球面数据如图28所示。efl为34.518毫米，ω为45.00度，ttl为41.131毫米，fno为8.642，系统像高为23.624毫米。特别是：第二实施例的镜头长度ttl比第一实施例短。

第三实施例

请参阅图11，例示本发明目镜光学系统1的第三实施例。第三实施例在显示面71上的纵向球差请参考图12a、弧矢方向的像散像差请参考图12b、子午方向的像散像差请参考图12c、畸变像差请参考图12d。第三实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第三透镜30的第三显示侧面32具有位于光轴附近区域的凹面部36c，第三透镜30的第三显示侧面32具有位于圆周附近区域的凹面部37c。

第三实施例详细的光学数据如图29所示，非球面数据如图30所示，efl为29.945毫米，ω为45.00度，ttl为36.326毫米，fno为7.531，系统像高为23.624毫米。特别是：1.第二实施例的镜头长度ttl比第一实施例短，2.第三实施例的fno比第一实施例小。

第四实施例

请参阅图13，例示本发明目镜光学系统1的第四实施例。第四实施例在显示面71上的纵向球差请参考图14a、弧矢方向的像散像差请参考图14b、子午方向的像散像差请参考图14c、畸变像差请参考图14d。第四实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第四透镜40的第四目侧面42具有位于圆周附近区域的凸面部47d。

第四实施例详细的光学数据如图31所示，非球面数据如图32所示，efl为36.006毫米，ω为45.00度，ttl为50.400毫米，fno为8.936，系统像高为23.624毫米。特别是：第四实施例相较第一实施例在制程上更易于制造，因此良率较高。

第五实施例

请参阅图15，例示本发明目镜光学系统1的第五实施例。第五实施例在显示面71上的纵向球差请参考图16a、弧矢方向的像散像差请参考图16b、子午方向的像散像差请参考图16c、畸变像差请参考图16d。第五实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第一透镜10的第一目侧面11具有位于光轴附近区域的凸面部13e，第四透镜40的第四显示侧面42具有位于圆周附近区域的凸面部47e。

第五实施例详细的光学数据如图33所示，非球面数据如图34所示，efl为36.006毫米，ω为45.00度，ttl为50.399毫米，fno为8.936，系统像高为23.624毫米。特别是：1.第五实施例的成像质量比第一实施例好。

第六实施例

请参阅图17，例示本发明目镜光学系统1的第六实施例。第六实施例在显示面71上的纵向球差请参考图18a、弧矢方向的像散像差请参考图18b、子午方向的像散像差请参考图18c、畸变像差请参考图18d。第六实施例之设计与第一实施例类似，不同之处在于，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第三透镜30的第三显示侧面32具有位于光轴附近区域的凹面部36f，第四透镜40的第四显示侧面42具有位于光轴附近区域的凸面部46f，第四透镜40的第四显示侧面42具有位于圆周附近区域的凸面部47f。

第六实施例详细的光学数据如图34所示，非球面数据如图35所示，efl为35.032毫米，ω为45.00度，ttl为41.223毫米，fno为8.761，系统像高为23.624毫米。特别是：1.第六实施例的镜头长度ttl比第一实施例短。

第七实施例

请参阅图19，例示本发明目镜光学系统1的第七实施例。第七实施例在显示面71上的纵向球差请参考图20a、弧矢方向的像散像差请参考图20b、子午方向的像散像差请参考图20c、畸变像差请参考图20d。第七实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第一透镜10的第一目侧面11具有位于圆周附近区域的凸面部14g，第三透镜30的第三显示侧面32具有位于圆周附近区域的凹面部37g，第四透镜40的第四显示侧面42具有位于圆周附近区域的凸面部47g。

第七实施例详细的光学数据如图37所示，非球面数据如图38所示，efl为33.880毫米，ω为45.00度，ttl为41.988毫米，fno为8.436，系统像高为23.624毫米。特别是：1.第七实施例的镜头长度ttl比第一实施例短，2.第七实施例的fno比第一实施例小。

第八实施例

请参阅图21，例示本发明目镜光学系统1的第八实施例。第八实施例在显示面71上的纵向球差请参考图22a、弧矢方向的像散像差请参考图22b、子午方向的像散像差请参考图22c、畸变像差请参考图22d。第八实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第一透镜10的第一目侧面11具有位于圆周附近区域的凸面部14h，第三透镜30的第三显示侧面32具有位于光轴附近区域的凹面部36h，第三透镜30的第三显示侧面32具有位于圆周附近区域的凹面部37h，第四透镜40的第四显示侧面42具有位于圆周附近区域的凸面部47h。

第八实施例详细的光学数据如图38所示，非球面数据如图39所示，efl为36.035毫米，ω为45.00度，ttl为37.672毫米，fno为9.179，系统像高为23.624毫米。1.第八实施例的镜头长度ttl比第一实施例短。

第九实施例

请参阅图23，例示本发明目镜光学系统1的第九实施例。第九实施例在显示面71上的纵向球差请参考图24a、弧矢方向的像散像差请参考图24b、子午方向的像散像差请参考图24c、畸变像差请参考图24d。第九实施例之设计与第一实施例类似，仅曲率半径、透镜屈光率、透镜曲率半径、透镜厚度、透镜非球面系数或是后焦距等相关参数有别，以及第一透镜10的第一目侧面11具有位于光轴附近区域的凸面部13i，第一透镜10的第一目侧面11具有位于圆周附近区域的凸面部14i。

第九实施例详细的光学数据如图41所示，非球面数据如图42所示，efl为33.882毫米，ω为45.00度，ttl为42.668毫米，fno为8.486，系统像高为23.624毫米。1.第九实施例的fno比第一实施例小。

另外，各实施例之重要参数则整理于图43中。

申请人发现，本案的透镜配置，具有以下的特征，以及可以达成的对应功效：

1.本发明细致地设计透镜的光轴附近区域及圆周附近区域，其中该第一透镜显示侧面具有一圆周附近区域的凸面部可有利于光线收聚。

2.搭配该第三透镜目侧面具有一在圆周附近区域的凸面部可修正像差，以上设计彼此互相搭配可缩短目镜光学系统长度并同时确保成像质量。

此外，通过以下各参数之数值控制，可协助设计者设计出具备良好光学性能且技术上可行之目镜光学系统。不同参数之比例有较佳之范围，例如：

1.本发明光学成像镜头满足下列任一条件式时，表示当分母不变时，分子的长度能相对缩短，而能达到缩减镜头体积的功效：

若能进一步符合下列任一条件式时，还能够产生较为优良的成像质量：

0≤sl/er≤5.20；

3.00≤ttl/er≤4.60；

0.80≤er/t4≤6.50；

1.00≤g4d/t2≤5.60；

1.50≤alt/(g12+g34)≤2.60；

3.10≤efl/t1≤5.70；

4.40≤ttl/t1≤6.9；

4.50≤ttl/t2≤13.80；

0.30≤g4d/t4≤7.50；

5.80≤sl/t2≤21.60；

0.90≤er/(g12+g34)≤2.80；

5.40≤sl/t1≤7.90；

4.40≤ttl/t3≤7.90；

2.40≤alt/g34≤8.10。

2.藉由各镜片间材质差异的关系，易于控制成像变形量，有助于提高成像质量，使目镜光学系统能达到较佳的配置：

20.00≤|υ1-υ4|，较佳的范围为20.00≤|υ1-υ4|≤64.10。

3.为了达成缩短目镜光学系统长度，本发明适当的缩短透镜厚度和透镜间的空气间隙，但考量到透镜组装过程的难易度以及必须兼顾成像质量的前提下，透镜厚度及透镜间的空气间隙彼此需互相调配，故在满足以下条件式的数值限定之下，目镜光学系统能达到较佳的配置。

er/t4≤6.50，较佳的范围为0.80≤er/t4≤6.50；

g4d/t2≤5.60，较佳的范围为1.00≤g4d/t2≤5.60；

alt/(g1+g3)≤2.60，较佳的范围为1.50≤alt/(g1+g3)≤2.60；

g4d/t4≤7.50，较佳的范围为0.30≤g4d/t4≤7.50；

er/(g1+g3)≤2.80，较佳的范围为0.90≤er/(g1+g3)≤2.80；

alt/g3≤8.10，较佳的范围为2.40≤alt/g3≤8.10。

4.缩短efl有助于视埸角的扩大，所以将efl趋小设计，若满足以下条件式，在目镜光学系统厚度薄化的过程中，也有可帮助扩大视场角度。

efl/t1≤5.70，较佳的范围为3.10≤efl/t1≤5.70；

5.当满足下列条件式时，光学元件参数与镜头长度比值维持一适当值，避免参数过小不利于生产制造，或是避免参数过大而使得镜头长度过长。

sl/er≤5.20，较佳的范围为0.00≤sl/er≤5.20；

ttl/er≤4.60，较佳的范围为3.00≤ttl/er≤4.60；

ttl/t1≤6.90，较佳的范围为4.40≤ttl/t1≤6.90；

ttl/t2≤13.80，较佳的范围为4.50≤ttl/t2≤13.80；

sl/t2≤21.60，较佳的范围为5.80≤sl/t2≤21.60；

sl/t1≤7.90，较佳的范围为5.40≤sl/t1≤7.90；

ttl/t3≤7.90，较佳的范围为4.40≤ttl/t3≤7.90。

此外另可选择实施例参数之任意组合关系增加镜头限制，以利于本发明相同架构的镜头设计。有鉴于光学系统设计的不可预测性，在本发明的架构之下，符合上述条件式能较佳地使本发明望远镜头深度缩短、可用光圈增大、成像质量提升，或组装良率提升而改善先前技术的缺点。

前述所列之示例性限定关系式，亦可任意选择性地合并不等数量施用于本发明之实施态样中，并不限于此。在实施本发明时，除了前述关系式之外，亦可针对单一透镜或广泛性地针对多个透镜额外设计出其他更多的透镜的凹凸曲面排列等细部结构，以加强对系统性能及/或分辨率的控制，举例来说，第一透镜的目侧面上可选择性地额外形成有一位于光轴附近区域的凸面部。须注意的是，此些细节需在无冲突之情况之下，选择性地合并施用于本发明之其他实施例当中。

本发明各实施例的纵向球差、像散像差、畸变皆符合使用规范。另外，红、绿、蓝三种代表波长在不同高度的离轴光线皆集中在成像点附近，由每一曲线的偏斜幅度可看出不同高度的离轴光线的成像点偏差皆获得控制而具有良好的球差、像差、畸变抑制能力。进一步参阅成像质量数据，红、绿、蓝三种代表波长彼此间的距离亦相当接近，显示本发明在各种状态下对不同波长光线的集中性佳而具有优良的色散抑制能力。综上所述，本发明藉由所述透镜的设计与相互搭配，而能产生优异的成像质量。

尽管结合优选实施方案具体展示和介绍了本发明，但所属领域的技术人员应该明白，在不脱离所附权利要求书所限定的本发明的精神和范围内，在形式上和细节上可以对本发明做出各种变化，均为本发明的保护范围。