专利名称：摄影镜头系统的制作方法
本申请是基于1998年12月11日在日本的申请H10-353181和H10-353431，其全部内容在此引入作为参考。
本发明涉及一种小型的摄影镜头系统，特别是涉及一种适合用于例如数字静物照相机或数字摄像机的数字输入装置的低成本的小型的摄影镜头系统。
近年来，随着个人计算机的普及流行，数字静物照相机，数字摄像机等(以下简称数字摄影机)，它们能够易于在数字装置中存储图像数据，对个人应用已越来越普及。期望这种数字摄影机能够更加广泛地作为一种输入图像数据的装置。
另一方面，数字摄影机已开始使用越来越小的固态成像装置(例如，CCDs(电荷耦合器件))，且因此非常期望数字摄影机自身造得越来越小型化。因此，在摄影镜头系统中也追求更加小型化，因为它们在数字输入装置中占有最大的空间。另外，近来降低价格的市场竞争要求有低廉的摄影镜头系统。为了满足这些要求，日本公开专利申请H9-133859、H9-222555和H10-48515给出了用在数字摄影机中的小型摄影镜头系统，它们总共仅有四到五片透镜元件。日本公开专利申请H9-43512、H9-166748和H10-20188也给出了用在数字摄影机中的小型摄影镜头系统，它们总共仅有五到六片透镜元件。考虑到近来基于卤化银胶片的镜间快门照相机已开始使用更加显著小型的摄影镜头系统，也可以将这种摄影镜头系统应用到数字摄影机中。
这种在上述专利申请中所提及的摄影镜头系统属于小型的，但是，由于所有的透镜元件都是由玻璃制成的，不可能降低成本。另外，即使将设计在镜间快门照相机中的摄影镜头系统原样地应用于数字摄影机中，也不可能有效地利用放置在固态成像装置前面的微型透镜的聚光能力。这是因为，在为镜间快门照相机设计的摄影镜头系统中，把出射光瞳放置的如此靠近图像平面以致于从摄影镜头系统中发出的离轴光线倾斜地入射在图像平面上。这种不方便，不可能有效地利用微型透镜的聚光能力，并且，图像因此受到其中心和圆周部分间的不对称亮度的损害。这一问题可以通过将出射光瞳更加远离图像平面来解决，但是除非使作为整体的摄影镜头系统过分地大，否则不能实现。
本发明的一个目的是提供一种低成本的提供足够高的光学性能的小型摄影镜头系统。
为了实现以上的目的，根据本发明的一个方面，一种摄影镜头系统安装有，从物方开始，一前透镜单元，一孔径光阑，和一后透镜单元。该前透镜单元包含两个透镜元件，即从物方的一个正玻璃透镜元件和一负塑料透镜元件。后透镜单元有一个放在其图像侧的正塑料透镜元件。在正塑料透镜元件的物方仅仅放置一由玻璃制成的透镜元件。在该摄影镜头系统中，满足下列条件|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜300其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示前透镜单元的负塑料透镜元件的焦距；fb表示后透镜单元的正塑料透镜元件的焦距；Ha表示近轴F值光线进入前透镜单元的负塑料透镜元件处的入射高度；和Hb表示近轴F值光线进入后透镜单元的正塑料透镜元件处的入射高度。
根据本发明的另一方面，摄影镜头系统安装有，从物方开始，一前透镜单元，一孔径光阑，一后透镜单元。该前透镜单元包含两个透镜元件，即从物方的一个负塑料透镜元件和一正玻璃透镜元件。后透镜单元有一个放置在其像方的正塑料透镜元件。在该正塑料透镜元件的物方仅仅放置了一由玻璃制成的透镜元件。在该摄影镜头系统中，满足下列条件|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜5其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示前透镜单元的负塑料透镜元件的焦距；fb表示后透镜单元的正塑料透镜元件的焦距；Ha表示近轴F值光线进入前透镜单元的负塑料透镜元件处的入射高度；和Hb表示近轴F值光线进入后透镜单元的正塑料透镜元件处的入射高度。
本发明的这一和其它的目的和特征通过以下的描述连同参照以下的附图的优选实施例将会变得非常清楚
图1是本发明的第一实施例(例1)的摄影镜头系统的透镜非列图；图2是本发明的第二实施例(例2)的摄影镜头系统的透镜排列图；图3是本发明的第三实施例(例3)的摄影镜头系统的透镜排列图；图4A到图4C是例1的摄影镜头系统中所观察到象差的示意图；图5A到图5C是例2的摄影镜头系统中所观察到象差的示意图；图6A到图6C是例3的摄影镜头系统中所观察到象差的示意图；图7是本发明的第四实施例(例4)的摄影镜头系统的透镜排列图；图8是本发明的第五实施例(例5)的摄影镜头系统的透镜排列图；图9是本发明的第六实施例(例6)的摄影镜头系统的透镜排列图；图10是本发明的第七实施例(例7)的摄影镜头系统的透镜排列图；图11是本发明的第八实施例(例8)的摄影镜头系统的透镜排列图；图12是本发明的第九实施例(例9)的摄影镜头系统的透镜排列图；图13是本发明的第十实施例(例10)的摄影镜头系统的透镜排列图；图14是本发明的第十一实施例(例11)的摄影镜头系统的透镜排列图；图15A到图15C是例4的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图16A到图16C是例5的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图17A到图17C是例6的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图18A到图18C是例7的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图19A到图19C是例8的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图20A到图20C是例9的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图21A到图21C是例10的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图；图22A到图22C是例11的摄影镜头系统中所观察到的象差的示意图。
以下，将参考图示描述用在本发明中的摄影镜头系统。注意，在本说明书中，“光焦度”指的是一个表示焦距的倒数的数量，且由光焦度产生的偏转不仅包括发生在有不同折射率的两种介质间的界面处的偏转也包括由衍射产生的偏转、由一种介质内的折射率的梯度而产生的偏转，等等。另一方面，“折射光焦度”特指一种由发生在有不同折射率的两种介质间的界面处的偏转产生的“光焦度”。
<实施例1至3>
图1到图3分别是本发明的第一、第二和第三实施例的摄影镜头系统的透镜排列图，每一图形图解地示出了透镜排列的剖面。在每一透镜排列图中，用ri(i＝1，2，3，…)标记的表面是从物方(即要拍摄的人或物)侧数的第i个表面，而标识有星号(*)的ri表面是非球面表面。另外，标有di(i＝1，2，3，…)的轴向距离是从物方数的第i个轴向距离。第一到第三实施例的摄影镜头系统，被设计成用于数字摄影机中，都包括有，从物方，一个具有负的光焦度的前透镜单元(F)，一个孔径光阑(A)，一个具有正的光焦度的后透镜单元(R)，和一个低通滤光片(LPF)。
在第一和第三实施例(图1和图3)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括一凸向物方的正弯月透镜元件(FL1)和一凸向物方的负弯月透镜元件(FL2)。正弯月透镜元件(FL1)是由玻璃材料制成的，而负弯月透镜元件(FL2)是由塑料材料制成的。而且，负弯月透镜元件(FL2)的两侧都是非球面表面。后透镜单元(R)包括一由双凹透镜元件和双凸透镜元件粘合而成的双合透镜元件(RL1)，和一凸向物方的正弯月透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正弯月透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。而且，正弯月透镜元件(RL2)的两侧都是非球面表面。
在第二实施例(图2)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括一向物方凸的正弯月透镜元件(FL1)和一向物方凸的负弯月透镜元件(FL2)。正弯月透镜元件(FL1)是由玻璃材料制成的，而负弯月透镜元件(FL2)是由塑料材料制成的。而且，负弯月透镜元件(FL2)的两侧都是非球面表面。后透镜单元(R)包括一由向物方凸的负弯月透镜元件和双凸的透镜元件粘合而成的双合透镜(RL1)，和一向目标侧凸的正弯月透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正弯月透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。而且，正弯月透镜元件(RL2)的两侧都是非球面表面。
如上所述，第一到第三实施例的摄影镜头系统提供有，从物方开始，前透镜单元(F)，一孔径光阑(A)，和后透镜单元(R)。前透镜单元(F)由两透镜元件构成即，从物方的一正的玻璃透镜元件(FL1)和一负的塑料透镜元件(FL2)。后透镜单元(R)有一设置在其像方一端的正的塑料透镜元件(RL2)。在正的玻璃透镜元件(RL2)的物方一侧仅设置有一由玻璃制成的透镜元件(RL1)。以这种方式设计的摄影镜头系统，可以令人满意地抑制由于使用塑料透镜元件的温度变化引起的后焦距的变化，并实现在微型结构中的适当地校正象差的低成本的摄影镜头系统。
另外，在第一到第三实施例的摄影镜头系统中优先使用提供在后透镜元件中(R)的双合透镜元件(RL1)作为玻璃透镜元件。双合透镜元件的使用由粘合在一起的负的和正的透镜元件构成以简化该透镜元件的操作和透镜结构的设计。另外，双合透镜元件不需要空气间隙，因此它的使用有利于微型化。
在所有的第一到第三实施例中，摄影镜头系统采用一种“整体运动”聚焦方法，这种从聚焦于无限远的状态到聚焦于近距离的状态的聚焦过程是通过向物方移动包括前透镜元件(F)和后透镜元件(R)的所有构成组件来实现的。替代地，它也可以任何其他方式实现聚焦，例如，通过移动前和后透镜元件(F和R)同时改变其间的距离、或通过移动整个或部分前透镜元件(F)、或通过移动整个或部分后透镜元件(R)来实现聚焦。
接着，描述通过第一到第三实施例的摄影镜头系统所优先满足的条件。注意，在第一到第三实施例的摄影镜头系统的任一种中，没有必要同时满足以下给出的所有的条件；如果满足了这些条件中的任何一个，就可能获得相应的优点。但是不用说，应最好满足一个以上条件以便在光学性能、微型化和结构简单化方面获得令人满意的结果。
优选地满足以下的条件(1)。另外，更加优选地进一步满足以下的条件(1′)。
|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜300(1)|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜150(1′)其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示安装在前透镜单元(F)中的负塑料透镜元件(RL2)的焦距；fb表示安装在后透镜单元(R)中的正塑料透镜元件(RL2)的焦距；Ha表示近轴F值光线进入安装在前透镜单元(F)中的负塑料透镜元件(FL2)处的入射高度；和Hb表示近轴F值光线进入安装在后透镜单元(R)中的正塑料透镜元件(RL2)处的入射高度。
条件(1)规定了特别是令人满意地抑制由于温度变化而引起的后焦距的变化要满足的条件。如果条件(1)的值大于它的上限，则后焦距的变化随温度的变化非常大以致于光学性能随温度的变化而明显恶化。条件(1′)规定了比由满足条件(1)规定的更优选的条件以令人满意地抑制后焦距的变化。
优选地满足以下的条件(2)。
3＜|(r1A+r1B)/(r1A-r1B)|＜100(2)其中r1A表示正的物方端部的透镜元件(FL1)的物方表面的曲率半径(r1)；和r1B表示正的物方端部的透镜元件(FL1)的物方表面的曲率半径(r2)。
条件(2)规定了特别是以实现慧形象差的好的平衡校正要满足的条件。如果条件(2)的值小于它的下限，则彗形象差大得以致于在高级横向色差上具有过于不利的效果。反之，如果条件(2)的值大于它的上限，则彗形象差大得以致于在象散上具有过于不利的效果。
优选为满足下面的条件(3)。
0.01＜f/f1＜0.21 (3)其中f1表示正的物方端部的透镜元件(FL1)的焦距。
条件(3)规定了特别是达到整个长度和象差特性间的适当平衡要满足的条件。如果条件(3)的值小于它的下限，则能够很好地校正象差，但是，同时需要使摄影镜头系统的总长度过长。过长的总长度需要在前透镜单元中过分大的直径，从而使作为一个整体的摄影镜头系统过大。反之，如果条件(3)的值大于它的上限，则摄影镜头系统的总长度成功地小型化，但是同时象差(特别是畸变和场曲)变得过大。
优选地满足以下的条件(4)。
-5.0＜(r5A+r5B)/(r5A-r5B)＜-0.5 (4)其中r5A表示正的象方端部的透镜元件(RL2)的物方表面的曲率半径(r9)；和r5B表示正的象方端部的透镜元件(RL2)的物方表面的曲率半径(r10)。
条件(4)规定了要满足的条件，特别是，以实现慧形象差的好的平衡的校正。如果条件(4)的值小于它的下限，则彗形象差大得以致于在象散上具有过分不利的效应。反之，如果条件(4)的值大于它的上限，则彗形象差大得以致于在高级横向色差上具有过分不利的效应。
优选地满足以下的条件(5)。
0.05＜D/f＜0.50 (5)其中D表示正的象方端部的透镜元件(RL2)和设置在正的象方端部的透镜元件(RL2)物方一侧的透镜元件(RL1)之间的空气间隙(d8)。
条件(5)规定了要满足的条件，特别是，达到整个长度和象差特性间的适当的平衡。如果条件(5)的值小于它的下限，则使摄影镜头系统的总长度成功地微型化，但是同时象差(特别是失真和场曲)变得过分大。反之，如果条件(5)的值大于它的上限，则能够很好地校正象差，但是，同时需要使摄影镜头系统的总长度过长。过长的总长度需要前透镜单元中过大的直径，从而使作为一个整体的摄影镜头系统过分地大。
在前透镜单元(F)的负透镜元件(FL2)至少在其一侧具有非球面表面的情况下，该非球面表面的最大有效半径由ymax表示，对于范围在0.7ymax＜y＜1.0ymax内的垂直于光轴方向上的高度y优选地满足以下的条件(6)。在后透镜单元(R)的正的象方端部的透镜元件(RL2)至少在其一侧具有非球面表面的情况下，该非球面表面的最大有效半径由ymax表示，对于范围在0.7ymax＜y＜1.0ymax内的垂直于光轴方向上的高度y优选地满足以下的条件(6)。更加优选的是这两个正负透镜元件(FL2和RL2)至少在其一侧具有满足以下的条件(6)的非球面表面。
0.01＜|(x-x0)/(N′-N)|＜3.0 (6)其中x表示在垂直于光轴(AX)的方向(指向物方的方向为负)的高度处非球面表面沿光轴(AX)的离差(mm)；x0表示在垂直于光轴(AX)的方向(指向物方的方向为负)的高度处非球面表面的参考球面表面沿光轴(AX)的离差(mm)；N表示非球面表面的物方介质对d线的折射率；和N′表示非球面表面的象方介质对d线的折射率。
这里，x和x0，它们分别表示了非球面表面和参考球面表面的表面形状，分别由以下的公式(AS)和(RE)相对于其顶点进行了具体限定。
x＝(C0·y2)/(1+√1-ε·C02·y2)+∑(Ai·yi)(AS)x0＝(C0·y2)/(1+√1-C02·y2) (RE)其中
y表示垂直于光轴(AX)方向的高度；C0表示参考球面表面的曲率(即，非球面表面的名义曲率)；ε表示二次表面参数；和Ai表示第I级非球面系数。
条件(6)限定了要满足的条件，特别是，用于校正象差和场曲。如果条件(6)的值小于下限，则正的畸变增加，而且同时，图象平面向上的倾斜变得过大。反之，如果条件(6)的值大于上限，则负的畸变增加，且同时图像平面向下的倾斜变得过大。这使得其不可能实现一个令人满意的实用的摄影镜头系统。注意，在一个摄影镜头系统中象在第一到第三实施例中的一样，包括，多个非球面表面，至少其中一个非球面表面需要满足以上的条件(6)；如果它有利于校正其它象差，则其它的非球面表面没有必要满足以上的条件(6)。
优选地满足以下的条件(7)。
1＜img×R＜15 (7)其中img表示最大图像高度；和R表示象方端部表面的有效直径。
条件(7)规定了保持摄影镜头系统的合适的尺寸和象差特性要满足的条件和期望满足的用于摄像机的设计的条件。通常，把用于摄像机的一固态成像装置(例如CCD)设计成具有设置在单独的感光组件的前面上的微透镜，该感光组件安装在其中以便于提高感光效率。为了有效地利用这些微透镜的聚光能力，关键是让光线基本平行于其光轴的方向(即，基本上垂直于单个感光组件的感光表面)进入微透镜。为此，就必须使整个摄影镜头系统基本上远心于象方。如果条件(7)的值大于其上限，则整个摄影镜头系统就过于远心，因此负的畸变得过，且同时图像平面向下的倾斜变得过大。反之，如果条件(7)的值小于其下限，则难以使整个摄影镜头系统基本上远心。即使整个摄影镜头系统能够基本上远心，其后焦距也过长且因此使得作为一个整体的摄影镜头系统会过分地大。<实施例4到11>
图7到图14分别是本发明的第四实施例、第五实施例、第六实施例、第七实施例、第八实施例、第九实施例、第十实施例和第十一实施例的透镜排列图，每一图形图解地示出了透镜排列的剖面。在每一透镜排列图中，用ri(i＝1，2，3，…)标记的表面是从物方(即要拍摄的人或物)数的第i个表面，而标识有星号(*)的ri表面是非球面表面。另外，标有di(i＝1，2，3，…)的轴向距离是从物方数的第i个轴向距离。第四到第十一实施例的摄影镜头系统，被设计成用于数字照相机中，都包括有，从物方的，一个具有正的光焦度的前透镜单元(F)，一个孔径光阑(A)，一个具有正的光焦度的后透镜单元(R)，和一个低通滤光片(LPF)。
在第四实施例(图7)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括负的双凹透镜元件(FL1)和正的双凸透镜元件(FL2)。负透镜元件(FL1)是由塑料材料制成的，且正透镜元件(FL2)是由玻璃材料制成的。而且，负透镜元件(FL2)有一非球面表面作为其象方表面。后透镜单元(R)包括一由双凹和双凸透镜元件胶合而成的双合透镜元件(RL1)，和一正的双凸透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。另外，正透镜元件(RL2)有一非球面表面作为其象方表面。
在第五和第六实施例(图8和图9)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括一负的双凹透镜元件(FL1)和一正的双凸透镜元件(FL2)。负透镜元件(FL1)是由塑料材料制成的，而正透镜元件(FL2)是由玻璃材料制成的。而且，负透镜元件(FL1)的两侧都是非球面表面。后透镜单元(R)包括一由双凹和双凸透镜元件粘合在一起而形成的双合透镜元件(RL1)，和一凸向目标侧的正弯月透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正弯月透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。另外，正弯月透镜元件(RL2)有一非球面表面作为其物方表面。
在第七实施例(图10)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括负的双凹透镜元件(FL1)和正的双凸透镜元件(FL2)。负透镜元件(FL1)是由塑料材料制成的，而正透镜元件(FL2)是由玻璃材料制成的。而且，负透镜元件(FL1)两侧都有非球面表面。后透镜单元(R)包括一由双凸和双凹透镜元件粘合在一起而形成的双合透镜元件(RL1)，和一正双凸透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。另外，正透镜元件(RL2)有一非球面表面作为它的物方表面。
在第八和第九实施例(图11和图12)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括一负的双凹透镜元件(FL1)和一正的双凸透镜元件(FL2)。负透镜元件(FL1)是由塑料材料制成的，而正透镜元件(FL2)是由玻璃材料制成的。而且，负透镜元件(FL1)有一非球面表面作为它的物方表面。后透镜单元(R)包括一由双凸和双凹透镜元件粘合在一起而形成的双合透镜元件(RL1)，和一正双凸透镜元件(RL2)。双合透镜元件(RL1)是由玻璃材料制成的，而正透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。另外，正透镜元件(RL2)的两侧都为非球面表面。
在第十和第十一实施例(图13和图14)的这种摄影镜头系统中，透镜单元(F和R)的每个都包括从物方的如下结构。前透镜单元(F)包括一负的双凹透镜元件(FL1)和正的双凸透镜元件(FL2)。负透镜元件(FL1)是由塑料材料制成的，而正透镜元件(FL2)是由玻璃材料制成的。而且，负透镜元件(FL1)的两侧都有非球面表面。后透镜单元(R)包括一由双凸和双凹透镜元件粘合在一起的双合透镜元件(RL1)，和一正双凸透镜元件(RL2)。双合镜头(RL1)是由玻璃材料制成的，而正透镜元件(RL2)是由塑料材料制成的。另外，正透镜元件(RL2)的两侧都有非球面表面。
如上所述，第四到第十一的实施例的这种摄影镜头系统具有，从物方的，前透镜单元(F)，一孔径光阑(A)，和后透镜单元(R)。前透镜单元(F)由两透镜元件构成即，从物方的，一负的塑料制成的透镜元件(FL1)和一正的玻璃制成的透镜元件(FL2)。后透镜单元(R)有设置在其象方端部的正的塑料透镜元件(RL2)。在正的塑料透镜元件(RL2)物方一侧仅设置有一由玻璃制成的透镜元件(RL1)。以这种方式设计的摄影镜头系统，可以令人满意地抑制由于使用塑料透镜元件的温度变化引起的后焦距的变化，并实现在微型结构中的适当地校正偏差的低成本的摄影镜头系统。
另外，如在第四到第七实施例的摄影镜头系统中一样，优选的是，后透镜元件(R)从物方包括了一由双凹和双凸透镜元件粘合在一起而形成的双合透镜元件(RL1)，和一正的由塑料材料制成的透镜元件(RL2)。同样优选的是，如在第八到第十一实施例的摄影镜头系统中一样，后透镜元件(R)从物方包括了一由双凸和双凹透镜元件粘合在一起而形成的双合透镜元件(RL1)，和一正的由塑料材料制成的透镜元件(RL2)。包括了负的和正的透镜元件粘合在一起的双合透镜元件(RL1)的使用有利于简化操作和该透镜元件的透镜结构设计。而且，双合透镜元件不需要空气间隙，因此它的利用有利于微型化。
在所有的第四到第十一实施例中，摄影镜头系统采用一种“整本运动”聚焦方法，这种从无限远的状态到聚焦于近距离的状态的聚焦过程是通过向物方移动包括前透镜元件(F)和后透镜元件(R)的所有构成组件来实现的。替代地，它也可以任何其他方式聚焦，例如，通过移动前和后透镜元件(F和R)同时改变其间的距离、或通过移动整个或部分前透镜元件(F)、或通过移动整个或部分后透镜元件(R)来实现聚焦。
接着，描述通过第四到第十一实施例的摄影镜头系统所优选满足的条件。注意，在第四到第十一实施例的摄影镜头系统的任一种中，没有必要同时满足以下给出的所有的条件；如果满足了这些条件中的任何一个，就可能获得相应的优点。但是不用说，应最好满足一个以下条件以便在光学性能、微型化和结构简单化方面获得满意的结果。
优选地满足以下的条件(8)。另外，更加优选地进一步满足以下的条件(8′)。
|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜5 (8)|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜2.5 (8′)其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示安装在前透镜单元(F)中的负塑料透镜元件(FL1)的焦距；fb表示安装在后透镜单元(R)中的正塑料透镜元件(RL2)的焦距；Ha表示近轴F值光线进入安装在前透镜单元(F)中的负塑料透镜元件(FL1)处的入射高度；和Hb表示近轴F值光线进入安装在后透镜单元(R)中的正塑料透镜元件(RL2)处的入射高度。
条件(8)规定了要满足的条件，特别是，令人满意地抑制了由于温度变化而引起的后焦距的变化。如果条件(8)的值大于它的上限，则后焦距的变化随温度的变化非常大以致于光学性能随温度的变化而明显恶化。条件(8′)规定了比由满足条件(8)规定的更优选的条件以令人满意地抑制后焦距的变化。
优选地满足以下的条件(9)。
0.01＜f/fF＜0.91 (9)其中fF表示前透镜单元(F)的焦距。
条件(9)规定了要满足的条件，特别是，达到整个长度和象差特性间的适当平衡。如果条件(9)的值小于它的下限，则能够很好地校正象差，但是，同时需要使摄影镜头系统的总长度过长。过长的总长度需要在前透镜单元中的过大的直径，且因此使作为一个整体的摄影镜头系统过分地大。反之，如果条件(9)的值大于它的上限，则摄影镜头系统的总长度成功地微型化，但是同时象差(特别是失真和场曲)变得过分大。
在前透镜单元(F)的负的透镜元件(FL1)至少在其一侧具有非球面表面的情况下，该非球面表面的最大有效半径由ymax表示，对于范围在0.7ymax＜y＜1.0ymax内的垂直于光轴方向上的高度y优选地满足以下的条件(10)。在后透镜单元(R)的正的象方端部的透镜元件(RL2)至少在其一侧具有非球面表面的情况下，该非球面表面的最大有效半径由ymax表示，对于范围在0.7ymax＜y＜1.0ymax内的垂直于光轴方向上的高度y优选地满足以下的条件(10)。更加优选地是这两个正负透镜元件(FL1和RL2)至少在其一侧具有满足以下的条件(10)的非球面表面。这里，x和x0，它们分别表示了非球面表面和参考球面表面的表面形状，分别由前面提到的公式(AS)和(RE)相对于其顶点进行了具体限定。
0.01＜|(x-x0)/(N′-N)|＜2.0 (10)其中x表示在垂直于光轴(AX)的方向(指向物方的方向为负)的高度处非球面表面沿光轴(AX)的离差(mm)；x0表示在垂直于光轴(AX)的方向(指向物方的方向为负)的高度处非球面表面的参考球面表面沿光轴(AX)的离差(mm)；N表示非球面表面的物方介质对d线的折射率；和N′表示非球面表面的象方介质对d线的折射率。
条件(10)限定了要满足的条件，特别是，用于校正象差和场曲。如果条件(10)的值小于下限，则正的畸变增加，而且同时，图像平面向上的倾斜变得过大。反之，如果条件(10)的值大于上限，则负的畸变增加，且同时图像平面向下的倾斜变得过大。这使得其不可能实现一个令人满意的实用的摄影镜头系统。注意，在一个摄影镜头系统中象在第十实施例中的一样，包括，多个非球面表面，至少其中一个非球面表面需要满足以上的条件(10)；也就是，如果它有利于校正其它象差，则其它的非球面表面没有必要满足以上的条件(10)。
优选地使后透镜单元(R)中的双合透镜元件(RL1)满足以下的条件(11)。
-0.05＜f/fS＜0.25 (11)其中fS表示后透镜单元(R)中的双合透镜元件(RL1)的焦距。
条件(11)规定了要满足的条件，特别是，达到整个长度和象差特性间的适当平衡。如果条件(11)的值小于它的下限，则能够很好地校正象差，但是同时需要使摄影镜头系统的总长度过长。过长的总长度需要前透镜单元中过大的直径，且因此使作为一个整体的摄影镜头系统过分地大。反之，如果条件(9)的值大于它的上限，则摄影镜头系统的总长度成功地微型化，但是同时象差(特别是畸变和场曲)变得过分大。
优选地使设置在后透镜单元(R)象方端部的正透镜元件(RL2)满足以下的条件(12)。
0.23＜f/fP＜0.99 (12)其中fP表示设置在后透镜单元(R)象方端部的正透镜元件(RL2)的焦距。
条件(12)规定了要满足的条件，特别是，用于实现慧形象差的良好平衡的校正。如果条件(12)的值小于它的下限，则彗形象差大得以致于在高级横向色差上具有过于不利的效应。反之，如果条件(12)的值大于它的上限，则彗形象差大得以致于在象散上具有过于不利的效应。
优选地满足以下的条件(13)。
1＜img×R＜15 (13)其中img表示最大图像高度；和R表示象方端部表面的有效直径。
条件(13)规定了保持摄影镜头系统的合适的尺寸和象差特性要满足的条件和期望满足的用于摄像机的设计的条件。通常，把用于摄像机的一固态成像装置(例如CCD)设计成具有设置在单独的感光组件的前面上的微透镜，该感光组件安装在其中以便于提高感光效率。为了有效地利用这些微透镜的聚光能力，关键是让光线基本平行于其光轴(即，基本上垂直于单个感光组件的感光表面)进入微透镜。为此，就必须使整个摄影镜头系统基本上远心于象方。如果条件(13)的值大于其上限，则整个摄影镜头系统就过于远心，因此负的畸变变得过大，且同时图像平面向下的倾斜变得过大。反之，如果条件(13)的值小于下限，则难以使整个摄影镜头系统基本上远心。即使整个摄影镜头系统能够基本上远心，其后焦距也过长而使摄影镜头系统整体过大。<例子>
以下，将参考它们的结构数据、象差的图形表示、和其它数据，展示采用本发明的摄影镜头系统的各个例子。表1到表11分别列出了以上描述的实施例1到11的结构数据的例子。图1到3和图7到14分别显示了第一到第十一实施例的摄影镜头系统的透镜排列，相应地显示了例1至例11的透镜排列。
在每一例的结构数据中，ri(i＝1，2，3，…)表示从物方数起的第i个表面的曲率半径，di(i＝1，2，3，…)表示从物方数起的第i个轴向距离，而Ni和i(i＝1，2，3，…)分别表示d线的折射率(Nd)和从物方数起的第i个光学组件的阿贝数(d)。还列出了整个摄影镜头系统的焦距f和F值Fno。表12列出了例1到3中所示的上述条件(1)、(1′)、(2)到(5)、和(7)相对应的值；而表13列出了例4到11中所示的上述条件(8)、(8′)、(9)、和(11)到(13)相对应的值；曲率半径ri标有星号(*)的平面是非球面表面(它不必是一个具有非球面形状的光学折射表面，而可以是一个具有等效于非球面表面的折射效果的表面)，它的表面形状由前面提到的公式(AS)规定。还一起列出了对应于条件(6)和(10)的值，条件(6)和(10)规定了非球面表面所要满足的条件(注意，这里ymax表示一个非球面表面在垂直于光轴(AX)方向的最大高度(即最大有效半径))。
图4A到4C、5A到5C、6A到6C分别表示例1到3中所观察到的象差的图示；图15A到15C、16A到16C、17A到17C、18A到18C、19A到19C、20A到20C、21A到21C、和22A到22C分别表示例4到11中所观察到的象差的图示。在这些图中，图4A到6A和15A到22A显示了球差和正弦条件；图4B到6B和15B到22B显示了象散；而图4C到6C和15C到22C显示了畸变(Y′最大图像高度)。在这些图中，实线(d)表示d线的象差，点划线(g)表示g线的偏差，双点划线(c)表示c线的偏差，虚线(SC)表示正弦条件。另外，虚线(DM)表示子午平面的象散，而实线(DS)表示弧矢平面的象散。
表1《实施例1的结构数据》f＝6.00FNO＝2.87曲率半座轴向距离 折射率 阿贝数r1＝6.667d1＝2.095N1＝1.84666 v1＝23.82r2＝7.636d2＝0.100r3*＝ 5.781d3＝1.000N2＝1.52510 v2＝56.38r4*＝ 2.440d4＝3.696r5＝∞(A)d5＝1.089r6＝-12.819d6＝0.750N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝7.663d7＝3.435N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝-5.750d8＝0.763r9*＝ 5.439d9＝3.498N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ 30.968d10＝1.164r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第3面(r3)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.29534×10-2A6＝-0.14479×10-3A8＝0.51131×10-5[第4面(r4)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.44462×10-2A6＝0.23604×10-5A8＝-0.16909×10-5[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.59406×10-3A6＝0.43131×10-4A8＝-0.36203×10-5A10＝0.24261×10-6[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.32149×10-2A6＝-0.92707×10-4A8＝0.56750×10-4A10＝-0.75308×10-5A12＝0.44164×10-6[第3面(r3)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00067y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01020y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.04767y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.13621y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.30009[第4面(r4)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00022y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00347y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01756y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.05543y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.13494[第9面(r9)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00044y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00768y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.04348y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.16145y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.55787[第10面(r10)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00096y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01528y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.08108y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.28450y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.90118
表2《实施例2的结构数据》f＝4.45FNO＝2.87曲率半座轴向距离 折射率 阿贝数r1＝ 7.686d1＝3.626N1＝1.84666 v1＝23.82r2＝ 6.424d2＝0.981r3*＝ 11.553d3＝1.000N2＝1.52510 v2＝56.38r4*＝ 2.905d4＝6.624r5＝ ∞(A)d5＝1.000r6＝ 24.958d6＝0.750N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝ 5.195d7＝3.108N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝ -8.873d8＝1.211r9*＝ 6.159d9＝2.516N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ -37.132d10＝0.784r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第3面(r3)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.43603×10-2A6＝0.17532×10-3A8＝0.28610×10-5[第4面(r4)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.55611×10-2A6＝0.40608×10-3A8＝0.27235×10-4[第9面(r9)非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.15732×10-3A6＝0.16687×10-3A8＝0.13340×10-4A10＝0.89463×10-6[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.22715×10-2A6＝-0.26768×10-4A8＝0.59965×10-4A10＝0.91076×10-5A12＝0.55344×10-6[第3面(r3)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00679y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.09712y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.40653y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.99259y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝1.85966[第4面(r4)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00111y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01888y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.10299y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.34658y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.86318[第9面(r9)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00011y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00331y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.02711y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.13027y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.54926[第10面(r10)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00068y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01127y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.06357y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.23711y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.82071
表3《实施例3的结构数据》f＝5.17FNO＝2.87曲率半座轴向距离折射率 阿贝数r1＝6.531d1＝2.678 N1＝1.84666 v1＝23.82r2＝6.173d2＝0.121r3*＝ 7.730d3＝1.000 N2＝1.52510 v2＝56.38r4*＝ 2.587d4＝4.829r5＝∞(A)d5＝1.013r6＝-89.469d6＝0.750 N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝6.019d7＝3.302 N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝-6.659d8＝1.017r9*＝ 5.852d9＝2.872 N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ 250.706d10＝1.017r11＝ ∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝ ∞[第3面(r3)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.49248×10-2A6＝0.22014×10-3A8＝0.40538×10-5[第4面(r4)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.70371×10-2A6＝0.45354×10-3A8＝-0.32645×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.68906×10-3A6＝0.99755×10-4A8＝-0.90280×10-5A10＝0.55126×10-6[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.31522×10-2A6＝-0.54614×10-4A8＝0.52142×10-4A10＝-0.76446×10-5A12＝0.45022×10-6[第3面(r3)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00246y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.03673y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.16524y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.44254y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.88047[第4面(r4)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00061y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01009y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.05375y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.17896y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.45420[第9面(r9)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00041y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00767y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.04582y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.17423y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.60177[第10面(r10)的条件(6)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.0094y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01521y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.08134y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.28282y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.86998
表4《实施例4的结构数据》f＝5.55FNO＝2.87曲率半座轴向距离折射率 阿贝数r1＝ -70.857d1＝1.000 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.302d2＝2.510r3＝ 7.737d3＝1.925 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -15.335d4＝2.393r5＝ ∞(A)d5＝1.243r6＝ -5.496d6＝0.750 N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝ 11.968d7＝3.132 N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝ -6.447d8＝0.100r9*＝ 9.647d9＝1.976 N5＝1.52510 v5＝56.38r10＝-16.176d10＝1.339r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.21160×10-2A6＝-0.68934×10-4A8＝-0.21582×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.89304×10-3A6＝0.11368×10-4A8＝-0.78938×10-6[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00022y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00362y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01960y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.07027y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.20843[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00027y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00426y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.02122y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.06632y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.16297
表5《实施例5的结构数据》f＝5.08FNO＝2.87曲率半座 轴向距离 折射率阿贝数r1*＝ -39.997d1＝1.732N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.628d2＝3.104r3＝ 7.864d3＝2.111N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -19.144d4＝2.661r5＝ ∞(A)d5＝1.199r5＝ -6.265d6＝0.750N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝ 10.028d7＝3.138N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝ -6.424d8＝0.317r9*＝ 6.400d9＝1.981N5＝1.52510 v5＝56.38r10＝1633.346d10＝1.607r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第1面(r1)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.12670×10-2A6＝-0.52617×10-4A8＝0.97357×10-6[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.30439×10-3A6＝-0.55298×10-5A8＝-0.16566×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.10163×10-2A6＝0.15447×10-4A8＝-0.14079×10-5[第1面(r1)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00106y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01560y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.06865y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.17929y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.35391[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00006y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00083y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00238y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00754y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.09481[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00037y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00575y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.02861y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.09038y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.22924
表6《实施例6的结构数据》f＝4.75FNO＝2.87曲率半座 轴向距离 折射率 阿贝数r1*＝ -60.794d1＝1.559 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.544d2＝4.348r3＝ 8.536d3＝2.048 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -19.714d4＝2.870r5＝ ∞(A)d5＝1.172r6＝ -7.595d6＝0.750 N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝ 7.749d7＝3.104 N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝ -7.279d8＝0.725r9*＝ 5.330d9＝2.033 N5＝1.52510 v5＝56.38r10＝25.028d10＝0.990r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第1面(r1)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.17350×10-2A6＝-0.73617×10-4A8＝0.13305×10-5[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.86937×10-3A6＝0.43329×10-4A8＝-0.23618×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.11375×10-3A6＝0.12458×10-5A8＝-0.12147×10-5[第1面(r1)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00234y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.03357y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.14134y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.34967y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.67241[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00024y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00386y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01648y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01838y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.14482[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00047y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00751y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.03850y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.12609y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.33147
表7《实施例7的结构数据》f＝4.45FNO＝2.87曲率半座 轴向距离 折射率 阿贝数r1*＝ -69.893d1＝1.685 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.198d2＝4.545r3＝ 10.683d3＝3.339 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -11.888d4＝1.796r5＝ ∞(A)d5＝1.738r6＝ -9.557d6＝0.750 N3＝1.79850 v3＝22.60r7＝ 6.619d7＝3.155 N4＝1.77250 v4＝49.77r8＝ -8.758d8＝0.429r9*＝ 7.171d9＝1.915 N5＝1.52510 v5＝56.38r10＝-93.076d10＝0.563r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第1面(r1)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.18944×10-2A6＝-0.91951×10-4A8＝0.18571×10-5[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.84518×10-3A6＝0.82034×10-4A8＝-0.46802×10-4[第9面(r9)的非面数据]ε＝1.0000A4＝-0.95746×10-3A6＝0.20191×10-5A8＝-0.77487×10-6[第1面(r1)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00199y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.02851y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.11967y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.29415y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.55871[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00016y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00255y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01048y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00494y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.14971[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00031y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00489y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.02486y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.07995y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.20329
表8《实施例8的结构数据》f＝5.55FNO＝2.87曲率半座 轴向距离 折射率阿贝数r1＝ -14.041d1＝1.000 N1＝1.52510v1＝56.38r2*＝ 3.248d2＝2.191r3＝ 11.415d3＝1.798 N2＝1.85000v2＝40.04r4＝ -13.010d4＝2.703r5＝ ∞(A)d5＝1.000r6＝ 6.844d6＝2.529 N3＝1.77250v3＝49.77r7＝ -8.719d7＝0.750 N4＝1.75000v4＝25.14r8＝ 5.135d8＝1.715r9*＝ 6.722d9＝2.597 N5＝1.52510v5＝56.38r10*＝ -6.717d10＝0.919r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680v6＝64.20r12＝∞[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.38963×10-2A6＝-0.98085×10-4A8＝-0.26318×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.22552×10-3A6＝0.72085×10-4A8＝0.68284×10-6[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.21821×10-2A6＝0.10796×10-4A8＝0.72248×10-5[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00023y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00377y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01977y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.06649y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.17928[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00006y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00055y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00154y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.02489y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.12727[第10面(r10)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00075y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01223y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.06493y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.22816y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.66954
表9《实施例9的结构数据》f＝5.08FNO＝2.87曲率半座轴向距离 折射率 阿贝数r1＝ -19.703d1＝1.000 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.283d2＝3.321r3＝ 13.385d3＝1.770 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -12.871d4＝2.615r5＝ ∞(A)d5＝1.000r6＝ 7.317d6＝2.546 N3＝1.77250 v3＝49.77r7＝ -6.841d7＝0.750 N4＝1.75000 v4＝25.14r8＝ 5.573d8＝2.042r9*＝ 6.103d9＝2.502 N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ -8.403d10＝0.554r11＝∞d11＝3.400N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.32151×10-2A6＝-0.61776×10-4A8＝-0.26559×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.30193×10-3A6＝0.70895×10-4A8＝0.13241×10-5[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.25310×10-2A6＝0.18889×10-4A8＝0.79656×10-5[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00030y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00489y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.02592y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.08957y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.25359[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00010y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00101y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00011y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.02373y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.14164[第10面(r10)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00085y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01389y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.07387y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.25938y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.75699
表10《实施例10的结构数据》f＝4.75FNO＝2.87曲率半座 轴向距离折射率 阿贝数r1*＝ -16.407d1＝1.000 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.090d2＝3.427r3＝ 11.537d3＝1.826 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -13.947d4＝2.799r5＝ ∞(A)d5＝1.200r6＝ 14.134d6＝2.638 N3＝1.77250 v3＝49.77r7＝ -4.734d7＝0.750 N4＝1.75000 v4＝25.14r8＝ 14.443d8＝2.331r9*＝ 6.298d9＝2.374 N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ -12.035d10＝0.500r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第1面(r1)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.18968×10-2A6＝-0.17409×10-3A8＝0.58303×10-5[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.14087×10-2A6＝-0.26121×10-3A8＝-0.46363×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.41700×10-4A6＝0.65832×10-4A8＝0.10742×10-5[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.25448×10-2A6＝0.68837×10-4A8＝0.44660×10-5[第1面(r1)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00060y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00851y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.03524y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.08372y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.14712[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00015y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00283y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01833y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.08130y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.29579[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00003y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00116y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01181y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.06574y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.25899[第10面(r10)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00092y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01529y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.08330y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.29574y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.85079
表11《实施例11的结构数据》f＝4.45FNO＝2.87曲率半座轴向距离折射率 阿贝数r1*＝ -14.669d1＝1.000 N1＝1.52510 v1＝56.38r2*＝ 3.184d2＝4.546r3＝ 11.731d3＝1.859 N2＝1.85000 v2＝40.04r4＝ -13.911d4＝2.535r5＝ ∞(A)d5＝1.200r6＝ 18.535d6＝2.599 N3＝1.77250 v3＝49.77r7＝ -4.578d7＝0.750 N4＝1.84666 v4＝23.82r8＝ 38.938d8＝2.807r9*＝ 6.681d9＝2.305 N5＝1.52510 v5＝56.38r10*＝ -12.665d10＝0.500r11＝∞d11＝3.400 N6＝1.51680 v6＝64.20r12＝∞[第1面(r1)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.26468×10-2A6＝-0.17738×10-3A8＝0.46293×10-5[第2面(r2)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.10075×10-3A6＝-0.58352×10-4A8＝-0.54769×10-4[第9面(r9)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝-0.53743×10-3A6＝0.11163×10-3A8＝0.43984×10-6[第10面(r10)的非球面数据]ε＝1.0000A4＝0.15771×10-2A6＝0.11216×10-3A8＝0.52257×10-5[第1面(r1)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00125y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.01806y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.07667y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.18952y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.34943[第2面(r2)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00002y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00051y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00640y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.04913y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.26096[第9面(r9)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00020y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00220y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00194y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.03541y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.22053[第10面(r10)的条件(10)的对应值]y＝0.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝0.00000y＝0.20ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.00058y＝0.40ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.01021y＝0.60ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.06054y＝0.80ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.23806y＝1.00ymax…(x-x0)/(N′-N)＝-0.75937
表12《条件(1)，(1′)，(2)至(5)，和(7)的对应值》 表13《条件(8)和(8′)，(9)，和(11)至(13)的对应值》
权利要求
1.一种摄影镜头系统，按从物方的次序包括一前透镜单元，具有两个透镜元件，即从物方的，一个正玻璃透镜元件和一负塑料透镜元件；一孔径光阑；和一后透镜单元，具有一个位于其象方端部的正塑料透镜元件，并且在该正塑料透镜元件的物方一侧只包括一个由玻璃制成的透镜元件，其中满足下列条件|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜300其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示前透镜单元的负塑料透镜元件的焦距；fb表示后透镜单元的正塑料透镜元件的焦距；Ha表示近轴F值光线进入前透镜单元的负塑料透镜元件处的入射高度；以及Hb表示近轴F值光线进入后透镜单元的正塑料透镜元件处的入射高度。
2.一种摄影镜头系统，按从物方的次序包括一前透镜单元，具有两个透镜元件，即从物方的，一个负塑料透镜元件和一个正玻璃透镜元件；一孔径光阑；和一后透镜单元，具有一个位于其象方端部的正塑料透镜元件，并且在该正塑料透镜元件的物方一侧只包括一个由玻璃制成的透镜元件，其中满足下列条件|f×fa/Ha2+f×fb/Hb2|＜5其中f表示整个摄影镜头系统的焦距；fa表示前透镜单元的负塑料透镜元件的焦距；fb表示后透镜单元的正塑料透镜元件的焦距；Ha表示近轴F值光线进入前透镜单元的负塑料透镜元件处的入射高度；以及Hb表示近轴F值光线进入后透镜单元的正塑料透镜元件处的入射高度。
全文摘要
一种摄影镜头系统按从物方的次序具有,一前透镜单元,一孔径光阑,和一后透镜单元。前透镜单元包含两个透镜元件,即从物方的,一个正玻璃透镜元件和一负塑料透镜组件。后透镜单元具有一个位于其象方端部的正塑料透镜组件。在该正塑料透镜元件的物方一侧上仅仅放置了一个由玻璃制成的透镜元件。满足下列条件:|f×fa/Ha
文档编号G02B13/04GK1261680SQ99120488
公开日2000年8月2日 申请日期1999年12月11日 优先权日1998年12月11日
发明者矶野雅史 申请人:美能达株式会社