导光板用玻璃板的制作方法

本发明涉及用于液晶显示装置的导光板用玻璃板。
背景技术：
：液晶显示装置具有：液晶面板、作为与液晶面板相对的导光板的玻璃板、经由玻璃板将光照射在液晶面板上的光源(例如参考专利文献1)。源自光源的光从玻璃板的端面进入内部，通过反复进行表面反射而扩展至整个内部，从玻璃板的与液晶面板相对的面射出，并均匀地照射液晶面板。现有技术文献专利文献：专利文献1：日本特开2004-252383号公报技术实现要素：发明所要解决的问题作为玻璃板的成形方法，可以使用熔融法、浮法等。另外，有时在成形后实施化学强化处理。在利用熔融法成形的情况下、或在利用浮法成形后进行了化学强化的情况下，玻璃板在板厚方向具有3层结构。另外，在利用熔融法成形后进行了化学强化的情况下，玻璃板在板厚方向具有5层结构。以往，来自3层结构、5层结构的导光板的光的亮度低。本发明鉴于上述问题而完成，其主要目的在于提供一种改善了来自导光板的光的亮度的导光板用玻璃板。用于解决问题的手段为了解决上述问题，根据本发明的一个方式，提供一种导光板用玻璃板，所述导光板用玻璃板具有第1玻璃层、位于所述第1玻璃层的相反侧的第2玻璃层、以及作为形成在所述第1玻璃层与所述第2玻璃层之间的中间玻璃层的第3玻璃层，在板厚方向具有3层结构，其中，在将所述第1玻璃层的厚度设为t1B1、将所述第2玻璃层的厚度设为t1B2、将所述第3玻璃层的厚度设为t1C、将所述第1玻璃层的折射率设为n1B1、将所述第2玻璃层的折射率设为n1B2、将所述第3玻璃层的折射率设为n1C的情况下，所述导光板用玻璃板满足：t1C/(t1B1+t1B2+t1C)＜0.03(1)n1C＞n1B1(2)n1C＞n1B2(3)。发明效果根据本发明的一个方式，提供一种改善了来自导光板的光的亮度的导光板用玻璃板。附图说明图1为表示本发明的一个实施方式的液晶显示装置的图。图2为表示由蓝色LED和黄色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。图3为表示由蓝色LED、绿色荧光体以及红色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。图4为作为本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的成形方法的熔融法的说明图。图5为表示本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的结构的图。图6为表示模拟分析的模型的一例的图。图7为表示用于模拟分析的透射谱的一例的图。图8为表示在第1玻璃层的厚度与第2玻璃层的厚度相等的情况下，第3玻璃层的厚度相对于玻璃板的板厚的比例与来自玻璃板的光的亮度比的关系的一例的图。图9为表示在第1玻璃层的折射率与第2玻璃层的折射率相等的情况下，第1玻璃层与第3玻璃层的折射率差与来自玻璃板的光的亮度比的关系的一例的图。图10为作为第1变形例的玻璃板的成形方法的浮法的说明图。图11为表示第1变形例的玻璃板的结构的图。图12为表示在第1玻璃层的厚度与第2玻璃层的厚度相等的情况下，第1玻璃层的厚度相对于玻璃板的板厚的比例与来自玻璃板的光的亮度比的关系的一例的图。图13为表示在第1玻璃层的折射率与第2玻璃层的折射率相等的情况下，第1玻璃层与第3玻璃层的折射率差与来自玻璃板的光的亮度比的关系的一例的图。图14为表示第2变形例的玻璃板的结构的图。图15为表示在第1玻璃层的厚度与第5玻璃层的厚度相等且第2玻璃层的厚度与第4玻璃层的厚度相等的情况下，第1玻璃层的厚度相对于玻璃板的板厚的比例与来自玻璃板的光的亮度比的关系的一例的图。具体实施方式以下，参照附图对于用于实施本发明的方式进行说明。在各图中，对于相同或对应的构成附上相同或对应的符号并省略说明。在本说明书中，表示数值范围的“～”是指包含其前后的数值的范围。图1为表示本发明的一个实施方式的液晶显示装置的图。液晶显示装置具有：液晶面板10、作为与液晶面板10相对的导光板的玻璃板20、经由玻璃板20将光照射在液晶面板10上的光源30。需要说明的是，液晶面板10侧为可视侧。液晶面板10例如由阵列基板、滤色片基板和液晶层等构成。阵列基板由基板和形成在该基板上的有源元件(例如TFT)等构成。滤色片基板由基板和形成在该基板上的滤色片等构成。液晶层形成在阵列基板与滤色片基板之间。玻璃板20与液晶面板10相对。玻璃板20配置在液晶面板10的与可视侧相反的一侧(以下，也称为后方)。液晶面板10的与显示面(前面)11相反一侧的面(后面)13与玻璃板20的前面21平行地配置。为了从导光板提取光，在玻璃板20的后面23形成散射结构。作为散射结构，可以在玻璃板20的后面23形成网点(dot)40、凹凸结构，也可以在玻璃板20的后面23形成多个透镜。为了散射，网点40可以含有气泡或粒子。玻璃板20的后面23平行于玻璃板20的前面21。光源30将光照射在玻璃板20的端面26上。源自光源30的光从玻璃板20的端面26进入内部，通过反复进行表面反射而扩展至整个内部，且从玻璃板20的与液晶面板10相对的面(前面)21射出，并从后方均匀地对液晶面板10进行照射。在玻璃板20与液晶面板10之间可以配置散射膜、增亮膜、反射型偏振膜、3D膜、偏振板等。在玻璃板20的后方，可以配置反射膜等。将光源30、玻璃板20、各种光学膜一起称为背光单元。作为光源30，例如可以使用白色LED。白色LED例如可以由蓝色LED与接收源自蓝色LED的光而发光的荧光体构成。作为荧光体，可以列举：YAG(钇铝石榴石)类、氧化物、铝酸盐、氮化物、氮氧化物、硫化物、硫氧化物、稀土类硫氧化物、卤磷酸盐以及氯化物等。例如白色LED可以由蓝色LED与黄色荧光体构成。另外，白色LED也可以由蓝色LED、绿色荧光体和红色荧光体构成。源自后者的白色LED的光由于混合了光的3原色，所以显色性更优异。图2为表示由蓝色LED和黄色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。图3为表示由蓝色LED、绿色荧光体以及红色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。在图2～3中，横轴为波长λ(nm)，纵轴为强度I。图4为作为本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的成形方法的熔融法的说明图。图5为表示本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的结构的图。如图4所示，熔融法是：使从槽状构件50向左右两侧溢出的熔融玻璃55沿着槽状构件50的左右两侧面51、52流下，并使其在槽状构件50的左右两侧面51、52相交的下端53附近进行合流而成形为带板状。熔融玻璃55的与槽状构件50的接触面成为熔融玻璃55的接合面。在接合面附近，由从槽状构件50溶出的成分形成异质层。如图5所示，利用熔融法成形的玻璃板20在作为光出射面的前面21与作为光散射面的后面23之间，从前面21侧起，依次具有第1玻璃层22、中间玻璃层(第3玻璃层。下同)25、以及第2玻璃层24，在板厚方向具有3层结构。中间玻璃层25是在利用熔融法的成形时形成的异质层，富含来自槽状构件50的溶出成分。本实施方案的玻璃板20满足下述式(1)～(3)。t1C/(t1B1+t1B2+t1C)＜0.03(1)n1C＞n1B1(2)n1C＞n1B2(3)在此，t1B1为第1玻璃层22的厚度，t1B2为第2玻璃层24的厚度，t1C为中间玻璃层25的厚度，n1B1为第1玻璃层22的折射率，n1B2为第2玻璃层24的折射率，n1C为中间玻璃层25的折射率。折射率为各层的平均值。在对各层的折射率进行比较的情况下，折射率可以以氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率来代表。各层的厚度通过光学显微镜、或下述利用EPMA的氧化锆等组成分析的结果、或由下述利用EPMA的组成分析算出的折射率中的任一方法确定。最优选为通过由利用EPMA的组成分析算出的折射率确定，但也可以通过光学显微镜确定。玻璃板的厚度(t1B1+t1B2+t1C)虽然不会影响导光板的亮度，但在0.2mm以上的情况下，刚性变得充分，因此优选，在小于5mm的情况下，玻璃成为适度的重量，另外，也适合利用熔融法进行成形，因此优选。在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃的流量大致相同，第1玻璃层22的厚度t1B1与第2玻璃层24的厚度t1B2大致相同。需要说明的是，第1玻璃层22的厚度t1B1与第2玻璃层24的厚度t1B2也可以不同。在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃55的组成等大致相同，第1玻璃层22的折射率n1B1与第2玻璃层24的折射率n1B2大致相同。中间玻璃层25为在成形时形成的异质层，富含槽状构件50的成分。槽状构件50例如由氧化锆等形成。富含氧化锆成分的中间玻璃层25的折射率n1C大于第1玻璃层22的折射率n1B1以及第2玻璃层24的折射率n1B2(n1C＞n1B1，n1C＞n1B2)。从中间玻璃层25的组成、更详细而言，与其基准组成的偏差(摩尔％)求出中间玻璃层25的折射率n1C。中间玻璃层25的组成通过EPMA(ElectronProbeMicroAnalyzer)测定。对于每一成分，求出与上述基准组成的偏差与表1所示的Appen的可加性因子(加成性因子)(出自：A.A.Appen：玻璃的化学，日苏(日ソ)通信公司(1974)PP.318)的积。它们积的和为中间玻璃层25的折射率与基准组成的玻璃的折射率之差。作为基准组成，可以使用第1玻璃层22、第2玻璃层24的组成。需要说明的是，对于中间玻璃层25的组成而言，可以在中间玻璃层25的厚度方向，以均等的间隔测定多处的组成并使用它们的平均值。认为，折射率的偏差在可见光的全波长内相同。表1成分可知性因子SiO21.47Al2O31.52MgO1.61CaO1.73SrO1.78BaO1.88Li2O1.70Na2O1.59K2O1.58TiO22.13ZrO22.20ZnO1.71Ga2O31.77In2O32.34Sc2O32.24Y2O32.26La2O32.57Sb2O32.57Bi2O33.15GeO21.64SnO21.94P2O31.31Nb2O52.82玻璃板20在利用熔融法成形、并在板厚方向具有3层结构的情况下，通过满足上述式(1)～(3)，由此改善来自玻璃板20的光的亮度，详细情况将在下文中进行说明。来自玻璃板20的光的亮度通过模拟分析求出。在该模拟分析中，使用光线追踪软件(LightTools：CyberNetSystem公司制造)。图6为表示模拟分析的模型的一例的图。在该模型中，玻璃板20A与图5所示的玻璃板20同样具有第1玻璃层22、第2玻璃层24和中间玻璃层25这3层结构。在该模型中，玻璃板20A的尺寸为10mm×600mm，玻璃板20A的厚度为2mm，但模拟结果的趋势并不取决于尺寸或厚度。将第1玻璃层22的厚度t1B1与第2玻璃层24的厚度t1B2设定为相同(t1B1＝t1B2)，且将第1玻璃层22的折射率n1B1与第2玻璃层24的折射率n1B2设定为相同(n1B1＝n1B2)。另外，对于第1玻璃层22与中间玻璃层25的界面、以及第2玻璃层24与中间玻璃层25的界面而言，在模拟分析中为了简化模型，折射率不连续地变化。然而，由于实际的折射率是连续地变化，因此认为是不产生菲涅耳反射的面。在距离玻璃板20A的相互平行的端面26A、27A(大小2mm×10mm，距离600mm)中的一个端面26A1mm的位置处设置与该端面26A平行的面光源30A。需要说明的是，即使不将光源设定为面光源，而是并列多个点光源，结果的趋势也不变。作为面光源30A的光谱，使用由蓝色LED、红色荧光体和绿色荧光体构成的白色LED的光谱。将从面光源30A入射至玻璃板20A的端面26A的光线的条数调节为25万根。需要说明的是，即使使用其他种类的光源的光谱，结果的趋势也不变。基于由实测值得到的内部透射率(透射距离10mm)(参照图7)与各光线的移动距离，算出玻璃板20的透射率。图7为表示用于模拟分析的透射光谱(透射距离10mm)的一例的图。在图7中，横轴为波长λ(nm)，纵轴为内部透射率T(％)。玻璃板20A的表面中，端面27A、左右两侧面28A、29A的光的反射率通过设想在这些面上粘贴反射率98％的反射胶带而设为98％。然后，在后面23A以六方点格状配置凸透镜以使得从前面21A均匀地提取光，该凸透镜的大小越远离面光源30A设定得越大。另外，在距离后面23A0.1mm的位置设置了与后面23A平行的光反射面31A(反射率98％)。光反射面31A将在后面23A中透射的光朝向后面23A反射。需要说明的是，光反射面31A相当于背光单元中的反射片。表2和图8表示来自玻璃板20A的光的亮度比L/L0与中间玻璃层25的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t1C/(t1B1+t1B2+t1C))的关系的一例。来自玻璃板20A的光的亮度L为从前面21A提取的各波长的光的平均亮度。亮度比L/L0为将在第1玻璃层22、第2玻璃层24和中间玻璃层25中折射率相同(n1B1＝n1B2＝n1C)的情况下的亮度L0设为1并进行标准化而得到的值。将第1玻璃层22和第2玻璃层24设定为具有相同的折射率、相同的厚度。将第1玻璃层22的折射率n1B1设定为在可见光的全波长内为1.520。将中间玻璃层25的折射率n1C设定为在可见光的全波长内比第1玻璃层22的折射率n1B1大0.015(n1C-n1B1＝0.015)。需要说明的是，即使考虑折射率的色散，结果的趋势也不变。从表2和图8可知，如果中间玻璃层25的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t1C/(t1B1+t1B2+t1C))小于0.03，则几乎不产生由3层结构引起的亮度降低。中间玻璃层25的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t1C/(t1B1+t1B2+t1C))优选为小于0.02，更优选为小于0.01。中间玻璃层25的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t1C/(t1B1+t1B2+t1C))可以通过在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃55的流速或温度进行调节。流速越大，从槽状构件50的溶出越少，中间玻璃层25的厚度的比例越降低。另外，温度越低，从槽状构件50的溶出越少，中间玻璃层25的厚度的比例越降低。表3和图9为表示来自玻璃板20A的光的亮度比L/L0、与中间玻璃层25与第1玻璃层22的折射率差(n1C-n1B1)的关系的一例。在此，将第1玻璃层22和第2玻璃层24设定为具有相同的折射率、相同的厚度。另外，将第1玻璃层22的折射率n1B1设定为在可见光的全波长内为1.520。将第1玻璃层22的折射率n1B1与中间玻璃层25的折射率n1C的差(n1C-n1B1)设定为在可见光的全波长内为表3所示的值。将中间玻璃层25的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t1C/(t1B1+t1B2+t1C))设定为0.0025(恒定)。从表3和图9可知，如果中间玻璃层25的折射率n1C大于第1玻璃层22的折射率n1B1和第2玻璃层24的折射率n1B2，则几乎不产生由3层结构引起的亮度降低。中间玻璃层25的折射率n1C可以通过槽状构件50的材质等进行调节。在槽状构件50由氧化锆形成的情况下，中间玻璃层25与第1玻璃层22和第2玻璃层24相比更富含氧化锆成分，具有高于第1玻璃层22和第2玻璃层24的折射率。需要说明的是，也可以通过使第1玻璃层22与中间玻璃层25的界面的剖面形状或第2玻璃层24与中间玻璃层25的界面的剖面形状形成为具有起伏的面而改善来自玻璃板20A的光的亮度。在这些界面为平行的平面的情况下，射入这些界面的入射角为全反射角以上的光被封闭在中间玻璃层25中。另一方面，如果这些界面的剖面形状为具有起伏的面，则光在界面处反复反射时能够通过界面，从而能够抑制光的封闭。需要说明的是，起伏的周期或振幅可以为恒定，也可以不为恒定。作为使界面的剖面形状形成为具有起伏的面的方法，可以列举例如：在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃55的温度差的变动、槽状构件50的晃动等。在下述第1变形例中，为了防止光的封闭，可以使界面的剖面形状形成为波状。需要说明的是，作为在下述第1变形例中使界面的剖面形状形成为具有起伏的面的方法，可以列举例如：通过使玻璃与水分接触而使包含钙的晶体局部地析出然后进行化学强化处理的方法等。在下述第2变形例中也一样。图10为作为第1变形例的玻璃板的成形方法的浮法的说明图。图11为表示第1变形例的玻璃板的结构的图。如图10所示，浮法是如下方法：通过使连续地供给至浴槽60内的熔融金属(例如熔融锡)61上的熔融玻璃65在熔融金属61上流动而成形为带板状。成形后，进行化学强化处理而得到玻璃板20B。化学强化是通过将玻璃表面的离子半径较小的离子(例如Na离子)离子交换为离子半径较大的离子(例如K离子)而形成压应力层。如图11所示，对于利用浮法成形后进行了化学强化的玻璃板20B而言，在作为光出射面的前面21B与作为光散射面的后面23B之间，从前面21B侧起，依次具有第1玻璃层22B、中间玻璃层(第3玻璃层。下同)25B和第2玻璃层24B，在板厚方向具有3层结构。第1玻璃层22B和第2玻璃层24B是通过离子交换形成的压应力层。中间玻璃层25B是通过压应力层的形成的反作用而形成的拉应力层。本变形例的玻璃板20B满足下述式(4)～(7)。t2E1/(t2E1+t2E2+t2B)＜0.08(4)t2E2/(t2E1+t2E2+t2B)＜0.08(5)n2B＜n2E1(6)n2B＜n2E2(7)在此，t2E1为第1玻璃层22B的厚度，t2E2为第2玻璃层24B的厚度，t2B为中间玻璃层25B的厚度，n2E1为第1玻璃层22B的折射率，n2E2为第2玻璃层24B的折射率，n2B为中间玻璃层25B的折射率。折射率为各层的平均值。在对各层的折射率进行比较的情况下，折射率可以由氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率来代表。各层的厚度可以通过折原制作所公司制造的表面应力计FSM-6000等表面应力测定装置而进行测定。玻璃板的厚度(t2E1+t2E2+t2B)虽然不会影响导光板的亮度，但在0.2mm以上的情况下，刚性变得充分，因此优选，在小于5mm的情况下，玻璃成为适度的重量，因此优选。在第1玻璃层22B与第2玻璃层24B的化学强化条件(处理温度、处理时间、处理液等)相同的情况下，第1玻璃层22B的厚度t2E1与第2玻璃层24B的厚度t2E2大致相同。需要说明的是，第1玻璃层22B的厚度t2E1与第2玻璃层24B的厚度t2E2也可以不同。在第1玻璃层22B与第2玻璃层24B的化学强化条件(处理温度、处理时间、处理液等)相同的情况下，第1玻璃层22B的折射率n2E1与第2玻璃层24B的折射率n2E2大致相同。需要说明的是，第1玻璃层22B的折射率n2E1与第2玻璃层24B的折射率n2E2也可以不同。第1玻璃层22B或第2玻璃层24B与中间玻璃层25B相比，K成分增加，且Na成分减少。因此，第1玻璃层22B的折射率n2E1和第2玻璃层24B的折射率n2E2大于中间玻璃层25B的折射率n2B(n2B＜n2E1，n2B＜n2E2)。由与中间玻璃层25B的折射率n2B的偏差求出第1玻璃层22B的折射率n2E1。通过利用透射型双光束干涉显微镜，观察第1玻璃层22B中所产生的干涉条纹相对于中间玻璃层25B中所产生的干涉条纹偏差多少，由此求出折射率的偏差。具体而言，干涉条纹偏差N条时，折射率的偏差为N×λ/t。在此，λ为观察中所使用的光的波长，t为观察中所使用的试样的厚度。需要说明的是，对于第1玻璃层22B的折射率n2E1与中间玻璃层25B的折射率n2B的偏差而言，可以在第1玻璃层22B的厚度方向，以均等的间隔测定多处并使用它们的平均值。认为折射率的偏差在可见光的全波长内相同。玻璃板20B在利用浮法成形后进行了化学强化、并在板厚方向具有3层结构的情况下，通过满足上述式(4)～(7)，由此改善来自玻璃板20B的光的亮度，详细情况在下文中进行说明。来自玻璃板20B的光的亮度通过模拟分析求出。该模拟分析使用了光追踪软件(LightTools：CyberNetSystem公司制造)。使用了图6的模型作为模拟分析的模型。在该模型中，玻璃板20A与图11所示的玻璃板20B同样具有第1玻璃层22B、第2玻璃层24B和中间玻璃层25B的3层结构。在该模型中，玻璃板20A的尺寸为10mm×600mm，玻璃板20A的厚度为2mm，但模拟结果的趋势并不取决于尺寸或厚度。使用了由蓝色LED、红色荧光体和绿色荧光体构成的白色LED的光谱作为面光源30A的光谱，但即使使用其他种类的光源的光谱，结果的趋势也不变。另外，即使不将光源设定为面光源，而是并列多个点光源，结果的趋势也不变。表4和图12为表示来自玻璃板20A的光的亮度比与第1玻璃层22B的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t2E1/(t2E1+t2E2+t2B))的关系的一例。将第1玻璃层22B与第2玻璃层24B设定为具有相同的折射率和相同的厚度。将中间玻璃层25B的折射率n2B设定为在可见光的全波长内为1.520。将第1玻璃层22B的折射率n2E1设定为在可见光的全波长内比中间玻璃层25B的折射率n2B大0.015(n2E1-n2B＝0.015)。需要说明的是，即使考虑折射率的色散，结果的趋势也不变。从表4和图12可知，如果第1玻璃层22B的厚度相对于玻璃板20B的板厚的比例(t2E1/(t2E1+t2E2+t2B))小于0.08，则几乎不产生由3层结构引起的亮度降低。第1玻璃层22B的厚度相对于玻璃板20B的板厚的比例(t2E1/(t2E1+t2E2+t2B))优选为小于0.06，更优选为小于0.04。第2玻璃层24B的厚度相对于玻璃板20B的板厚的比例(t2E2/(t2E1+t2E2+t2B))也一样。第1玻璃层22B的厚度相对于玻璃板20B的板厚的比例(t2E1/(t2E1+t2E2+t2B))可以通过化学强化条件(处理温度、处理时间、处理液等)进行调节。处理温度越低，离子交换的反应越慢，第1玻璃层22B的厚度的比例越降低。另外，处理时间越短，第1玻璃层22B的厚度越减小。第2玻璃层24B的厚度相对于玻璃板20B的板厚的比例(t2E2/(t2E1+t2E2+t2B))也一样。表5和图13为表示来自玻璃板20B的光的亮度比、与第1玻璃层22B与中间玻璃层25B的折射率差(n2E1-n2B)的关系的一例。将中间玻璃层25B的折射率n2B设定为在可见光的全波长内为1.520。将第1玻璃层22B的折射率n2E1与第2玻璃层24B的折射率n2E2设定为相同(n2E1＝n2E2)，且将第1玻璃层22B的折射率n2E1与中间玻璃层25B的折射率n2B之差(n2E1-n2B)设定为表5所示的值。将第1玻璃层22B的厚度相对于玻璃板的板厚的(t2E1/(t2E1+t2E2+t2B))设定为0.02(恒定)。需要说明的是，即使考虑折射率的色散，结果的趋势也不变。从表5和图13可知，如果中间玻璃层25B的折射率n2B小于第1玻璃层22B的折射率n2E1和第2玻璃层24B的折射率n2E2，则几乎不产生由3层结构引起的亮度降低。图14为表示第2变形例的玻璃板的结构的图。图14所示的玻璃板20C通过在利用熔融法成形后进行了化学强化而得到。玻璃板20C，在作为光出射面的前面21C与作为光散射面的后面23C之间，从前面21C侧起，依次具有第1玻璃层41C、第2玻璃层42C、第3玻璃层43C、第4玻璃层44C、第5玻璃层45C。第1玻璃层41C和第5玻璃层45C是通过离子交换而形成的压应力层。第2玻璃层42C、第3玻璃层43C和第4玻璃层44C是通过压应力层的形成的反作用而形成的拉应力层。第3玻璃层43C是在利用熔融法的成形时形成的异质层，富含来自槽状构件50的溶出成分。本变形例的玻璃板20C满足下述式(8)～(16)。t3C/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2)＜0.03(8)t3E1/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2)＜0.08(9)t3B1/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2)＜0.08(10)n3C＞n3B1(11)n3C＞n3B2(12)n3E1＞n3B1(13)n3E1＞n3B2(14)n3E2＞n3B1(15)n3E2＞n3B2(16)在此，t3E1为第1玻璃层41C的厚度，t3B1为第2玻璃层42C的厚度，t3C为第3玻璃层43C的厚度，t3B2为第4玻璃层44C的厚度，t3E2为第5玻璃层45C的厚度，n3E1为第1玻璃层41C的折射率，n3B1为第2玻璃层42C的折射率，n3C为第3玻璃层43C的折射率，n3B2为第4玻璃层44C的折射率，n3E2为第5玻璃层45C的折射率。折射率为各层的平均值。在对各层的折射率进行比较的情况下，折射率可以由氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率来代表。关于各层的厚度的测定方法，如上所述。玻璃板的厚度(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2)虽然不影响导光板的亮度，但在0.2mm以上的情况下，刚性变得充分，因此优选，在小于5mm的情况下，玻璃成为适度的重量，另外，也利用通过熔融法的成形，因此优选。在第1玻璃层41C与第5玻璃层45C的化学强化条件(处理温度、处理时间、处理液等)相同的情况下，第1玻璃层41C的厚度t3E1与第5玻璃层45C的厚度t3E2大致相同。需要说明的是，第1玻璃层41C的厚度t3E1与第5玻璃层45C的厚度t3E2也可以不同。第1玻璃层41C或第5玻璃层45C与第2玻璃层42C或第4玻璃层44C相比，K成分增加，且Na成分减少。因此，第1玻璃层41C的折射率n3E1大于第2玻璃层42C的折射率n3B1和第4玻璃层44C的折射率n3B2(n3E1＞n3B1，n3E1＞n3B2)。同样地，第5玻璃层45C的折射率n3E2大于第2玻璃层42C的折射率n3B1和第4玻璃层44C的折射率n3B2(n3E2＞n3B1，n3E2＞n3B2)。在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃的流量相同的情况下，第2玻璃层42C的厚度t3B1与第4玻璃层44C的厚度t3B2大致相同。需要说明的是，第2玻璃层42C的厚度t3B1与第4玻璃层44C的厚度t3B2也可以不同。在槽状构件50的两侧面流下的熔融玻璃55的组成等大致相同，第2玻璃层42C的折射率n3B1与第4玻璃层44C的折射率n3B2大致相同。第3玻璃层43C是在成形时形成的异质层，富含槽状构件50的成分。槽状构件50例如由氧化锆等形成。富含氧化锆成分的第3玻璃层43C的折射率n3C大于第2玻璃层42C的折射率n3B1和第4玻璃层44C的折射率n3B2(n3C＞n3B1，n3C＞n3B2)。玻璃板20C在利用熔融法成形后进行了化学强化、并在板厚方向具有5层结构的情况下，通过满足上述式(8)～(16)，由此改善来自玻璃板20C的光的亮度，详细情况在下文中进行说明。来自玻璃板20C的光的亮度通过模拟分析求出。该模拟分析使用了光线追踪软件(LightTools：CyberNetSystem公司制造)。使用了图6的模型作为模拟分析的模型。在该模型中，玻璃板20A与图14所示的玻璃板20C同样地具有第1玻璃层41C、第2玻璃层42C、第3玻璃层43C、第4玻璃层44C、第5玻璃层45C的5层结构。在该模型中，玻璃板20A的尺寸为10mm×600mm，玻璃板20A的厚度为2mm，但模拟结果的趋势并不取决于尺寸或厚度。使用由蓝色LED、红色荧光体和绿色荧光体构成的白色LED的光谱作为面光源30A的光谱，但即使使用其他种类的光源的光谱，结果的趋势也不变。另外，即使不将光源设定为面光源，而是并列多个点光源，结果的趋势也不变。表6和图15为表示来自玻璃板20A的光的亮度比与第1玻璃层41C的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t3E1/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2))的关系的一例。在此，将第1玻璃层41C和第5玻璃层45C设定为具有相同的折射率和相同的厚度，将第2玻璃层42C和第4玻璃层44C设定为具有相同的折射率和相同的厚度。将第2玻璃层42C的折射率n3B1设定为在可见光的全波长内为1.520。将第1玻璃层41C的折射率n3E1设定为在可见光的全波长内比第2玻璃层42C的折射率n3B1大0.015(n3E1-n3B1＝0.015)。将第3玻璃层43C的折射率n3C设定为在可见光的全波长内比第2玻璃层42C的折射率n3B1大0.015(n3C-n3B1＝0.015)。从表6和图15可知，如果第1玻璃层41C的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t3E1/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2))小于0.08，则几乎不产生由5层结构引起的亮度降低。第1玻璃层41C的厚度相对于玻璃板20A的板厚的比例(t3E1/(t3E1+t3B1+t3C+t3B2+t3E2))优选为小于0.06，更优选为小于0.04。以上，对导光板用玻璃板或液晶显示装置的实施方式等进行了说明，但本发明并不限于上述实施方式等，可以在权利要求书所记载的本发明的主旨的范围内，进行各种变化、改良。例如，上述实施方式的液晶显示装置为透射型，但也可以为反射型，且玻璃板20也可以配置在液晶面板10的前方。源自光源30的光从玻璃板20的端面进入内部，且从玻璃板的与液晶面板10相对的面(后面)射出，并从前方均匀地照射液晶面板10。另外，上述实施方式的光源虽然为白色LED，但也可以为荧光管。另外，白色LED的种类并没有特别限定，例如，也可以使用波长短于蓝色LED的紫外线LED代替蓝色LED而使荧光体发光。另外，可以使用3色LED方式的白色LED而不是荧光体方式的白色LED。导光板用玻璃板的化学组成可以为多种多样。例如，图5中的作为第1玻璃层的玻璃层22、作为第2玻璃层的玻璃层24、图11中的作为第3玻璃层的玻璃层25B、图14中的作为第2玻璃层的玻璃层42C、作为第4玻璃层的玻璃层44C可以为下述玻璃组成。作为优选的玻璃板的组成，可以列举下述3种(具有玻璃组成A、玻璃组成B、玻璃组成C的玻璃)作为代表例。需要说明的是，本发明的玻璃中的玻璃组成并不限定于本文中所示的玻璃组成的例子。作为具有玻璃组成A的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含60～80％的SiO2、0～7％的Al2O3、0～10％的MgO、0～20％的CaO、0～15％的SrO、0～15％的BaO、3～20％的Na2O、0～10％的K2O、5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率为1.45～1.60。作为具体例，例如可以列举：表7的例1～4和例15。另外，作为具有玻璃组成B的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含45～80％的SiO2、大于7％且小于等于30％的Al2O3、0～15％的B2O3、0～15％的MgO、0～6％的CaO、0～5％的SrO、0～5％的BaO、7～20％的Na2O、0～10％的K2O、0～10％的ZrO2、5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。此时的玻璃组成容易进行离子交换，易于化学强化。作为具体例，例如可以列举：表7的例5～11。另外，作为具有玻璃组成C的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含45～70％的SiO2、10～30％的Al2O3、0～15％的B2O3、合计5～30％的MgO、CaO、SrO和BaO、合计大于等于0％且小于3％的Li2O、Na2O和K2O、5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。作为具体例，例如可以列举：表7的例12～14。以下对于具有上述成分的本发明的玻璃板的玻璃的组成的各成分的组成范围进行说明。SiO2为玻璃的主要成分。为了保持玻璃的耐候性、失透特性，以氧化物基准的质量百分率表示，SiO2的含量在玻璃组成A中优选为60％以上，更优选为63％以上，在玻璃组成B中优选为45％以上，更优选为50％以上，在玻璃组成C中优选为45％以上，更优选为50％以上。另一方面，为了使熔化容易，改善气泡品质，并且为了将玻璃中的二价铁(Fe2+)的含量抑制得较低，改善光学特性，SiO2的含量在玻璃组成A中优选为80％以下，更优选为75％以下，在玻璃组成B中优选为80％以下，更优选为70％以下，在玻璃组成C中优选为70％以下，更优选为65％以下。Al2O3在玻璃组成B和C中为提高玻璃的耐候性的必要成分。在本发明的玻璃中，为了保持实用上必要的耐候性，Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为1％以上，更优选为2％以上，在玻璃组成B中优选大于7％，更优选为10％以上，在玻璃组成C中优选为10％以上，更优选为13％以上。然而，为了将二价铁(Fe2+)的含量抑制得较低、改善光学特性、并且改善气泡品质，Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为7％以下，更优选为5％以下，在玻璃组成B中优选为30％以下，更优选为23％以下，在玻璃组成C中优选为30％以下，更优选为20％以下。B2O3为促进玻璃原料的熔融、提高机械特性、耐候性的成分，为了不发生由挥发导致的波筋(ream)的生成、炉壁的侵蚀等不良情况，B2O3的含量在玻璃组成A中优选为5％以下，更优选为3％以下，在玻璃组成B和C中优选为15％以下，更优选为12％以下。Li2O、Na2O和K2O等碱金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。因此，Na2O的含量在玻璃组成A中优选为3％以上，更优选为8％以上。Na2O的含量在玻璃组成B中优选为7％以上，更优选为10％以上。然而，为了保持熔化时的澄清性，保持制造的玻璃的气泡品质，Na2O的含量在玻璃组成A和B中优选设定为20％以下，进一步优选设定为15％以下，在玻璃组成C中优选设定为3％以下，更优选设定为1％以下。另外，K2O的含量在玻璃组成A和B中优选为10％以下，更优选为7％以下，在玻璃组成C中优选为2％以下，更优选为1％以下。另外，Li2O为可选成分，但是为了使玻璃化容易、将作为来源于原料的杂质而含有的铁含量抑制得较低、并将批量成本抑制得较低，在玻璃组成A、B和C中，可以含有2％以下的Li2O。另外，为了保持熔化时的澄清性，并且保持制造的玻璃的气泡品质，这些碱金属氧化物的合计含量(Li2O+Na2O+K2O)在玻璃组成A和B中优选为5％～20％，更优选为8％～15％，在玻璃组成C中优选为0％～2％，更优选为0％～1％。MgO、CaO、SrO和BaO等碱土金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。MgO具有降低玻璃熔化时的粘性、促进熔化的作用。另外，由于具有使比重降低、不容易使玻璃板产生损伤的作用，因此在玻璃组成A、B和C中，可以含有MgO。另外，为了降低玻璃的热膨胀系数、改善失透特性，MgO的含量在玻璃组成A中优选为10％以下，更优选为8％以下，在玻璃组成B中优选为15％以下，更优选为12％以下，在玻璃组成C中优选为10％以下，更优选为5％以下。CaO为促进玻璃原料的熔融且调节粘性、热膨胀等的成分，因此在玻璃组成A、B和C中可以含有CaO。为了得到上述的作用，在玻璃组成A中CaO的含量优选为3％以上，更优选为5％以上。另外，为了改善失透，在玻璃组成A中优选为20％以下，更优选为10％以下，在玻璃组成B中优选为6％以下，更优选为4％以下。SrO具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到该效果，可以在玻璃组成A、B和C中含有SrO。然而，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，在玻璃组成A和C中，优选设定为15％以下，更优选设定为10％以下，在玻璃组成B中，优选设定为5％以下，更优选设定为3％以下。BaO与SrO同样地具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到上述效果，可以在玻璃组成A、B和C中含有BaO。但是，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，在玻璃组成A和C中，优选设定为15％以下，更优选设定为10％以下，在玻璃组成B中，优选设定为5％以下，更优选设定为3％以下。另外，为了将热膨胀系数抑制得较低、改善失透特性、并保持强度，这些碱土金属氧化物的合计含量(MgO+CaO+SrO+BaO)在玻璃组成A中优选为10％～30％，更优选为13％～27％，在玻璃组成B中优选为1％～15％，更优选为3％～10％，在玻璃组成C中优选为5％～30％，更优选为10％～20％。在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的耐热性和表面硬度，可以在玻璃组成A、B和C中含有10％以下、优选5％以下的ZrO2作为可选成分。然而，大于10％时，玻璃易于失透，因此不优选。在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的熔化性，可以在玻璃组成A、B和C中含有5～100ppm的Fe2O3。需要说明的是，在此Fe2O3量是指换算成Fe2O3的全部铁的氧化物的量。全部铁的氧化物的量优选为5～50质量ppm，更优选为5～30质量ppm。当上述全部铁的氧化物的量少于5ppm时，玻璃的红外线的吸收极差，难以提高熔化性，而且在原料的纯化方面耗费大量成本，因此不优选。另外，当全部铁的氧化物的量超过100ppm时，玻璃的着色变大，可见光透射率降低，因此不优选。另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有SO3作为澄清剂。在这种情况下，SO3含量以质量百分率表示优选大于0％且小于等于0.5％。更优选为0.4％以下，进一步优选为0.3％以下，进一步优选为0.25％以下。另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有Sb2O3、SnO2和As2O3中的一种以上作为氧化剂和澄清剂。在这种情况下，Sb2O3、SnO2或As2O3的含量以质量百分率表示优选为0～0.5％。更优选为0.2％以下，进一步优选为0.1％以下，进一步优选基本上不含有。但是，由于Sb2O3、SnO2和As2O3作为玻璃的氧化剂起作用，因此可以根据调节玻璃的Fe2+的量的目的而在上述范围内添加。但是，从环境方面考虑，不主动地含有As2O3。另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有NiO。在含有NiO的情况下，NiO也作为着色成分起作用，因此NiO的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，NiO优选设定为1.0ppm以下，更优选设定为0.5ppm以下。本发明的玻璃板的玻璃可以含有Cr2O3。在含有Cr2O3的情况下，Cr2O3也作为着色成分起作用，因此Cr2O3的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，Cr2O3优选设定为1.0ppm以下，更优选设定为0.5ppm以下。本发明的玻璃板的玻璃可以含有MnO2。在含有MnO2的情况下，MnO2也作为吸收可见光的成分起作用，因此MnO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为50ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，MnO2优选设定为10ppm以下。本发明的玻璃板的玻璃可以含有TiO2。在含有TiO2的情况下，TiO2也作为吸收可见光的成分起作用，因此TiO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为1000ppm以下。从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，TiO2的含量更优选设定为500ppm以下，特别优选设定为100ppm以下。本发明的玻璃板的玻璃可以含有CeO2。CeO2具有降低铁的氧化还原的效果，能够减小波长400～700nm下的玻璃的吸收。但是，在含有大量CeO2的情况下，CeO2也作为吸收可见光的成分起作用，并且有可能将铁的氧化还原过度地降低到少于3％，因此不优选。因此CeO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为1000ppm以下。另外，CeO2的含量更优选设定为500ppm以下，进一步优选设定为400ppm以下，特别优选设定为300ppm以下，最优选设定为250ppm以下。本发明的玻璃板的玻璃可以含有选自由CoO、V2O5和CuO构成的组中的至少一种成分。在含有这些成分的情况下，也作为吸收可见光的成分起作用，因此上述成分的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是优选基本上不含有这些成分以使得不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率。本申请要求基于在2014年6月4日向日本特许厅提出的日本特愿2014-116095号的优先权，并将日本特愿2014-116095号的全部内容援引至本申请中。附图标记10液晶面板20导光板用玻璃板30光源当前第1页1 2 3