双相不锈钢无缝管的制造方法

专利名称：：双相不锈钢无缝管的制造方法
技术领域：
：本发明涉及一种双相不锈钢无缝管的制造方法，特别涉及在热塑性加工工序中不易产生表面缺陷的、包括钢坯加热方法的双相不4秀钢无缝管的制造方法。
背景技术：
：近来，以所谓的BRICS各国为首的经济发展中国家的经济规模迅速扩大，世界的能源需求也随之迅速扩大，原油、天然气等价格飞涨。原油、天然气等价格飞涨后，人们开始开阀、采掘以往并不合算的高深度油井、气田及高硫原油等品质差的资源。因此，提高了具有可与高深度油井、高硫原油相对应的高强度且耐腐蚀性等化学性质稳定的材质的油井管、管线管(以下，将它们总称为"无缝管")的需求。为了制造具有高强度且耐腐蚀性等化学性质稳定的材质的无缝管，使用以往作为材料而使用的碳素钢、铬钼钢、18—8不锈钢(SUS304)、13Cr等高合金钢，还有双相不锈钢(DP)等。DP钢在常温下混杂有铁素体相和奥氏体相。这种结构在温度从高温变化到低温时，奥氏体相部分的体积相比铁素体相部分的体积增加，但由于奥氏体相难以固溶合金成分，因此，容易在铁素体相的界面、即晶界产生析出物。公知在初轧、穿孔轧制时以该晶界的析出物为起点产生较多裂紋、缺陷。该由高温塑性变差引起产生缺陷是由于奥氏体相与铁素体相之间的晶界的微小破坏而产生的。这是由于奥氏体相和铁素体相高温强度不同，而且在晶界处会析出硫化物等降低热加工性的化合物。作为减少双相不锈钢无缝管的内外表面缺陷的方法，专利文献1及专利文献2中提出了至少使加热温度为使铁素体比率适当的温度范围(若无W则为30o/o至700/。，若加入\￥则为40%至80%)。根据上述专利文献，通过在上述温度范围进行热加工，可确保材料的适当的热加工性，防止材料表面缺陷的产生。另夕卜，作为解决由晶界处的微小破坏引起产生缺陷的对策，在上述专利文献中除了使加热温度范围适当化之外，还提出了降低P、S，通过Ca、Mg、REM等控制硫化物形态，通过添加B抑制晶界析出的方法。专利文献l:日本特公平6—89398号公报专利文献2:日本特开平9一271811号公报本发明人深入研究，结果发现，即使采用以往文献的方法，当在加热炉中加热双相不锈钢钢坯的过程中表面氧化皮较多时，即会产生预想之外的外表面缺陷。可认为该理由如下。氧化皮会扩展到奥氏体相和铁素体相的晶界处。于是，在本来热加工性就不好的晶界处，扩展的氧化皮通过所谓缺口效应助长了缺陷的产生。
发明内容因此，本发明的目的在于提供一种可以抑制在加热双相不锈钢钢坯过程中产生表面氧化皮，从而防止产生外表面缺陷的双相不锈钢无缝管的制造方法。本发明人发现，产生该晶界氧化，除了温度以外，还存在其他因素。即，当钢坯在加热炉的加热时间4交长时，该晶界氧化即增加。另外，当在加热炉内燃烧的燃料中的硫量(S量)较多时，即进一步助长该晶界氧化。本发明是基于本发明人的上述见解而完成的，其要旨如下。本发明是一种双相不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，该制造方法包括将钢坯在加热炉中加热的加热工序和之后进行热塑性加工的工序，在加热工序中以如下条件进4亍加热4吏加热炉内环境中的平均二氧化硫(S02)气体浓度为0.01体积％以下，并且，-使钢坯在加热炉内的加热时间为1.5小时以上且4.0小时以下，使炉内加热温度为125CTC以上且1320°C以下。在该制造方法中，优选是，在钢坯加热工序中，加热炉中使用的燃料中的硫(S)量为0.1质量％以下。另外，在该制造方法中，钢坯优选双相不4f钢，该双相不锈钢以质量。/o计含有C:0.03%以下、Si:0.1~2%、Mn:0.12%、P:0.05%以下、S:0.008%以下、Al:0.1%以下、Ni:5~11%、Cr:1730%、Mo:16%、N:0.1~0.4%、Ca:00.02%、Mg:0~0.02%、REM:0~0.2%、B:0~0.05%、Cu:0~2%、V:01.5%、Ti:0~0.5%、Nb:0~0.5%,其余由Fe及不可避免的杂质构成。在此，"REM"是指钪(Sc)、钇(Y)、镧(La)、4阿(Ac)等钪族元素再加上镧系元素的稀土类元素，镧系元素是周期表中从镧到镥15种元素的总称。另外，在该制造方法中，优选上述成分的双相不锈钢的钢坯含有以质量％计大于1.5%且为5%以下的W。另外，在该制造方法中，在加热工序之前，优选设置在钢坯表面涂it钢的热塑性加工用表面涂^:剂组成物的工序，该热塑性加工用表面涂敷剂组成物具有作为第一成分的无机成分、作为第二成分的氢氧化钠、作为第三成分的水溶性树脂类及/或水溶性表面活性剂以及水，并且第一成分、第二成分及第三成分总计质量为100质量％,以第一成分为96.5质量％以上且99.98质量％以下、第二成分为O.Ol质量％以上且0.5质量％以下、第三成分为0.01质量％以上且1.5质量％以下的比例含有这些成分，无机成分为从由A1203、Si02、CaO、B203、K2O及Na20构成的组中选择的l种或2种以上。如以下说明，采用本发明的双相不锈钢无缝管的制造方法，可防止由无缝管表面晶界处的微小破坏而引起产生缺陷。由此，可提高制品品质。另外，由于不需要进行以往必要的外表面磨削，因此，可提高制品合格率，提高生产效率。本发明这样的作用及利益从接下来要说明的用于实施发明的优选方式可知本发明上述作用及利益。图l是表示无缝管的制造工序的图。附图标记的说明1、钢坯；2、加热炉；3、穿孔轧才几；4、空心管坯；5、芯棒式无缝管轧机；5a、芯棒；6、定径轧机。具体实施例方式图l概略地表示无缝管的典型的制造工序的一个例子。在图l中，钢坯1被装入到回转炉底式加热炉2中进行加热。在回转炉底式加热炉2中加热后的钢坯1从炉内抽出后用穿孔轧机3进行穿孔轧制而成为空心管坯4。接着，将芯棒5a插入到空心管坯4的内部，利用芯棒式无缝管轧机5将其拉伸轧制成规定尺寸而成为管坯。然后，管坯利用定径机或拉伸缩径轧机等定径轧机6定径轧制为规定外径而成为无缝管。然后，将无缝管在冷床(coolingbed)7冷却后切断为身见定长度并^乔正弯曲。然后，接受试验检查，标上型号，成为制品出货。本发明是一种双相不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，该制造方法包括将钢坯在加热炉内加热的加热工序和之后进行热塑性加工的工序，在加热工序中以如下条件进行加热使加热炉内环境中的平均二氧化硫(S02)气体浓度为0.01%体积以下，并JU吏钢坯在加热炉内的力。热时间为1.5小时以上且4.0小时以下；使炉内加热温度为1250。C以上且1320。C以下。以下，关于构成本发明的各发明特定事项分享进行说明。(1)炉内平均二氧化硫气体浓度本发明的双相不锈钢无缝管的制造方法失见定加热工序中的加热炉内环境中的平均二氧化硫(S02)气体浓度为0.01%体积以下。将加热炉内环境中的平均二氧化石克(S02)气体浓度-见定为0.01体积％以下，是由于若炉内的SO2气体浓度大于0.01体积％,则会助长钢坯表面的氧化。关于助长该氧化的机理，本发明人推定为如下。即，当燃料中的硫量(s量)较高、加热炉内环境中的平均二氧化疏(so2)气体浓度为0.01。/。以上时，进入到钢坯表面氧化部的S02会与钢中的Ni等的成分形成低融点硫化物。顺便提一下，作为Ni的硫化物的NiS的融点为996°C,作为Mo的硫化物的MoS3的融点为1185°C，作为Fe的硫化物的FeS的融点为1195°C,因此，这些硫化物在加热炉中会处于熔融状态。因此，氧化皮中形成有氧的的扩散比在固相中快得多的液相，促进在双相不锈钢的沿着奥氏体相和铁素体相的晶界处氧化。由此，进一步助长了本来就以奥氏体相和铁素体的晶界为起点而产生的外表面缺陷，从而成为更大的缺陷。由于要使上述加热炉内环境中的平均二氧化硫(S02)气体浓度为0.01体积％以下，因此，需要仔细研究在加热炉中供给燃烧的燃料的S量。可作为加热炉用燃料使用的燃料可以举出重油、轻油、煤油、石脑油(naphtha)、丁烷/丙烷等LPG等、将原油分馏而得到的燃料油、原油本身、天然气、民用煤气、在炼铁厂内产生的C(炼焦炉煤气)等。它们中的石脑油、丁烷/丙烷等LPG等、天然气、民用煤气、在炼铁厂内产生的C(炼焦炉煤气)等中的S含有量较少，在本发明的双相不锈钢制无缝管的制造方法中，适合用作加热炉用燃料，容易使炉内环境中的平均二氧化硫(S02)气体浓度为0.01体积％以下。通常来说，将原油分媳而得到的燃料油中的煤油、轻油、重油中含有S量为0.013.0质量。/。左右，在使用这些燃料油时，需要特別仔细研究S量。根据本发明人的经验，若燃料油中的S量为0.l质量％,则可以使加热环境中S02浓度为0.0l体积％左右。因此，在使用上述煤油、轻油、重油中的任一种时，选择S量为O.l质量％以下的来使用。另外，也可以使用米纳斯(Minas)、大庆等低硫原油的所谓未经加工的原油，但在这种情况下，需要使原油中的S量为0.1质量。/o以下。另外，本发明人在加热炉的燃料为下述各种情况时，使炉内温度为1300°C,对炉内保持时间3小时后的双相不锈钢的各试样表面氧化层深度方向截面进行了显微镜观察。(a)使用硫量为1.2质量。/。的C重油的情况(炉内平均S02浓度的测定值为0.08体积％)(b)使用硫量为0.02质量。/o的超低硫C重油的情况(炉内平均SO2浓度的测定值为0.003体积M以下)(c)使用实际上不含硫的C的情况(炉内平均S02浓度的测定值实际上为0.0体积％)其结果确认了通过将加热炉所使用的燃料中所含的硫量(S量)抑制得较低，可以抑制在双相不锈钢表面产生的鳞状缺陷。(2)炉内加热时间及加热时间本发明人为了明确助长在该材料整个表面产生的缺陷(以下，称作"鳞状缺陷")的原因，调查了使炉内温度、保持时间变化的双相不锈钢试样的、在自表层起的深度方向上的N(氮)及B(硼)的含有量。根据关于N的调查结果认识到炉内温度较高且炉内保持时间较长的试样的表层附近的N量比桶样分析值(ladleanalysisvalues)高。另外，根据关于B的调查结果认识到各试样的表层附近的B量比桶样分析值低。特别认识到炉内温度较高且炉内保持时间较长的试样从表层起到1.5mm左右深度附近的B量低。从这些结果可知，鳞状缺陷的产生原因是由于钢坯加热引起的外表面附近的氮化和脱B。即，作为B的氧化物的B203比作为Cr的氧化物的0203稳定，具有与作为Si的氧化物的Si02相同程度的稳定性，因此，在高温加热的同时优先氧化，产生B的缺乏层。由于B扩散快，因此，该缺乏层会扩大到mm级。本来在晶界处偏析出的B消失，因此，S便可产生晶界偏析，从而产生晶界脆化。另一方面，在加热初期形成有Cl"203覆膜而成为屏障，因此，大气中的N不能轻易地进入到钢中，但若通过加热到120CTC以上而破坏覆膜，则可氮化而固溶在奥氏体中，从而扩大与铁素体的强度差，与由脱B引起的晶界脆化的效果叠加，而使加工性变差，助长鳞状缺陷的产生。2—l.炉内加热时间在本发明的双相不锈钢无缝管的制造方法中，规定钢坯的炉内加热时间为1.5小时以上且4.0小时以下。加热时间的上限优选为3.0小时。若加热时间小于1.5小时，则无法充分地加热钢坯，变形阻力较高，在加热工序后的热塑性加工工序中，例如产生轧制不良。另外，有时也在钢坯中产生偏热，在内部存在温度差的状态下进^"轧制，在加热工序后的热塑性加工工序中，例如在管坯中产生壁厚不均的不良情况。另一方面，若加热时间超过4.0小时，则促进晶界氧化，促进产生外表面缺陷。2—2炉内加热温度本发明的双相不锈钢无缝管的制造方法规定钢坯的炉内加热温度为125CTC以上且为132CTC以下。加热温度的上限优选为1290。C。若加热温度小于1250。C,则如上述专利文献1及专利文献2所述，铁素体含量达不到40~80体积％，钢坯的相平衡的不适合，因此，热加工性较差，产生鳞状缺陷。另一方面，若加热温度超过132(TC,则铁素体相变多，当达到材料的固相线温度以上时，会产生由晶界熔化引起的缺陷、外表面褶皱缺陷。另外，也促进晶界氧化而促进产生外表面缺陷。另外，若加热温度及加热时间超过上限，则容易减少用于抑制热加工性降低的钢坯表面附近的钢中的B,助长S的晶界偏析，热加工性恶化。另外，加热环境中的N进入到钢坯表面附近的钢中，奥氏体相的强度上升，奥氏体相和铁素体相的晶界强度差变大，助长以晶界为起点产生的缺陷。(3)钢坯本发明的双相不锈钢无缝管的制造方法所使用的钢坯的材质并不特别限定，只要为通常称作"双相不锈钢"的材质即可。本发明所使用的钢坯优选为双相不锈钢，该双相不锈钢以质量%计含有0.0.03%以下、Si:0.1~2%、Mn:0.1~2%、P:0.05%以下、S:0.0080/o以下、Al:0.1。/o以下、Ni:5~ll%、Cr:17~300/0、Mo:16%、N:0.1~0.4%、Ca:00.02%、Mg:0~0.02%、REM:0~0.2%、B:0~0.05%、Cu:0~2%、V:0~1.5%、Ti:0~0.5%、Nb:0~0.5%，其余由Fe及不可避免的杂质构成。另外，上述双相不锈钢优选以质量％计含有大于1.5%且为5%以下的W。在此，双相不锈钢优选具有上述各成分和含有量的理由如下所述。C:C与后述的N相同，是对使奥氏体相稳定化有效的元素。但是，若〇的含有量超过0.03%,则容易析出碳化物而使耐腐蚀性变差。Si:Si是作为脱氧剂有效的元素，但若Si的含有量小于0.1%则不能得到效果。另一方面，若Si的含有量超过2。/。，则容易析出脆的o相而使韧性变差。Mn:Mn是作为脱氧剂及脱硫剂有效的元素，并且也有助于提高奥氏体相的稳定化及热加工性，但若Mn的含有量小于0.1%，则不能得到这些效果。另一方面，若Mn的含有量超过2%,则会使耐腐蚀性变差。P:P是不可避免地混入到钢中的杂质元素，若P的含有量超过0.05%,则耐腐蚀性及韧性会显著变差。S:S与上迷P相同是不可避免地混入到钢中的杂质元素，使热加工性显著变差。另外，S的硫化物会成为点腐蚀的起点，这也会使耐腐蚀性变差。因此，S的含有量尽量越少越好，若为0.008%以下则在实用方面不会特别成为问题，但优选为0.0005%以下。Al:Al是作为钢的脱氧剂有效的元素。但是，如后所述，在为了提高耐腐蚀性而较多地添加含有N的高N且高W的双相不锈钢中，若大量地添加含有Al,则会大量地析出A1N,韧性及耐腐蚀性会变差。因此，Al的含有量尽量越少越好，Al含有量若为0.1%以下则在实用方面不会特别成为问题。Ni:Ni是奥氏体相生成元素，且有助于抑制析出5—铁素体相。但是，若Ni的含有量小于5。/。，则铁素体量过多，双相不锈钢的特征消失。另外，铁素体中的N固溶度较小，容易析出氮化物而使耐腐蚀性变差。另一方面，若Ni的含有量超过llM,则除了铁素体量过多，双相不锈钢的特征消失之外，还容易析出o相而《吏韦刃性变差。Cr:Cr是用于确保耐腐蚀性必须的成分，但若Cr的含有量小于17%,则不能确保必要的耐腐蚀性。另一方面，若Cr的含有量超过30%,则容易析出脆的cj相，不仅耐腐蚀性变差，而且热加工性及焊接性也会变差。Mo:Mo与Cr相同是对提高耐腐蚀性、特别是提高耐点腐蚀性及耐裂隙腐蚀有效的元素。但是，若Mo的含有量小于iyo，则不能得到该效果。另一方面，若Mo的含有量超过6。/。，则容易析出脆的cj相，降低热加工性。W:W是任意添加元素。W与Mo不同，是不会促进生成g相等金属间化合物而对提高耐腐蚀性、特别是提高耐点腐蚀性及耐裂隙腐蚀性有效的元素，是不增加上述Cr、Mo还有后述的N的含有量即可确保较高的耐腐蚀性的元素。为了得到该效果，优选使W的含有量超过1.5。/c)。另一方面，由于W价格高，若过量地含有，则除了导致钢的成本上升而有损经济性之外，而且会因为钢的融点(固相线温度)变低而使高温塑性降低，而且即使含有超过5%,耐腐蚀性的效果也会饱和，因此，W的上限优选为5%。N:N是奥氏体生成元素，是对提高较多地含有Cr、Mo、W等铁素体相生成元素的钢的热稳定性和耐腐蚀性有效的元素。但是，若N的含有量小于0.1。/。，则不能得到这些效果。另一方面，若N的含有量超过0.4M,则不仅会因为钢的融点(固相线温度)变低而使高温侧的高温塑性降低，而且在将制品管彼此之间对接接合进行焊接时，除了在焊接部产生气孔之外，还会大量地生成氮化物，导致焊接部的韧性降低及耐腐蚀'性降低。Ca、Mg、REM(La、Ce、Y等)及B:这些元素均是抑制不可避免地作为杂质而包含于钢中的S在结晶晶界产生偏析而提高热加工性的元素，特别是从用于防止在塑性加工过程中温度降低而使热加工性变差的钢坯的外表面层部分的热加工性降低的观点出发是有效的元素。即，Ca、Mg、REM将固溶于钢中的S及O(氧)以其硫化物及氧化物的形态固定，抑制S及O在结晶晶界偏析析出而提高热加工性。另外，由于B的原子大小比S及O大，因此，在结晶晶界优先偏析析出B，抑制S及O在结晶晶界偏析析出而提高热加工性。因此，在欲进一步提高热加工性的情况下，也优选添加含有从这些元素中选择的l种或2种以上。但是，若Ca、Mg、REM的含有量均小于0.0005。/q、B的含有量小于0.0001%,则不能得到上述效果。另一方面，若Ca、Mg的含有量超过0.02。/0、REM的含有量超过0.2。/。、B的含有量超过0.05%，则耐腐蚀性会变差。即，若大量地含有Ca、Mg、REM超过上述上限值，则钢中会较多地生成成为点腐蚀起点的硫化物、氧化物，耐腐蚀性变差。另外，若大量地含有B超过上述上限值，则钢中较多地生成B的氮化物、碳化物，韧性变差。因此，在添加含有这些元素的情况下，更优选Ca及Mg的含有量均为0.0005~0.02%、REM的含有量为0.00050.2Q/。、B的含有量为0.0001~0.05%。Cu、V、Ti及Nb:这些元素均具有提高钢的耐腐蚀性的作用。其中，特别是Cu具有进一步提高还原性的低pH环境、即含有较多硫酸、硫化氢的环境下的耐腐蚀性的作用。另外，V在与W复合添加的情况下具有进一步提高耐裂隙腐蚀性的作用。因此，在欲得到这些效果的情况下，可以添加含有从上述各元素中选^^的l种或2种以上。但是，若Cu的含有量小于0.1。/。、V的含有量小于0.050/0、Ti及Nb的含有量均小于O.OP/。，则不能得到上述效果。另一方面，若Cu的含有量超过2。/。，则热加工性会降低。另外，若V的含有量超过1.5%,则不仅铁素体量会增加，相反地耐腐蚀性会降低，而且韧性也会降低。另外，若Ti及Nb任一种的含有量超过0.5%,均会使韧性会降低。因此，在添加含有这些元素的情况下，更优选Cu的含有量为0.12%、V的含有量为0.051.5。/。、Ti及Nb的含有量均为0.01~0.5%。(4)钢的热塑性加工用表面涂敷剂组成物的使用在本发明的制造方法中，在加热工序之前，也优选设置在钢坯表面涂數钢的热塑性加工用表面涂敷剂组成物的工序，该热塑性加工用表面涂敷剂组成物具有作为第一成分的无机成分、作为第二成分的氢氧化钠、作为第三成分的水溶性树脂类及/或水溶性表面活性剂以及水。这是由于利用该组成物有效地抑制晶界氧化。该热塑性加工用表面涂敷剂组成物的第一成分、第二成分及第三成分总计质量为100质量％时，以第一成分为96.5质量％以上且99.98质量％以下、第二成分为O.Ol质量％以上且0.5质量％以下、第三成分为0.01质量％以上且1.5质量％以下的比例含有这些成分，无机成分为从由A1203、Si02、CaO、B203、K20及Na20构成的组中选择的l种或2种以上。以下概略地i兌明该热塑性加工用表面涂lt剂组成物。作为该热塑性加工用表面涂敷剂组成物的第一成分的无机成分为混合了陶瓷基体材料和无机粘合剂的成分。所谓陶瓷基体材料是氧化铝或氧化硅、或由它们的混合物构成的基体材料。另外，陶瓷基体材料为干燥后形成于被加工件表面上的覆膜层的主要成分，发挥确保覆膜层的耐热性的作用。以第一成分、第二成分及第三成分总计为基准(100质量％),优选第一成分为96.5质量％以上且99.98质量％以下。该热塑性加工用表面涂敷剂组成物的第二成分为氢氧化钠。氢氧化钠在加热过程中以氧化钠的形态与氧化硅、特别是与第一成分中的氧化硅在高温下发生反应，渐渐地变成硅酸钠。随着，高温时的举动与水玻璃相同，在热塑性加工前的加热中，在高温下具有作为粘接剂的作用。另外，与水玻璃相比，由于容易且单独蒸发所含有的水分，因此具有无发泡性的优点。第一成分、第二成分及第三成分总计为基准(100质量％),该第二成分以0.01质量％以上且0.5质量％以下的比例混合。但L是，若氢氧化钠过多，则过量的钠成分可能引起对钢表面的高温碱蚀。另外，由于为高碱性，因此处理困难而作业性变差。另外，在该热塑性加工用表面涂敷剂组成物中，根据需要也可以添加水溶性树脂类、水溶性表面活性剂作为第三成分。水溶性树脂类在室温下涂敷于被加工件的表面上时作为粘接剂和分散剂(spreadingagent)起作用。干燥后有助于提高覆膜层的弹性、防止覆膜层产生龟裂。水溶性表面活性剂对作为无机成分的第一成分赋予润湿性和分散稳定性，且改善室温涂敷时的润滑性。并且，提高了涂敷该热塑性加工用表面涂敷剂组成物时的均匀涂敷性和表面平滑性，进一步防止覆膜层产生龟裂。实施例(钢坯)使用外径为225mm的双相不锈钢钢坯。其合金组成如下。以质量。/o计含有C:0.011%、Si:0.28%、Mn:0.47%、P:0.018%、S:0.002%、Al:0.02%、Ni:7.05%、Cr:25.01%、Mo:3.48%、W:1.63%、N:0.241%、Ca:0.0042%、Mg:0.0001%、REM:0.0001%、B:0%、Cu:0.02%、V:0.01%,其余由Fe及不可避免的杂质构成。(热塑性加工用表面涂敷剂组成物的涂敷)在钢坯表面预先涂敷热塑性加工用表面涂敷剂组成物。作为该组成物中的NaOH准备0.2质量。/。的和2质量M的2种。作为进一步比较用，也准备了不涂敷该涂敷剂的钢坯。(加热炉条件)在下述范围内改变条件。力口热温度1240~1330°C加热时间1.04.5小时加热炉使用燃料中的S量(质量％):0-1.00加热炉内环境的平均S02浓度(体积％):0~0.1(无缝管的制造工序)使用穿孔轧机和芯棒式无缝管轧机等拉伸轧机、定径机等定径轧机将从上述加热炉中取出的钢坯获得制品尺寸为190mmx壁厚11.515.0mm的无缝管。另外，在加热环境中的SO2量为0和0以外的情况下，制管生产线不同，穿孔机的工具形状等不同。但是，两者的穿孔比均是2.32.5,该制品表面缺陷的发生倾向几乎是相同的。(评价)目测评价由上述得到的制品的外表面缺陷。根据以下的评价基准记录结果。结果示于表l中。评价基准非常良好〇良好A平均X差表l<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>(评价结果)如表l所示，保持本发明规定的加热温度、加热时间、炉内平均S02浓度的范围而制造的无缝管，制品表面产生缺陷的程度较低。以上，结合现在最具实践性且优选的实施方式说明了本发明，但必须说明的是，本发明并不限定于本申请说明中所公开的实施方式，可在不违反从权利要求书及整个说明书中理解的发明的要旨或思想的范围内适当变更，带有那样的变更的双相不锈钢无缝管的制造方法也包含于本发明的技术范围中。权利要求1.一种双相不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，该制造方法包括将钢坯在加热炉内加热的加热工序和之后进行热塑性加工的工序，在上述加热工序中以如下条件进行加热使加热炉内环境中的平均二氧化硫(SO2)气体浓度为0.01体积％以下，并且，使上述钢坯在上述加热炉内的加热时间为1.5小时以上且4.0小时以下，使炉内加热温度为1250℃以上且1320℃以下。2.根据权利要求1所述的双相不锈钢无缝管的制造方法，上述加热工序中在加热炉中使用的燃料中的硫(S)量为O.l质量％以下。3.根据权利要求1或2所述的双相不^^钢无缝管的制造方法，其特4正在于，上述钢坯为双相不4秀钢，该双相不4秀钢以质量％计含有。0.03%以下、Si:0.12%、Mn:0.12%、P:0.05%以下、S:0.008%以下、Al:0.1%以下、Ni:5~11%、Cr:1730%、Mo:1~6%、N:0.1~0.4%、Ca:00.02%、Mg:00.02%、REM:0~0.2%、B:0~0.05%、Cu:02%、V:0~1.5%、Ti:00.5%、Nb:0~0.5%,其余由Fe及不可避免的杂质构成。4.根据权利要求3所述的双相不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，上述钢坯还含有以质量％计大于1.5%且为5%以下的W。5.根据权利要求1~4中任一项所述的双相不锈钢无缝管的制造方法，在上述加热工序之前，包括在上述钢坯表面涂敷钢的热塑性加工用表面涂f:剂组成物的工序，该热塑性加工用表面涂敷剂组成物具有作为第一成分的无机成分、作为第二成分的氢氧化钠、作为第三成分的水溶性树脂类及/或水溶性表面面活性剂以及水，并且上述第一成分、上述第二成分及上述第三成分总计质量为100质量％时，以第一成分为96.5质量％以上且99.98质量％以下、第二成分为0.01质量％以上且0.5质量％以下、第三成分为0.01质量％以上且1.5质量％以下的比例含有这些成分，上述无机成分为从由八1203、Si02、CaO、B203、K20及Na20构成的组中选择的l种或2种以上。全文摘要本发明提供一种双相不锈钢无缝管的装置方法，可以抑制双相不锈钢钢坯的表面在加热过程中产生氧化皮、防止产生外表面缺陷。在如下条件下进行加热使加热炉内环境中的平均二氧化硫(SO₂)气体浓度为0.01体积％以下，并且，使钢坯的炉内加热时间为1.5小时以上且4.0小时以下，使炉内加热温度为1250℃以上且1320℃以下。文档编号B21B23/00GK101410537SQ20078001077公开日2009年4月15日申请日期2007年3月23日优先权日2006年3月31日发明者下田一宗,中西哲也,冈田浩一,山川富夫,平濑直也,日高康善申请人:住友金属工业株式会社