制造具有电连接元件的窗玻璃的方法与流程

制造具有电连接元件的窗玻璃的方法本发明涉及一种制造具有电连接元件的窗玻璃的经济和环保的方法、一种电连接元件及窗玻璃的使用。本发明进一步涉及一种制造用于机动车辆的具有电连接元件的窗玻璃的方法，机动车辆具有如加热导体或天线导体的导电结构。导电结构通常通过钎焊式电连接元件连接至车载电气系统。由于所采用的各种材料的热膨胀系数不同，因此在制造和使用的过程中会出现使窗玻璃负荷并且会引起窗玻璃破裂的机械应力。含铅焊料具有高的延展性，其能通过塑性变形补偿出现在电连接元件和窗玻璃之间的机械应力。而且，高的延展性能够在钎焊之前围绕焊剂芯成形含铅钎焊材料。然而，由于欧盟车辆报废指令2000/53/EC的要求，在欧盟内含铅焊料必须要被无铅焊料替代。总括地说，该指令简写为ELV(车辆报废)。目的是严格禁止由大量增加的可丢弃电子产品带来的产品的问题部件。所涉及到的物质是铅、汞和镉。这尤其涉及在玻璃上的电气应用中实现无铅钎焊材料并引入相应的替代产品。EP1942703A2公开了一种在机动车辆窗玻璃上的电连接元件，其中窗玻璃和电连接元件之间的热膨胀系数的差值小于5x10-6/℃，且电连接元件主要包含钛。为了能够具有足够的机械稳定性和加工性，其推荐使用过量的钎焊材料。过量的钎焊材料从连接元件和导电结构之间的中间空间中流出。过量的钎焊材料在玻璃板内产生很高的机械应力。这种机械应力最终导致窗玻璃的破裂。为了钎焊，添加焊剂到钎焊材料中。通过化学反应，焊剂去除待连接表面上的氧化物并在钎焊过程中阻止新的氧化物形成。然而，焊剂降低了液体焊料的表面应力。由于它们的高延展性，含铅焊料可被设置为围绕一股焊剂。钎焊材料和焊剂可以在一起被分配(portionieren)。焊剂芯受到保护而免于被大气中的氧气氧化。然而，在输送钎焊材料的过程中不能损失焊剂。许多无铅焊料不能设置成围绕焊剂芯。例如，许多含铋焊料太脆并且许多含铟焊料太软，因此不能围绕焊剂芯成形。根据现有技术，在这种情形中，焊剂在钎焊之前被施加到钎焊材料的表面。因而，焊剂不能被保护而免受大气的影响并且在钎焊材料输送过程中会例如由于磨损而损失。另外，能被施加到钎焊材料上的焊剂量受到限制。从DE29722028U1中已知一种具有预分配的钎焊材料的电连接元件。焊剂设置在钎焊材料部分的内部。这种在其内部具有焊剂储存池的钎焊材料部分需要昂贵的加工步骤。另外，许多无铅钎焊材料，由于它们的脆性或软性会遇到与围绕常规的焊剂芯成形钎焊材料时同样的问题。从EP1508941A2中获知的是一种套筒形状的钎焊材料，其中焊剂设置在套筒的内部。DE102004057630B3提及了一种与焊剂为一体的无铅焊料储存池。然而，其没有描述焊剂如何被有利地一体化。本发明的一个目的是提供一种制造具有电连接元件的窗玻璃的经济和环保的方法，由此避免了窗玻璃中的临界机械应力并阻止了在钎焊材料输送过程中焊剂的损失。本发明的另一个目的是提供一种能被连接到窗玻璃的电连接元件，由此避免了窗玻璃中的临界机械应力。根据本发明通过根据独立权利要求1的方法实现本发明的目的。优选的实施方式出现在从属权利要求中。根据本发明的用于制造具有至少一个电连接元件的窗玻璃的方法包括以下工序步骤：a)钎焊材料被施加到连接元件的至少一个接触表面，其中钎焊材料具有至少一个含有焊剂的凹陷部(Aussparung)，b)连接元件经由钎焊材料上设置在基底上的导电结构的一个子区域上，及c)连接元件在热量输入下通过钎焊材料连接至导电结构。钎焊材料优选成型为片料。钎焊材料具有彼此相对的两个接触侧面，其中经由两个接触侧面中的一个，钎焊材料被连接至连接元件的接触表面。通过另一个接触侧面，钎焊材料与基底上的导电结构接触。优选地，第一接触侧面是平的或至少具有一平坦子区域。经由第二接触侧面的子区域在钎焊材料中形成凹陷部。因而凹陷部是在表面形成到钎焊材料中，因此在钎焊材料的第二接触侧面形成为凹口(Vertiefung)。其上没有形成凹陷部到钎焊材料中的第二接触侧面的部分优选为平的。钎焊材料可通过第一或第二接触侧面被连接至连接元件的接触表面。通过第二接触侧面的多个子区域，多个凹陷部还可形成到钎焊材料中。以这种方式，焊剂可被有利地分布在钎焊材料上。例如，钎焊材料具有2至10个凹陷部。例如，钎焊材料的接触侧面可以为矩形、卵形、椭圆形、圆形、具有圆角的矩形或具有在相对的侧面上设置的两个半圆的矩形。优选地，接触侧面具有与连接元件的接触表面相同的形状。钎焊材料的每个接触侧面的长度和宽度优选小于或等于连接元件的接触表面的长度和宽度。钎焊材料的接触侧面的长度和宽度特别地优选为比连接元件的接触表面的长度和宽度小0.1至3mm，更特别地优选为小0.5至1mm。在两接触侧面之间的钎焊材料的层厚优选为0.1mm至0.5mm，特别地优选为0.2至0.4mm，更特别地优选为0.3至0.4mm。其上有凹陷部形成到钎焊材料中的钎焊材料的第二接触侧面的子区域，在接触侧面的平面内可完全地被接触侧面的平坦子区域围绕。此子区域的长度和宽度优选为0.1至23mm，特别地优选为0.2至7mm。在本发明的一个可替换的实施方式中，其上有凹陷部经形成到钎焊材料中的第二接触侧面的子区域从接触表面的一边延伸到接触表面的相对边。例如，钎焊材料第二接触侧面的其上有凹陷部形成到钎焊材料中的子区域可以为矩形、卵形、椭圆形、圆形或它们的组合。在垂直于钎焊材料的接触侧面的横截面上，每个凹陷部具有至少为矩形的形状。在本发明的一个优选的实施方式中，在垂直于钎焊材料的接触侧面的横截面上，每个凹陷部至少具有梯形、三角形、卵形一部分、椭圆形一部分或者圆形一部分的形状。平行于钎焊材料的接触侧面的每个凹陷部的横截面积随着与此接触面距离的增加而变小，其中所述凹陷部经由钎焊材料的接触侧面而形成。在考虑钎焊材料在片料的边缘区域的稳定生时，这是特别有利的。可选地，平行于钎焊材料的接触侧面的每个凹陷部的横截面积随着与此接触面距离的增加而变大，其中所述凹陷部经由钎焊材料的接触侧面而形成。在考虑凹陷部内的焊剂的稳定性时，这是特别有利的。焊剂不容易从凹陷部掉出。凹陷部的深度优选为0.02mm至0.3mm，特别优选为0.05mm至0.25mm。在本发明的一个优选的实施方式中，多个凹陷部形成到钎焊材料中，其中至少一些凹陷部具有不同的深度。凹陷部的深度越大，距离钎焊材料的接触侧面的边缘的最短距离就越大。在考虑钎焊材料在片料边缘区域内的稳定性时，这是特别有利地。优选凹陷部通过轧制被形成到钎焊材料内。可选地，凹陷部优选通过压入、特别优选地通过压印或通过铣磨形成到钎焊材料内。在根据本发明的方法中，提供具有至少一个接触表面的电连接元件，其中钎焊材料设置在接触表面上，在钎焊材料内设置至少一个凹陷部，并且至少在凹陷部中设置一种焊剂。在根据本发明方法的一个优选的实施方式中，为此，钎焊材料首先被成形为具有两个接触侧面、至少一个凹陷部、预定的层厚和体积的片料。特别优选地，钎焊材料在两个辊之间被轧制成形为带，其中一个辊的表面是结构化设计的，从而在面向辊的钎焊材料的一个表面上形成至少一个凹陷部。通过例如切割或冲压从带有凹陷部的带材得到钎焊材料的片料。可选地，钎焊材料可被轧制成形为具有面向辊的平面表面的带材，并且钎焊材料的片板可从带材上切割或冲压。然后，在钎焊材料中形成凹陷部，优选压入，更特别地优选压印。焊剂被施加到钎焊材料的接触侧面，凹陷部经由该接触侧面形成，其中焊剂至少设置在凹陷部内。凹陷部被完全地或部分地填充焊剂。然后，钎焊材料经由两个接触侧面中的一个设置在连接元件的接触表面上。在根据本发明方法的一个可替换的优选实施方式中，钎焊材料首先被成形为具有两个接触侧面、至少一个凹陷部、预定的层厚和体积的片料。然后，经由接触侧面将钎焊材料设置在连接元件的接触表面上，该接触侧面上没有凹陷部形成到钎焊材料中。然后，焊剂被施加钎焊材料的其上形成有凹陷部的接触侧面上，其中焊剂至少设置在凹陷部中。在根据本发明方法的一个可替换的优选实施方式中，钎焊材料首先被成形为具有两个接触侧面、至少一个凹陷部、预定的层厚和体积的片料，并且在该过程中，焊剂被至少设置在凹陷部中。特别优选地，钎焊材料在两个辊之间被轧制成形为带材，其中一个辊的表面是结构化设计的，从而在面向辊的钎焊材料的一个表面上形成至少一个凹陷部。焊剂被施加到钎焊材料的其上形成有凹陷部的接触侧面上，并且焊剂至少设置在凹陷部中。然后，例如，通过切割或冲压从带有凹陷部的带材得到钎焊材料的片料。然后，具有焊剂的钎焊材料被设置到连接元件的接触表面上。在根据本发明方法的一个可替换的优选实施方式中，钎焊材料首先被成形为具有两个接触侧面、预定的层厚和体积的片料。特别优选地，钎焊材料在两个辊之间被轧制成形为带材，其中面向辊的钎焊材料的表面是平的。例如，通过切割或冲压从带材得到钎焊材料的片料。然后，钎焊材料被设置到连接元件的接触表面上，以及然后形成，优选为压印出至少一个凹陷部到钎焊材料的背向远离接触表面的接触侧面中。然后，将焊剂施加到钎焊材料的其上形成有凹陷部的接触侧面上，并且焊剂至少设置在凹陷部中。在根据本发明方法的一个可替换的优选实施方式中，钎焊材料首先被成形为具有两个接触侧面、预定的层厚和体积的片料。优选地，钎焊材料被设置在连接元件的接触表面上，并且同时至少一个凹陷部形成到钎焊材料的背离接触表面的接触侧面。特别优选地，利用压印冲头将钎焊材料压制到接触表面上。然后，焊剂被施加到钎焊材料的其上形成凹陷部的接触侧面上，并且焊剂至少设置在凹陷部中。在施加钎焊材料的过程中，多个连接元件可以链状的方式彼此连接。在施加钎焊材料后单个连接元件从链中分离。在彼此连接的连接元件上施加钎焊材料之前，凹陷部可形成到钎焊材料中。可选地，在彼此连接的连接元件上施加钎焊材料之后或在单个连接元牛从链分离后凹陷部可形成到钎焊材料中。本发明的优点来自于焊剂至少设置在钎焊材料的凹陷部内。从而凹陷部作为焊剂储存池。此处焊剂被保护免于在连接元件的输送过程中例如由于磨损导致的损失。而且，通过凹陷部，钎焊材料的表面被扩大。因而，更多的焊剂可被设置在钎焊材料上。钎焊材料可被压入至连接元件的接触表面或逐点钎焊至连接元件的接触表面。在本发明的一个可替换的实施方式中，至少一个凹口在接触表面区域内形成到连接元件。凹口的平行于接触表面的横截面积至少在一个子区域中随着与此接触表面距离的增加而增加。凹口优选具有0.05mm至0.5mm的深度，特别优选为0.1mm至0.3mm。至少一个凸起(Ausbuchtung)设置在钎焊材料的第一接触侧面上。选择横截面形状和横截面面积，以便经由连接元件凹口的最小横截面积将凸起完全插入到凹口中。凸起的高度大于凹口的深度。优选地，凸起的高度为0.1mm至0.7mm，特别优选地为0.15mm至0.5mm。凸起的体积小于或等于凹口的体积。例如，凸起可被成形为实心矩形、管、柱体、锥体、旋转椭圆体一部分或者球体一部分。为了连接，钎焊材料经由第一接触侧面被压制到连接元件的接触表面，其中钎焊材料的凸起位于连接元件的凹口内。在压制钎焊材料的过程中，凸起在凹口内改变形状从而凸起的最大横截面积大于凹口的最小横截面积。从而，钎焊材料与连接元件的连接为持久地牢固。在连接元件连接至钎焊材料之前，焊剂可被设置在连接元件的凹口中。在本发明的一个可替换的实施方式中，连接元件接触表面的至少一个子区域具有锯齿形状。优选地，接触表面的子区域被构造为形成两排或多排锯齿形状，其中两排相邻的锯齿形状在相反的方向延伸。通过压制焊料至接触表面，接触侧面上的钎焊材料倾斜进入到接触表面的锯齿形状中。这使得钎焊材料与连接元件的连接更为持久地牢固。在将连接元件连接至钎焊材料之前，焊剂可被设置在连接元件的锯齿形状上。在本发明的一个有利的实施方式中，连接元件经由接触表面全面地连接至导电结构的一个子区域。接触表面的形状优选没有角。在考虑窗玻璃内的临界拉伸应力时，这是特别有利的。例如，接触表面可以具有卵形、优选为椭圆形、特别为圆形的结构。可选地，接触表面具有圆角凸多边形的形状，优选为矩形，其中圆角的曲率半径r＞0.5mm，优选＞1mm。可选地，接触表面可被形成为具有在相对侧设置的两个半圆的矩形。在本发明的另一有利的实施方式中，连接元件通过两个接触表面连接至导电结构的子区域，其中接触表面通过桥彼此连接。例如，每个接触表面可以成形为矩形。可选地，两个接触表面中的每个的形状具有至少一部分的卵形、椭圆形或中心角为90°至360°的圆周，优选从140°至360°，例如从180°至330°或从200°至330°。每个接触表面具有卵形、优选具有椭圆形结构。特别优选地，每个接触表面成形为圆形。可选地，每个接触表面被成形为中心角至少为180°的部分圆形，优选为至少200°，特别优选为至少220°，更特别优选为至少230°。例如，圆形部分具有从180°至350°的中心角，优选从200°至330°，特别优选从210°至310°。在另一个根据本发明的连接元件的有利的实施方式中，每个接触表面被设计为具有设置在相对侧的两个半卵形的矩形，优选为具有半椭圆形，特别优选为半圆形的矩形。例如，在俯视图中，连接元件的长和宽优选是1mm至50mm，特别优选长和宽是2mm至30mm，更特别优选地是宽2mm至8mm和长10mm至24mm。例如，通过桥彼此连接的两个接触表面的长和宽优选是1mm至15mm，特别优选长和宽是2mm至8mm。接触表面之间的桥优选地成形为逐段(abschnittsweise)是平坦的。“平坦”表示连接元件的底部形成一平面。基底的表面和桥的直接邻接接触表面的每个平坦区段的底部之间的角度小于或等于90°，优选在1°和85°之间，特别优选在3°和60°之间。桥如此被成形，从而邻接接触表面的每个平坦区段向着远离直接邻接的接触表面的方向倾斜。桥还可以是弯曲的。桥具有一个单一方向的曲率和卵形弧形状，优选为椭圆弧形状，特别优选为圆形弧形状。例如，圆形弧的曲率半径优选为5mm至15mm，连接元件的长度为24mm。桥的曲率方向也可改变。桥不必具有恒定的宽度。钎焊材料优选是无铅的，也就是，不含有铅。在考虑根据本发明的具有电连接元件的窗玻璃的环境影响时，这是特别有利的。无铅钎焊材料通常不能像含铅钎焊材料那样围绕焊剂芯成形。因此，在无铅钎焊材料的情形下，根据本发明的在钎焊材料中用于容纳焊剂的凹陷部是特别有利的。根据本发明的钎焊材料优选含有锡、铋、铟、锌、铜、银或它们的组合物。根据本发明的焊料组合物中的锡的比例是3重量％至99.5重量％，优选为10重量％至99.5重量％，特别优选为15重量％至60重量％。根据本发明的焊料组合物中的铋、铟、锌、铜、银或它们的组合物的比例为0.5重量％至97重量％，优选为10重量％至67重量％，其中铋、铟、锌、铜或银的比例可以为0重量％。根据本发明的焊料组合物可以含有0重量％至5重量％的镍、锗、铝或磷。更特别地，根据本发明的焊料组分含有Bi40Sn57Ag3、Sn40Bi57Ag3、Bi59Sn40Ag1、Bi57Sn42Ag1、ln97Ag3、Sn95.5Ag3.8Cu0.7、Bi671n33、Bi331n50Sn17、Sn77.21n20Ag2.8、Sn95Ag4Cu1、SN99Cu1、Sn96.5Ag3.5或它们的混合物。在施加到钎焊材料上时，根据本发明的焊剂优选溶于溶剂中。焊剂的溶液优选含有至少50重量％至95重量％的溶剂，溶剂优选是醇类，特别优选是2-丙醇或乙醇，且有0重量％至30重量％的松香、0重量％至5重量％的二羧酸、0重量％至8重量％的萜烯，优选是甜橙油萜烯，以及0重量％至7重量％的溶剂石脑油。焊剂的溶液可以含有其它的添加物，例如，醇类、树脂和/或卤化物。在施加到钎焊材料上之后，优选通过蒸发去除溶剂。在总的钎焊材料和焊剂中焊剂的比例是从0.1重量％至5重量％，优选从0.3重量％至4重量％，更特别优选从0.5重量％至3重量％。在钎焊后，根据本发明的焊料的层厚优选＜3.0x10-4m。在钎焊后，钎焊材料从连接元件和导电结构之间的中间空间内以＜1mm的流出宽度流出。在一个优选的实施方式中，最大流动宽度优选＜0.5mm，特别地，约为0mm。在考虑到窗玻璃内的机械应力的减少、连接元件的粘附、焊料量的节省时这是特别有利的。最大流出宽度定义为连接元件的外边缘和钎焊材料交叉点(Uebertritt)之间的距离，在交叉点处焊料不超过50μm的层厚。钎焊后在凝固的钎焊材料上测量最大流出宽度。通过选择合适的钎焊材料体积和连接元件与导电结构之间的竖直距离可以获得期望的最大流出宽度，这能够由简单的实验来确定。可用合适的处理工具预先确定连接元件与导电结构之间的竖直距离，例如，具有一体化的隔离物(spacer)的工具。最大流出宽度甚至可以为负的，也就是拉回至由电连接元件与导电结构形成的中间空间内。在本发明的一个有利的实施方式中，最大流出宽度以凹液面形式拉回至电连接元件与导电结构形成的中间空间内。例如，在焊料仍然是液体期间，通过在钎焊过程中增加隔离物和导体结构之间的竖直距离形成凹液面。优选地，基底包括玻璃，特别优选地，为平面玻璃、浮法玻璃、石英玻璃、硼硅酸盐玻璃、钠钙玻璃。在一个可替换的优选实施方式中，基底包括聚合物，特别优选地，包括聚乙烯、聚丙烯、聚碳酸酯、聚甲基丙烯酸甲酯和/或它们的混合物。基底具有第一热膨胀系数。第一热膨胀系数优选为8×10-6/℃至9×10-6/℃。优选地基底包括玻璃，优选地玻璃在0℃至300℃的温度范围内的热膨胀系数为8.3×10-6/℃至9×10-6/℃。本发明的目标进一步通过具有至少一个接触表面的电连接元件实现，其中-钎焊材料设置在接触表面上，-在钎焊材料内设置至少一个凹陷部，及-至少在凹陷部中设置焊剂。凹陷部全部地或部分地填充焊剂。在接触表面区域内，一个或多个凹口可形成到连接元件中。凹口可被全部地或部分地填充焊剂。任选地，根据本发明的连接元件至少包括铁镍合金、铁镍钴合金或铁铬合金。优选地，根据本发明的连接元件至少包括50重量％至89.5重量％的铁，0重量％至50重量％的镍，0重量％至20重量％的铬，0重量％至20重量％的钴，0重量％至1.5重量％的镁，，0重量％至1重量％的硅，0重量％至1重量％的碳，0重量％至2重量％的锰，0重量％至5重量％的钼，0重量％至1重量％的钛，0重量％至1重量％的铌，0重量％至1重量％钒，0重量％至1重量％铝，和/或0重量％至1重量％钨。连接元件具有第二热膨胀系数。在本发明的一个有利的实施方式中，第一和第二热膨胀系数之间的差别≥5×10-6/℃。在此情形下，第二热膨胀系数在0℃至300℃的温度范围内优选为0.1×10-6/℃至4×10-6/℃，特别优选地为0.3×10-6/℃至3×10-6/℃。优选地，根据本发明的连接元件至少包括50重量％至75重量％的铁，25重量％至50重量％的镍，0重量％至20重量％的钴，0重量％至1.5重量％的镁，0重量％的至1重量％的硅，0重量％至1重量％的碳，和/或0重量％至1重量％的锰。优选地，根据本发明的连接元件包括铬、铌、铝、钒、钨及0重量％至1重量％的钛、0重量％至5重量％的钼，及制备时带入的掺杂物。特别的优点在于在基底内避免临界拉伸应力。而且，导电性和钎焊性能较优。优选地，根据本发明的连接元件至少包括55重量％至70重量％的铁，30重量％至45重量％的镍，0重量％至5重量％的钴，0重量％至1重量％的镁，，0重量％至1重量％的硅，和/或0重量％至1重量％的碳。在考虑钎焊性能、导电性及在基底内减少拉伸应力时，这是特别有利的。优选地，根据本发明的连接元件包括因伐合金(FeNi)。例如，因伐合金是具有36重量％的镍含量的铁镍合金(FeNi36)。其是在特定的温度范围内具有异常小的或者有时为负的热膨胀系数的特性的一些合金和化合物。Fe65Ni35因伐合金含有65重量％的铁和35重量％的镍。经常将高达1重量％的镁、硅和碳合金化以改变力学性能。通过合金化5重量％的钴，热膨胀系数可进一步降低。这种合金的一种名称为因瓦合金(Inovco)，具有0.55×10-6/℃的膨胀系数(20℃至100℃)的FeNi33C04.5。如果采用的像因伐合金这样具有＜4×10-6/℃的极小绝对热膨胀系数的合金，则由玻璃内的非临界压应力或合金内的非临界拉应力，出现机械应力的过度补偿。在本发明的另一有利的实施方式中，第一和第二热膨胀系数之间的差别＜5×10-6/℃。由于第一和第二热膨胀系数之间的微小差别，避免了窗玻璃内的临界机械应力并得到了更好的粘附。在此情形下，在0℃至300℃的温度范围内，第二热膨胀系数优选是4×10-6/℃至8×10-6/℃，特别优选是4×10-6/℃至6×10-6/℃。根据本发明的连接元件优选包括至少50重量％至60重量％的铁，25重量％至35重量％的镍，15重量％至20重量％的钴，0重量％至0.5重量％的硅，0重量％至0.1重量％的碳，和/或0重量％至0.5重量％的锰。特别的优点在于避免了基底内的机械应力，好的导电性和好的钎焊性。根据本发明的连接元件优选地包括可瓦合金(FeCoNi)。可瓦合金是铁镍钴的合金，通常大约的热膨胀系数为5×10-6/℃。因而热膨胀系数小于常规金属的系数。例如，组合物包括54重量％的铁，29重量％的镍和17重量％的钴。根据本发明的连接元件优选包含经过退火热处理的铁镍合金和/或铁镍钴合金。在本发明的另一有利的实施方式中，第一和第二热膨胀系数之间的差别同样＜5×10-6/℃。在0℃至300℃的温度范围内，第二热膨胀系数优选是9×10-6/℃至13×10-6/℃，特别优选地是10×10-6/℃至11.5×10-6/℃。根据本发明的连接元件优选包括50重量％至89.5重量％的铁、10.5重量％至20重量％的铬、0重量％至1重量％的碳、0重量％至5重量％的镍、0重量％至2重量％的锰、0重量％至2.5重量％的钼、和/或0重量％至1重量％的钛。另外，连接元件可包括其它元素的掺入物，包括钒、铝、铌和氮。根据本发明的连接元件也可包括至少66.5重量％至89.5重量％的铁、10.5重量％至20重量％的铬、0重量％至1重量％的碳、0重量％至5重量％的镍、0重量％至2重量％的锰、0重量％至2.5重量％的钼、0重量％至2重量％的铌和/或0重量％至1重量％的钛。根据本发明的连接元件优选至少包括65重量％至89.5重量％的铁、10.5重量％至20重量％的铬、0重量％至0.5重量％的碳、0重量％至2.5重量％的镍、0重量％至1重量％的锰、0重量％至1重量％的钼、和/或0重量％至1重量％的钛。根据本发明的连接元件优选至少包括73重量％至89.5重量％的铁、10.5重量％至20重量％的铬、0重量％至0.5重量％的碳、0重量％至2.5重量％的镍、0重量％至1重量％的锰、0重量％至1重量％的钼、0重量％至1重量％的铌和/或0重量％至1重量％的钛。根据本发明的连接元件优选至少包括75重量％至84重量％的铁、16重量％至18.5重量％的铬、0重量％至0.1重量％的碳、0重量％至1重量％的锰和/或0重量％至1重量％的钛。根据本发明的连接元件可以至少包括78.5重量％至84重量％的铁、16重量％至18.5重量％的铬、0重量％至0.1重量％的碳、0重量％至1重量％的锰、0重量％至1重量％的铌和/或0重量％至1重量％的钛。根据本发明的连接元件优选包括含铬钢，铬的比例大于或等于10.5重量％且热膨胀系数为9×10-6/℃至13×10-6/℃。其它的合金组分，像钼、锰或铌，能够改善抗腐蚀稳定性或改变力学性能，如拉伸强度或冷变形能力。由含铬钢制成的连接元件与现有技术的由钛制成的连接元件相比较优点在于更好的可钎焊性，其源于含铬钢的更高的导热性。由于此，在钎焊过程中获得一种更均匀加热的连接元件。改善了连接元件粘附至窗玻璃的粘附性能。而且，含铬钢具有良好的钎焊性和更好的冷变形性能。使用它，通过导电材料，例如铜，通过钎焊或卷边能更好的将连接元件连接至车载电气系统。而且，含铬钢更容易得到。导电结构施加到基底上，例如以丝网印刷方法。根据本发明的导电结构具有5μm至40μm的层厚，优选为8μm至15μm，更优选为10μm至12μm。根据本发明的导电结构优选包括银、特别优选地包括银颗粒和玻璃粉(fritt)。根据本发明的连接元件优选涂覆有镍、锡、铜和/或银。根据本发明的连接元件特别优选地具有粘附促进层，其优选由镍和/或铜制成，另外，具有优选由银制成的可钎焊浸润层。更特别优选地，根据本发明的连接元件涂覆有0.1μm至0.3μm的镍和/或3μm至20μm的银。连接元件可被镀有镍、锡、铜和/或银。镍和银改善连接元件的载流能力和腐蚀稳定性及与钎焊材料的浸润性。铁镍合金、铁镍钴合金或铁铬合金也可作为补偿板被钎焊、卷边或胶合至例如由含铁合金、铝、钛或铜制成的连接元件。作为双金属，连接元件可获得相对于玻璃膨胀而言良好的膨胀性能。补偿板优选为帽形。在面向钎焊材料的表面，电连接元件包括含有铜、锌、锡、银、金或它们合金或层优选为银的涂层。这防止钎焊材料扩展超出涂层并限制流出宽度。电连接元件的形状为可在导电结构和连接元件之间的中间空间内成形焊料储存池。在连接元件上的焊料储存池和焊料的浸润性能阻止钎焊材料从中间空间内流出。焊料储存池可以是矩形、圆形或多边形设计。从而，在钎焊过程中焊料热量的分布及钎焊材料的分布被连接元件的形状限定。钎焊材料流动至最热的点。例如，连接元件具有单帽或双帽形以在钎焊过程中在连接元件内较优地分布热量。在将电连接元件和导电结构电连接的过程中能量的引入优选通过冲床、热电极、塞焊(Kblbenloeten)，优选为激光焊接、热空气钎焊、感应焊接、电阻焊和/或超声焊接来实现。例如，连接元件被钎焊或卷边至一个未示出的板件、编织线、例如铜制的网孔物，并连接至车载电气系统。优选地，连接元件被用于建筑物内加热的窗玻璃或有天线的窗玻璃内，特别地，窗玻璃在汽车、火车、飞机或船只上，在功能性的和/或修饰性的单独部件内。连接元件用于将窗玻璃的导电结构连接至设置在窗玻璃外部的电气系统。电气系统是放大器、控制单元或电压电源。根据本发明的方法制造的窗玻璃优选被用作在建筑物内加热窗玻璃或有天线的窗玻璃，特别适用在汽车、火车、飞机或船只上，在功能性的和/或修饰性的单独部件内。参照附图和示例性的实施方式来详细地解释本发明。附图是示例性的示出且没有按照实际比例。附图不以任何方式限制本发明。其中：图1根据本发明的具有连接元件的窗玻璃的第一实施方式的透视图，图2根据本发明的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A’的截面图，因此没有窗玻璃，图3根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图4根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图4a根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图5根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图6根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图7根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿A-A'的截面图，因此没有窗玻璃，图8从图7中钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件的沿B-B’的截面图，图9图2所示连接元件底部的平面图，图10根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件底部的平面图，图11根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件底部的平面图，图12根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件底部的平面图，图13根据可替换的实施方式的钎焊前具有钎焊材料和焊剂的连接元件底部的平面图，图14根据本发明实施方式的连接至钎焊材料前的连接元件的沿A-A'的截面图，没有窗玻璃，图14a根据本发明可替换实施方式的连接至钎焊材料前的连接元件的沿A-A'的截面图，没有示出窗玻璃，图15根据图14连接至钎焊材料后沿A-A'的截面图，没有窗玻璃，图16根据本发明可替换实施方式的具有钎焊材料的连接元件的沿B-B’的截面图，没有窗玻璃，图17是图1所不窗玻璃的沿A-A'的截面图，图18是根据本发明具有连接元件的可替换的窗玻璃的沿A-A'的截面图，图19是根据本发明具有连接元件的另一个可替换的窗玻璃的沿A-A'的截面图，图20是根据本发明具有连接元件的另一个可替换的窗玻璃的沿A-A'的截面图，图21是根据本发明具有连接元件的另一个可替换的窗玻璃的沿A-A'的截面图，图22是根据本发明具有连接元件的另一个可替换的窗玻璃的平面图，图23是图22的窗玻璃的沿C-C'的截面图，图24是根据本发明具有连接元件的窗玻璃的可替换的实施方式的平面图，图25是根据本发明具有连接元件的窗玻璃的可替换的实施方式的平面图，图26是根据本发明方法的一个实施方式的详细的流程图，图27是根据本发明的方法的可替换的实施方式的详细流程图。图1和图17示出了在所有情形下在电连接元件3区域内的根据本发明的可加热的窗玻璃1的细节。窗玻璃1是由钠钙玻璃制成的3mm厚的热预应力的单层安全玻璃。窗玻璃1具有150cm的宽度和80cm的高度。加热导体结构2形式的导电结构2被印制在窗玻璃1上。导电结构2包括银颗粒和玻璃粉。在窗玻璃1的边缘区域内，导电结构2被加宽至10mm的宽度并形成用于电连接元件3的接触表面。在窗玻璃1的边缘区域内，还存在有覆盖丝网印制画(没有示出)。电连接元件3被设计为桥形并具有4mm的宽度和24mm的长度。电连接元件3由根据EN10088-2的材料号码为1.4509的钢制成(ThyssenKrupp4509)并具有10.0×10-6/℃的热膨胀系数。两个接触表面8是具有4mm宽度和6mm长度的矩形，并通过桥9彼此连接。桥9包括三个平坦区段。桥9的直接邻接接触表面8的两个区段中的每一个的面向基底1的表面与基底1的表面围成40°的角。其优点在于导电结构2和桥9的邻近接触表面8的区段之间的毛细效应的作用。毛细效应是导电结构2和桥9的邻接接触表面8的区段之间的小距离的结果。小距离是由于基底1的表面和桥9的直接邻接接触表面8的每个平坦区段的底部之间的角度导致的。连接元件和导电结构之间的期望的距离根据钎焊材料的熔点设置。过量的钎焊材料通过毛细效应以受控的方式被吸入到由桥9和导电结构2限定的容积内。从而，在连接元件外边缘的钎焊材料交叉(uebertritt)和因此最大的流出宽度减少。从而实现了窗玻璃内机械应力的减少。在电连接元件3和导电结构2之间的接触表面8的区域内，施加钎焊材料4，其影响电连接元件3和导电结构2之间的耐久的电连接和机械连接。钎焊材料4包含57重量％的铋、42重量％的锡和1重量％的银。钎焊材料4以预定的体积和形状完全设置在电连接元件3和导电结构2之间。钎焊材料4具有250μm的厚度。图2描绘了根据本发明的图1的电连接元件3在钎焊之前的细节。在每个接触表面8上钎焊材料4被设置为具有3mm宽、5.5mm长和0.38mm厚的片料。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，宽度为0.4mm的4个凹陷部6形成到钎焊材料4中。从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12彼此平行的延伸。接触侧面11的子区域13是平坦形状，没有凹陷部6经由其形成到钎焊材料4中。在垂直于接触侧面10和11的截面区域，凹陷部6为矩形。凹陷部6具有0.2mm的深度。焊剂7设置在凹陷部6内。焊剂7优选包含松香和其他添加物。图3描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的可替换的实施方式。钎焊材料4和凹陷部6根据附图2成型。钎焊材料4经由第二接触侧面11被设置在接触表面8上，凹陷部6经由接触侧面11形成到钎焊材料4中。在考虑保护焊剂7免于大气中的氧气氧化时这是特别有利的。图4描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，深度为0.2mm的三个凹陷部6形成到钎焊材料4中。从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12彼此平行的延伸。在垂直于接触侧面10和11的截面中，凹陷部6具有对称梯形的形状。梯形的长底边设置在接触侧面11上并具有0.45mm的长度。梯形的短边具有0.3mm的长度。平行于接触侧面11的凹陷部6的横截面区域随着与接触侧面11的距离的增加逐渐变小。优点在于在边缘区域内的钎焊材料4有更高的稳定性。焊剂7设置在凹陷部6内。图4a描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，三个深度为0.2mm的凹陷部6形成到钎焊材料4中。从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12彼此平行的延伸。在垂直于接触侧面10和11的截面中，凹陷部6具有对称梯形的形状。梯形的短底边设置在接触侧面11上并具有0.3mm的长度。梯形的长边具有0.45mm的长度。平行于接触侧面11的凹陷部6的横截面区域随着与接触侧面11的距离的增加逐渐变大。这有利地阻止了焊剂7从凹陷部6中溢出。图5描绘了钎焊之前的根据本发明的具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，五个深度为0.25mm、宽度为0.2mm的凹陷部6形成到钎焊材料4中。从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12彼此平行的延伸。在垂直于接触侧面10和11的截面中，每个凹陷部6具有椭圆形一部分的形状。焊剂7被设置在凹陷部6内。图6描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，五个凹陷部6形成到钎焊材料4中。从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12彼此平行的延伸。在垂直于接触侧面10和11的截面中，每个凹陷部6具有椭圆形一部分的形状。距离钎焊材料4的外部边缘最短的两个凹陷部6具有0.05mm的深度；中心凹陷部具有0.25mm的深度；位于它们之间的凹陷部具有0.15mm的深度。不同深度的凹陷部6的优点在于边缘区域内钎焊材料4有更高的稳定生。焊剂7被设置在凹陷部6内。图7和图8描绘了所有情形中钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的可替换的实施方式的细节。经由第二接触侧面11的子区域12，深度为0.2mm的凹陷部6被形成到钎焊材料4中。子区域12是具有4.5mm长和2mm宽的矩形。钎焊材料4经由接触侧面11被连接至连接元件3的接触表面8。图9描绘了图2中钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的可替换的实施方式的细节。经由第二接触侧面11的子区域12，凹陷部6形成到钎焊材料4内，从接触侧面11的一个边缘至相对的边缘，子区域12平行地延伸。每个凹陷部6的宽度是0.4mm。图10描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，九个深度为0.2mm的凹陷部6形成到钎焊材料4中。在接触侧面11的平面内，子区域12被子区域13完全地围绕，没有凹陷部经由子区域13形成。每个子区域12被成形为具有0.25mm半径的圆。焊剂7被设置在凹陷部6内。图11描绘了钎焊之前的根据本发明的具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。钎焊材料4经由第一接触侧面10连接至接触表面8。经由第二接触侧面11的子区域12，九个深度为0.2mm的凹陷部6形成到钎焊材料4中。在接触侧面11的平面内，子区域12被子区域13完全地围绕，没有凹陷部经由子区域13形成。每个子区域12被成形为具有0.5mm长和宽的矩形。焊剂7被设置在凹陷部6内。图12描绘了钎焊之前的根据本发明的具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。经由第二接触侧面11的子区域12，一个凹陷部6形成到钎焊材料4内。在接触侧面11的平面内子区域12被子区域13完全地围绕，没有凹陷部经由子区域13形成。子区域12被成形为具有1mm直径的圆，且在圆上设置具有长度为2mm的呈椭圆形一部分形状的四个凸起，四个凸起指向接触侧面11的角部。通过具有焊剂7的凹陷部6的形状，实现了钎焊材料4内的焊剂热量的有利的分布。图13描绘了钎焊之前的根据本发明具有钎焊材料4和焊剂7的连接元件3的另一个可替换的实施方式。通过指向接触表面11边缘的子区域12的凸起，实现了在钎焊过程中在钎焊材料4中钎焊热量的有利分布。图14描绘了根据本发明的方法的实施方式中连接元件3和钎焊材料4连接之前的沿A-A'的截面图。在接触表面8的区域内深度为0.3mm的凹口16形成到连接元件3中。凹口16的平行于接触表面的矩形横截面积在凹口的子区域内随着与接触表面距离的增加被扩大，即从0.8mm2增加至1mm2。凸起17设置在钎焊材料4的第一接触侧面10上。凸起17被成形为具有0.8mm的长度和宽度及0.45mm的高度的实心矩形。在将钎焊材料4压制到连接元件3之前，凸起17位于凹口16内。图14a描绘了根据本发明的方法的可替换的实施方式中连接元件3和钎焊材料4连接之前的沿A-A'的截面图。连接元件3的凹口16和钎焊材料的凸起17如图14中成形。焊剂7被设置在凹口16内。在接触表面8的区域，另外两个深度为0.3mm的凹口20被形成到连接元件3中。同样地焊剂7被设置在凹口20内。优点在于焊剂7位于钎焊材料4和连接元件3之间的接触区域中，其中此焊剂7受到保护免于被空气中的氧气氧化。图15描绘了图14的通过压制将连接元件3和钎焊材料4连接后的截面图。与图14相比，凸起17已改变形状。凸起17的平行于接触表面8的最大横截面积大于凹口16的最小横截面积。因而，钎焊材料4与连接元件3的连接持久稳定。图16描绘了根据本发明方法的可替换的实施方式中通过压制将连接元件3和钎焊材料4连接后的沿B-B’的截面图。接触表面8的子区域具有锯齿形形状。截面图描绘了一排锯齿形状。在描绘的截面的前面和后面分别存有另一排具有相反方向的锯齿形状。通过将钎焊材料4压制在接触表面8上，钎焊材料4经由以锯齿形接触侧面10倾斜。这使得钎焊材料与连接元件的连接持久稳定。图17描绘了根据本发明的图1的窗玻璃的沿A-A'的截面图。作为图1和图17示例性实施方式的继续，图18描绘了根据本发明的窗玻璃的可替换实施方式。电连接元件3安装在面向钎焊材料4的具有含银涂层5的表面。这阻止了钎焊材料扩展超出涂层5并限制流出宽度b。在另一个实施方式中，例如，由镍和/或铜制造的粘附促进层可位于连接元件3和含银层5之间。钎焊材料4的流出宽度b小于1mm。作为图1和图17示例性实施方式的继续，图19描绘了根据本发明的窗玻璃的另一个可替换的实施方式。在面向钎焊材料4的表面，电连接元件3包括具有深度250μm的凹陷部，其形成用于钎焊材料4的焊料储存池。其可能完全地阻止钎焊材料4从中间空间内流出。作为图1和图17示例性实施方式的继续，图20描绘了根据本发明的窗玻璃的另一个可替换的实施方式。电连接元件3在边缘区域向上弯曲。玻璃板1的边缘区域向上弯曲的高度最大为400μm。这形成了用于钎焊材料4的空间。预设的钎焊材料4在电连接元件3和导电结构2之间形成凹液面。其可能完全阻止钎焊材料4从中间空间内流出。流出宽度b大约为0，大部分由于形成的凹液面而小于零。图21描绘了根据本发明的具有桥形连接元件3的窗玻璃的另一个可替换的实施方式。连接元件3包括热膨胀系数为8×10-6/℃的含铁合金。材料厚度是2mm。在连接元件3的接触表面8的区域内，施加帽形的补偿元件15，其由根据EN10088-2的材料号码为1.4509的含铬钢(ThyssenKrupp4509)制成。帽形补偿元件15的最大层厚是4mm。通过补偿元件，可以使得连接元件3的热膨胀系数适应窗玻璃1和钎焊材料4的要求。在制造焊料连接件4的过程中帽形元件15产生改善的热流。加热最初出现在接触表面8的中心。可以进一步减小钎焊材料4的流出宽度b。由于＜1mm的小的流出宽度b和适应的膨胀系数，可以进一步减小窗玻璃1内的热应力。图22和图23描绘了所有情形下根据本发明的玻璃的另一个可替换实施方式的细节，具有由根据EN10088-2的材料号码为1.4509的钢(ThyssenKrupp4509)制成的桥形连接元件3。每个接触表面8具有半径为3mm和中心角为276°的圆形部分形状。在钎焊过程中，热分布从钎焊点开始传播，钎焊点设置在连接元件与接触表面相对的表面上。在两个点热源的情形下，等温线可以简单地描绘成围绕焊点的同心圆。接触表面8的形状符合在钎焊过程中围绕焊点的热分布的形状。因此，在钎焊过程中沿着接触表面的边缘只有轻微的温度差别或没有温度差别出现。这使得在连接元件和导电结构之间的接触表面的整个区域内，钎焊材料均匀地熔化。在考虑连接元件的粘附、钎焊过程持续时间的缩短和在窗玻璃内避免机械应力时，这是特别有利的。两个接触突起物14设置在连接元件3背向远离基底1的表面上。接触突起物14包括与连接元件3相同的合金。接触突起物14的中心垂直于在两接触表面8的圆心之上的基底1的表面。接触突起物14被成形为半球形并具有2.5×10-4m的高度和5×10-4m的宽度。在本发明的一个可替换的实施方式中，例如，每个接触突起物可被成形为旋转椭圆体的一部分或具有从基底远离的凸出弯曲表面的实心矩形。接触突起物优选具有0.1mm至2mm的高度，特别优选为0.2mm至1mm。接触突起物的长度和宽度优选在0.1mm至5mm之间，特别优选为0.4mm至3mm。接触突起物可被设置为凸起(Praegung)。在钎焊过程中，钎焊电极与接触突起物14接触。优选地，使用的钎焊电极的接触侧面是平的。电极表面和接触突起物14之间的接触区域形成焊点。因而焊点的位置优选通过接触突起物的突起表面上的点确定，其具有距离基底表面最大的垂直距离。焊点的位置不依赖于连接元件上钎焊电极的位置。在考虑到钎焊过程中的可再现的、均匀的热分布时，这是特别有利的。每个接触表面8上设置三个隔离物19。隔离物19被成形为半球形并具有2.5×10-4m的高度和5×10-4m的宽度。隔离物19具有与连接元件3相同的合金。在本发明的一个可替换的实施方式中，例如，隔离物19可被成形为立方体、锥体或旋转椭圆体的一部分。隔离物优选具有0.5×10-4m至10×10-4m的宽度和0.5×10-4m至5×10-4m的高度，特别优选为1×10-4m至3×10-4m。隔离物可被设置为凸起。通过隔离物，有利于形成均匀的钎焊材料层。这在考虑连接元件的粘附时是特别有利的。在一个有利的实施方式中，接触突起物14和隔离物19可与连接元件3成形为一体。例如，可通过对初始时表面是平表面的连接元件3再成型来形成接触突起物14和隔离物19，例如通过压印或深拉。在此过程中，在连接元件3相对于接触突起物14或隔离物19的表面上可形成相应的凹口。通过接触突起物14和隔离物19，获得了钎焊材料4的同质、厚度均匀和熔化均匀的层。从而，能够减小连接元件3和基底1之间的机械应力。这在使用无铅钎焊材料时是特别有利的，由于与含铅钎焊材料相比它们延展性经常较低，其不能很好的补偿机械应力。图24描绘了在电连接元件3的区域内根据本发明的窗玻璃1的另一个可替换实施方式的平面图。电连接元件3被设计为具有椭圆形底部表面。长轴的长度为12mm；短轴的长度为5mm。连接元件3的材料厚度为0.8mm。经由接触表面8，连接元件3将其整个表面连接至导电结构2的子区域。图25描绘了在电连接元件3的区域内根据本发明的窗玻璃1的另一个可替换实施方式的平面图。连接元件3设计为矩形，矩形的两个短边被设计为半圆形。连接元件3具有5mm的宽度和14mm的长度。图26描绘了根据本发明的制造具有电连接元件3的窗玻璃1的方法的示例性实施方式的细节。第一步，根据形状和体积分配钎焊材料4。此处，钎焊材料4被轧制成形为具有3mm宽、0.38mm厚且具有平坦表面的带材。从所述带材上切割出5.5mm长的钎焊材料4的片料。然后经由第一接触侧面10将所分配的钎焊材料4设置在电连接元件3的接触表面8上。然后经由钎焊材料4远离连接元件3的接触侧面11，在钎焊材料4中压出凹陷部6。在此过程中，将焊剂7施加到接触侧面11并且至少设置在凹陷部6内。电连接元件3用钎焊材料4和焊剂7设置在导电结构2上。因而，在能量输入下，电连接元件3持久稳固的连接至导电结构2和窗玻璃1。图27描绘了根据本发明的制造具有电连接元件3的窗玻璃1的方法的示例性实施方式的细节。第一步，根据凹陷部6的形状、体积分配钎焊材料4。此处，钎焊材料4被轧制成形为具有3mm宽、0.38mm厚的带材，其中一个辊的表面进行结构化设计，使得在带材的一个表面上，凹陷部形成到钎焊材料4上。从所述带材上切割出5.5mm长的钎焊材料4的片料。然后将焊剂7施加到接触侧面11上，凹陷部6经由该接触侧面形成到钎焊材料4中。然后经由接触侧面10将所分配的钎焊材料4连同焊剂7设置在电连接元件3的接触表面8上。可选地，钎焊材料4可经由接触侧面11被设置在接触表面8上。电连接元件3连同钎焊材料4和焊剂7一起设置在导电结构2上。因而，在能量输入下，电连接元件3持久稳固的连接至导电结构2和窗玻璃1。在一个可替换的实施方式中，钎焊材料4被轧制形成具有平坦表面的带材，将带材切割成片料，然后在片料的接触侧面11中压出凹陷部6。在另一个可替换的实施方式中，钎焊材料4被轧制形成为一个表面上具有凹陷部的带材。焊剂7被至少设置在凹陷部中，然后切割出具有焊剂7的钎焊材料4片料。实施例使用根据本发明的图26的方法制造测试样品，测试样品具有窗玻璃1(厚度3mm、宽度150cm、高度80cm)，窗玻璃1具有加热导体结构形式的导电结构2、电连接元件3、在连接元件3的接触表面8上的银层5、具有凹陷部的钎焊材料4和焊剂7。连接元件3的材料厚度是0.8mm。连接元件3包含根据EN10088-2的材料号码为1.4509的钢(ThysesenKrupp4509)。电连接元件3、钎焊之前的钎焊材料4和凹陷部6根据图2和图9成形。焊剂是400-25。焊剂7包含松香和其它添加物。电连接元件3用钎焊材料4和焊剂7施加在导电结构2上。在200℃，电连接元件3被钎焊至导电结构2，钎焊时间为2秒。钎焊材料4从电连接元件3和导电结构2之间的中间空间内流出，，观察到层厚t超过50μm的最大流出宽度b＝0.4mm。电连接元件3、连接元件3的接触表面8上的银层5、具有凹陷部6的钎焊材料4和焊剂7的尺寸和组成见表1。由于钎焊材料4通过连接元件3和导电结构2预设的设置，在窗玻璃内没有出现临界机械应力。在将所有的试样使用钎焊材料4和焊剂7钎焊后，通过导电结构2将窗玻璃1连接至电连接元件3的连接是持久稳定的。所有的试样中，可以发现在从+80℃到-30℃的温度差异内，没有玻璃基底1破裂或出现损坏。可以验证，钎焊后的短时间内，这种与连接元件3钎焊的窗玻璃能稳定而经受得住温度的骤降。表1比较例比较例与这些实施例相同地实施。区别在于钎焊前钎焊材料4的结构。在钎焊材料4中没有形成凹陷部6。从而，在连接元件输送期间焊剂不能受到免受磨损损失的保护。该实施例样品和比较样品之间的比较证明，80％的样品中，改善了连接元件3和导电结构2之间的稳定连接。根据本发明的方法制造的窗玻璃在电连接元件3和导电结构2之间具有更好的连接稳定性。该结果对本领域的技术人员来说是不可预料的并且是意想不到的。附图标记列表(1)窗玻璃(2)导电结构(3)电连接元件(4)钎焊材料(5)浸润层(6)钎焊材料4内的凹陷部(7)焊剂(8)连接元件3的接触表面(9)两个接触表面8之间的桥(10)钎焊材料4的第一接触侧面(11)钎焊材料4的第二接触侧面(12)接触侧面11的子区域(13)接触侧面11的子区域(14)接触突起物(15)补偿元件(16)连接元件3的凹口(17)钎焊材料4的凸起(19)隔离物(20)连接元件3的凹口b钎焊材料的最大流出宽度t钎焊材料的限制厚度A-A′截面线B-B′截面线C-C′截面线