专利名称：高硅不锈钢及其材料与高硅不锈钢的制造方法
技术领域：
本发明涉及一种高硅不锈钢，特别涉及一种具有高延展性的高硅不锈钢及 其制成的材料以及高硅不锈钢的制造方法。
背景技术：
高硅不锈钢的名称一般是硅合金(〉'J - d )，是指在不锈钢中含有3. 5 重量％以上的硅元素的金属材料。高硅不锈钢不易生锈，是具有高韧性、耐磨 损性和耐热性的金属材料。当时，对于高硅不锈钢，锻造淬火处理后的断裂延伸率约为10。％，此外， 为了实现高硬度而在50(TC左右的温度进行热时效处理后的断裂延伸率最多 为3.5%这样较低的值。因此，由于作为金属材料的最突出特征之一的延伸性 不充分，存在在各种机械部件等的应用中受到限制的问题。一般的不锈钢等的钢材，通过降低晶粒可以提高机械强度和延展性。对于 不锈钢等钢材的降低经历的办法，有多种记载(例如专利文献1 3)、专利文献1:特开2000-248329号公报专利文献2:特开2000-351040号公报专利文献3:特开2002-192201号公报 发明内容但是，将专利文献1 3所示的方法适用于高硅不锈钢时，即使试图对高 硅不锈钢的晶粒细微化仍会发生材料开裂的现象，得不到晶粒细微化的高硅不 锈钢。具体而言，高硅不锈钢的晶粒晶粒尺寸在晶粒较小时大约为25 30um， 而断裂延伸率还达不到如上述的在锻造淬火处理后约10%、热时效处理后最 高3. 5%的水平。为了解决这样的问题，通过实现断裂延伸大、延展性优良的高硅不锈钢， 可以更加发挥高硅不锈钢的特长，提供优良的机械部件等。因此，强烈希望具 有高断裂延伸率的高硅不锈钢。因此，鉴于这样的背景，本发明的目的在于提供具有高断裂延伸率的高硅 不锈钢以及其制成的材料以及高硅不锈钢的制造方法。本发明是通过发现高硅不锈钢的晶粒细微化的方法而实现的。即，在将高 硅不锈钢或其母合金的表面温度控制在一定的范围内的同时，通过冲击荷重和 /或静荷重，优选负荷冲击荷重，来进行锻造，从而可以降低高硅不锈钢的晶 粒大小。此外，通过改变所控制的表面温度和锻造条件，可以控制晶粒的大小。本发明的高硅不锈钢的特征为，晶粒的大小以15um以下的细微组织为主 体，断裂延伸率为12%以上。这样，对于高硅不锈钢，通过将晶粒的大小控制在15y m以下，从而可以提高断裂延伸率。此外，本发明的高硅不锈钢优选晶粒大小以m以下的细微组织为主体， 断裂延伸率为14%以上。这样，对于高硅不锈钢，通过将晶粒的大小控制在7um以下，从而可以 进一步提高断裂延伸率。这里所说的高硅不锈钢，是指含硅3.5重量％以上， 一般为3.5重量 7 重量％的不锈钢，例如〉'J 3 a < Al、 -> 'j - 口 4 A2、 〉 V - cm D。其中，这里所述的"晶粒的大小"是指根据ASTM Designation E112-82 求出的值，"断裂延伸率"是根据JIS标准Z2241的金属材料拉伸试验方法所 定义的断裂延伸率。此外，使用本发明的高硅不锈钢作为原材料而制成的弹簧，由于显著改善 了延展性，即使在高荷重的负荷下也不易断裂，可以提供优良的机械制品。而 且，还可以提供具有长寿命的弹簧。此外，本发明的高硅不锈钢相对于上述的各种高硅不锈钢的特征在于，在 480 55(TC的温度范围实施热时效处理后，断里延伸率为7%以上。其中，热 时效处理对于高硅不锈钢多为在上述温度范围内保持约1小时。通过热时效处理，可以提高材料表面的硬度，但对于断裂延伸率为7%以 上的高硅不锈钢在实施上述热时效处理后，可以保值布氏硬度值450以上的高 的硬度。这里所述的"布氏硬度"是根据JIS标准Z2243的布氏硬度试验求出 的值。具有这样高硬度的高硅不锈钢，可以提供优良的机械部件，此外，还可以 提供耐受更高负荷的长寿命的弹簧。其中，对于弹簧等机械部件，可以通过氮化处理或喷丸处理来进行表面处理。 一般而言高硅不锈钢的表面在氮侵入后表面硬度提高，对于具有细微晶粒 的高硅不锈钢可以进一步提高表面硬度。此外，喷丸处理可以对高硅不锈钢内 部产生残留应力的效果，如果对侵入氮后的表面硬度提高的具有细微晶粒的高 硅不锈钢进行喷丸处理，由于喷丸处理所引起的残留应力易于增大，从而可以 对抗更大的应力。本发明的高硅不锈钢的制造方法的特征在于，对高硅不锈钢或者高硅不锈 钢的母合金进行锻造的工序中包括负荷荷重的工序，S卩，在高硅不锈钢或者母 合金的表面温度在IIO(TC以上的状态下，施加冲击荷重和/或静荷重之后，表面温度为95(TC以下并且在高硅不锈钢或母合金不产生开裂的温度范围内，施 加冲击荷重和/或静荷重，这样可以制造晶粒大小在15 um以下的细微组织为 主体体的钢材。这样就可以获得具有高断裂延伸的高硅不锈钢。也就是说，在表面温度 IIO(TC以上时开始，直到95(TC以下的温度来施加荷重，这样可以促进高硅不 锈钢或其母合金的晶粒的细微化。这时，在95(TC以下的温度范围施加长时间 的锻造，可以降低晶粒。此外，在高硅不锈钢或母合金不产生开裂的温度，在 95(TC以下中，通过更低温度下施加荷重，可以促进晶粒的细微化。此外，锻 造的开始时点优选为高硅不锈钢或其母合金的表面温度为1100 120(TC时。 超过120(TC的温度是没有必要的。如果表面温度比IIO(TC低，如果开始锻造， 尚未获得充分延展性的高硅不锈钢或其母合金易于产生开裂。其中，这里所述 的"母合金"是指由某种成分构成的合金，在锻造后成为高硅不锈钢。此外，锻造时的荷重可以是静荷重，但如果施加冲击荷重，在高硅不锈钢 或其母合金内部会自发活化而产生自身发热，进一步促进晶粒的细微化，可以 縮短工序所需时间。此外，还可以并用静荷重和冲击荷重。例如，通过在施加 冲击荷重的负荷后进行压延(静荷重)，可以容易地获得薄板形状的材料。另外，本发明的高硅不锈钢的制造方法的特征在于，包括在高硅不锈钢 或其母合金的表面温度为1100。C以上的状态施加冲击荷重和/或静荷重之后，表面温度降低到95(TC以下，并且高硅不锈钢或其母合金不产生开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重的第一负荷荷重工序；在高硅不锈钢或其母合金的表面温度为850 105CTC的范围内时的状态下开始施加冲击荷重和/或 静荷重之后，表面温度降低到95(TC以下，并且高硅不锈钢或其母合金不产生 开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重的第二负荷荷重工序；通过在 第-负荷荷重工序之后进行一次以上的第二负荷荷重工序，来制造晶粒大小为 15 y m以下的细微组织为主体的钢材。在上述高硅不锈钢或其母合金不产生开裂的温度下，且95CTC以下的表面 温度下施加荷重，可以得到晶粒细微化的高硅不锈钢，但通过进行这样的第一 负荷荷重和第二负荷荷重工序，可以容易地避免锻造时高硅不锈钢或母合金产 生开裂。此外，第二负荷荷重工序中，开始施加负荷时高硅不锈钢或其母合金 的表面温度不能超过1050°C，这是因为如果加热到超过1050°C，晶粒会再度 长大。第二负荷荷重工序可以进行一次，也可以反复进行。此外，本发明的高硅不锈钢的制造方法的特征在于，第二负荷荷重工序中 施加荷重时的表面温度的最低温度，要低于第一负荷荷重工序中施加荷重时的 表面温度的最低温度，进行多次第二负荷荷重工序时，多次进行的第二负荷荷 重工序中，在施加荷重时的表面温度的最低温度逐次降低的同时来渐渐降低所 述晶粒的大小，通过改变第二负荷荷重工序的次数来控制晶粒的大小，来制造 晶粒大小为15uin以下的细微组织为主体的钢材。这样，可以得到具有高断裂延伸率、晶粒大小得到控制的高硅不锈钢。 通过渐渐降低施加荷重时的下限温度，渐渐使晶粒变小，即，由于渐渐增 加高硅不锈钢或其母合金的延展性，使得高硅不锈钢或其母合金不易产生开 裂，每一次施加荷重都可以将晶粒的尺寸縮小。另外，即使不渐渐降低施加负荷时的温度下限，反复施加荷重中晶粒也变 小，但这种情况下，为了避免高硅不锈钢或其母合金的开裂，优选要努力控制 施加的荷重的大小要小于最初时的荷重。通过将晶粒的大小降低到15nm以下，可以提供断裂延伸率提高、具有优 良延展性的高硅不锈钢。此外，通过将晶粒的大小降低到7tim以下，可以提 供断裂延伸率飞跃上升到14%以上的高硅不锈钢。对于经过热时效处理硬度提高的高硅不锈钢，其材料的断裂延伸率为7% 以上，可以提供比现有技术相比断裂延伸率显著提高的高硅不锈钢。这时，可以提高断裂衍射率为7%以上且布氏硬度为450以上的高硅不锈钢。使用高硅不锈钢作为制造材料的弹簧，由于飞跃地提高了延展性，即使施加高负荷也不易破坏，而且还具有长寿命。通过本发明的高硅不锈钢的制造方法，可以使得高硅不锈钢的晶粒大小为15tun以下。
图1是用来说明本发明的实施例的高硅不锈钢的锻造方法的模式图，(a) 表示锻造时的样子，(b)为高硅不锈钢的外观的立体图。图2是本发明的实施例1的高硅不锈钢的电子显微镜观察的组织，(a)显 示观察部位，(b)是外周部的组织照片，(c)是中心部的组织照片。图3是本发明的实施例1的高硅不锈钢制的蝶形弹簧的说明图，(a)是从 构成蝶形弹簧的垫片的正面看去的断面图，(b)从蝶形弹簧正面看去的断面 图。图4是以往的高硅不锈钢的电子显微镜观察的组织，(a)显示观察部位， (b)是外周部的组织照片，(c)是中心部的组织照片。 符号说明1母合金 2汽锤 3砧座 4锤5驱动装置 6温度计 7操作人员 8握具101高硅不锈钢30垫片32蝶形弹簧具体实施方式
以下说明本发明的实施方式。本实施方式的高硅不锈钢以晶粒尺寸15ym以下的微晶组织为主体，断裂 拉伸率12%以上。进而以晶粒尺寸7um以下的微晶组织为主体，断裂拉伸率 为14%。上述高硅不锈钢可以作为广泛的机械部件等的金属制品的制造材料而使用。例如，通过使用上述高硅不锈钢作为制造材料来使用，可以提供与以往的 弹簧材料不同的抗锈性，具有长寿命的弹簧。此外，本实施方式的高硅不锈钢在480 55(TC的温度范围内进行热时效 处理后，断裂延伸率为7%以上。此外，该高硅不锈钢经过热时效处理，可以 保持断裂延伸率7%以上，布氏硬度450以上。通过使用具有这样高硬度的高 硅不锈钢，可以提供更加耐高负荷且具有长寿命的弹簧。高硅不锈钢的组织的细微化，是使用高硅不锈钢的材料或者由可以形成不 锈钢的成分构成的母合金(以下称为"母合金"来作为细微化的材料和母合金 的总称)来进行。对于母合金等的大小、形状等没有特别限制，根据制造设备 和目的可以使用各种大小的圆材、方材、板材等。另外，在由锻造进行的制造 工序中，并不限于得到加工成各种大小的圆材、方材、板材等的高硅不锈钢。如以下说明，在一定的温度范围内对母合金施加荷重，同时制造高硅不锈 钢。荷重可以是冲击荷重，也可以是静荷重，为了使晶粒细微化的速度加速， 优选施加冲击荷重。其中作为施加冲击荷重的装置，可例举装备锤的压力机。为了获得具有细微的晶粒尺寸的高硅不锈钢，在950。C以下对母合金等进 行锻造，使母合金等的晶粒细微化。对于该制造工序，首先对于表面温度加热到1100 120(TC的母合金等开 始使施加荷重。由于受到周围环境的影响，在施加负荷之间，母合金等的温度 下降，但即使母合金等的表面温度降低到95(TC以下，也施加荷重。优选在母 合金等不开裂的温度，在尽可能低的温度下施加负荷。这时，当降低到70(TC 以下的温度时，母合金等易于产生开裂，因而要多注意。如果要得到具有更细微化的晶粒的组织，需要在950'C以下，更优选850 'C以下的温度保持温度，同时长时间施加负荷。而且，在母合金等不开裂的温度范围内，在直到尽可能低的温度进行锻造。在施加负荷结束后，通过以往的淬火方法进行冷却，得到晶粒细微化的高 硅不锈钢。通过以上的方法制造本发明的实施方式的高硅不锈钢，如以下说明，通过 多次进行荷重的负荷(锻造)，可以容易地将高硅不锈钢的晶粒大小控制在0. 6 15um之间。首先，对加热到1100 120(TC附近的母合金开始施加荷重，直到95(TC以 下的母合金等不发生开裂的温度范围施加负荷(第一次锻造)。其次，对母合金等加热，使得停止锻造的母合金等的表面温度达到85(TC 以上，优选到1050'C附近。这时，如果母合金等的表面温度超过1050°C，晶 粒相反会增大，因此温度不能超过105CTC。而且，对于表面温度达到1050°C 附近的母合金等，再度开始施加负荷，直到在95(TC以下，优选85(TC以下的 母合金等不开裂的温度施加负荷(第二次锻造)。再度加热母合金，使得停止 施加荷重的母合金等的表面温度达到105(TC附近。而且，对于表面温度再度 达到105(TC附近的母合金等，开始施加荷重，直到95(TC以下的母合金不发生 开裂的温度范围施加荷重(第三次锻造)。而且，根据需要，反复进行同样的 第四次锻造、第五次锻造以及更多的锻造。这里，停止施加荷重时的温度，对于第二次锻造，要比第一次锻造时低， 可以更易于降低晶粒的尺寸。如果逐渐降低这样的锻造的下限温度，在避免母 合金发生开裂的同时，可以施加高的负荷，易于得到细微的晶粒。如上所述，通过反复进行上述的锻造工序，由于晶粒的大小逐渐降低，通 过设定工序的次数来达到所希望的晶粒的大小，从而可以控制晶粒的大小。即， 通过将锻造工序分成多次的工序，可以得到更容易控制晶粒大小的细微组织。 在工序的最后，与上述同样，由以往的淬火进行冷却，得到本实施方式的 高硅不锈钢。以下，参照附图由实施例具体说明，但本发明并不限定于该实施例。 实施例1铁(Fe)以外的主要成分(重量％)为Si: 4， C: 0.02、 Ni: 7， Cr: 12， 对这样成分的直径12cm、长度25cm的母合金进行锻造和淬火，得到直径3cm长毒120cm的高硅不锈钢。图1是本实施方式的高硅不锈钢的锻造时的状态的模式图。图1 (a)表 示锻造时的状态，图1 (b)表示得到的高硅不锈钢的外观形状。首先，将加热到115(TC的母合金1放置在1/2吨的汽锤2的砧座3之上。 将锤4从砧座3上方的70cm的高度对这母合金1落下进行锻造。冲击是 通过驱动装置5的落下和上升将锤4以每秒2次的循环来进行的，操作人员7 使用握具将母合金1适当移动，使得母合金1全体都收到锻造。当母合金1的表面温度由温度计6确定达到85(TC时，停止锻造，将母合 金1放入图中未显示的电炉中，将母合金1的表面温度加热到105(TC附近， 不超过105(TC。这是的母合金1的表面温度仍由温度计6来测定。温度计6 使用数字放射温度计(大同特殊钢(株)制造，^夕一寸一S DS-06CF)。然后，将加热到105(TC附近的母合金1使用与上述同样的方法再度进行 锻造，这时，锻造进行到母合金l的表面温度为80(TC时为止。之后，将母合 金1放入电炉内加热，使得母合金1的表面温度达到IOO(TC。然后，将加热到IOO(TC附近的母合金1采用上述的同样的方法进行再度 锻造，这时，锻造进行到母合金l的表面温度达到75(TC时为止，这样就完成 了锻造处理。进而，对于完成了锻造处理的母合金l，在电炉内加热，使得母合金的表 面温度达到1000温度之后，进行一般称为"二》 于 < 一"的水淬处理，得 到高硅不锈钢101。如此得到的高硅不锈钢101的拉伸强度为1134N/mm2，断裂延伸率是14%， 布氏硬度为341。然后，对高硅不锈钢101在50(TC实施1小时的热时效处理，该热时效处 理后的高硅不锈钢的拉伸强度为1634N/mm2，断裂延伸率是10%，布氏硬度为 461。其中，上述任何情况下，都是按照JIS标准Z2201的金属拉伸试验片制作 的规定的14A4号试验片，按照J工S标准Z2241的金属拉伸试验方法进行拉伸 试验，来测定拉伸强度和断裂延伸率。此外，根据JIS标准2243测定布氏硬度。对上述热时效处理后的高硅不锈钢101进行环切，观察断面的外周附近部分(外周部)和靠近中心的部分(中心部)，根据ASTM Designation E112-82 来测定晶粒的大小。图2 (a)概略显示上述环切的断面的观察部位，图2 (b)和(c)分别是 外周部和中心部的观察部位的热时效后的高硅不锈钢的电子显微镜的组织照 片、其中，图2 (b)和(c)的照片的放大倍数是400倍。由图2 (b)和(c) 的比较可知，没有发现外周部和中心部的组织间的不同，而且，晶粒的大小， 无论是外周部(参考图2 (b))，还是中心部(参考图2 (c))，都是6.9um。其中，由于晶粒的大小没有收到上述热时效处理的影响，上述热时效前后 的晶粒大小相同。此外，对于上述热时效处理后的高硅不锈钢，按照以往的方法实施氮化处 理，按照以往的涡轮方式实施喷丸处理。这样所得到的高硅不锈钢的表面的维 氏硬度为1400，其中硬度是由维氏试验所评价的，维氏硬度是根据JIS标准 Z2244来测定。为了将本实施例1的高硅不锈钢于以往的高硅不锈钢进行比较，对市售 (以往)的高硅不锈钢的与上述同样形状的样品的表面以上述同样的方法进行 观察，得到组织照片，而且也由同样的方法测定晶粒的大小。图4 (a)概略显示上述以往的高硅不锈钢样品的观察部位，图4 (b)和 (c)分别是外周部和中心部的观察部位的热时效后的高硅不锈钢的电子显微 镜的组织照片。其中，图4 (b)和(c)的照片的放大倍数是400倍。在图4 (b)和(c)中，虽然发现如上所述的外周部和中心部之间的晶粒大小有一点 差异外，从照片中看不出外周部和中心部之间的显著的组织的不同。而且，对 于以往的高硅不锈钢，晶粒的大小，在外周部(参考图4 (b))为27.2um， 在中心部(参考图2 (c))是24.9um。 实施例2使用实施例1中得到直径3cm、长120cm的高硅不锈钢101制作蝶形弹簧。 蝶形弹簧的制作是先制作构成蝶形弹簧的垫片，在将多个垫片重叠而成。 图3 (a)是从制作的垫片正面看去的断面图，图3 (b)是从制作的蝶形 弹簧正面看去的断面图。在图3 (a)所示的垫片的制作中，首先将高硅不锈钢IOI (参照图l)切 断成直径3cm (30mm)、长10cm (100mm)，成为多个圆柱状的材料。然后，对 于各个圆柱状的材料，敲击圆柱的底面成为直径约40mm之后，切割成直径约 40mm、厚度约2. 5mm，之后，在中央加工直径约20mm的孔，边缘部进行R加 工，形成具有孔的圆板状的材料。然后，对于该具有孔的圆板状的材料施加应力进行弯曲，使中间部分突起， 形成大致的喇叭状，然后，在50(TC实施1小时的热时效处理，得到垫片31。 其中，垫片31的主要部位的尺寸如图3 (c)所示。然后，如图3 (b)所示，将130个垫片31重叠，制成蝶形弹簧32。对于蝶形弹簧32，在其上下方向(箭头a、 b)施加荷重，进行寿命试验。 试验中使用伺服脉冲发生器试验机，以每秒10次的循环(10Hz)施加荷重， 荷重振幅为4. 5kN 3. 2kN，结果发现即使施加800万次荷重，也没有发现蝶 形弹簧发生特别的损伤。工业上的应用本发明的高硅不锈钢，除了弹簧之外还可以广泛用于金属制品，特别是还可以用于需要高强度和高任性的轴承、螺栓螺母等机械制品，支撑轴等结构部 件、刀具、切削工具等。此外，本发明的高硅不锈钢的制造方法还适用于高硅不锈钢以外的析出硬 化型的不锈钢的金属，可以认为能够实现其组织的细微化。其他析出硬化型不 锈钢，例如有SUS630。
权利要求
1.一种高硅不锈钢，其特征在于以晶粒尺寸为15μm以下的细微组织为主体，断裂拉伸率为12％以上。
2. —种高硅不锈钢，其特征在于以晶粒尺寸为7um以下的细微组织为 主体，断裂拉伸率为14%以上。
3. 如权利要求1或2所述的高硅不锈钢，其为在480 55(TC的温度范围 内实施热时效处理的高硅不锈钢，其特征在于，断裂拉伸率为7%以上。
4. 如权利要求3所述的高硅不锈钢，其特征在于，布氏硬度为450以上。
5. 使用权利要求1 4中任一项所述的高硅不锈钢所制造的弹簧。
6. —种高硅不锈钢的制造方法，其特征在于，在对高硅不锈钢或高硅不 锈钢的母合金进行锻造的工序中，通过包括负荷荷重工序来制造晶粒尺寸为 15"m以下的细微组织为主体的钢材，其中，所述负荷荷重工序为，在上述高 硅不锈钢或者上述母合金的表面温度为IIO(TC的状态下，施加冲击荷重和/或 静荷重，之后，在上述表面温度为95(TC以下且上述高硅不锈钢或上述母合金 不发生开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重。
7. —种高硅不锈钢的制造方法，其特征在于，在对高硅不锈钢或高硅不 锈钢的母合金进行锻造的工序中，包括在高硅不锈钢或其母合金的表面温度为IIO(TC以上的状态施加冲击荷重 和/或静荷重之后，在表面温度降低到95(TC以下并且高硅不锈钢或其母合金 不产生开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重的第一负荷荷重工序；在高硅不锈钢或其母合金的表面温度为850 105(TC的范围内时的状态 下开始施加冲击荷重和/或静荷重之后，在表面温度降低到95(TC以下并且高 硅不锈钢或其母合金不产生开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重的 第二负荷荷重工序；通过在第一负荷荷重工序之后进行一次以上的第二负荷荷重工序，来制造 晶粒大小为15um以下的细微组织为主体的钢材。
8. 如权利要求7所述的高硅不锈钢的制造方法，其特征在于，所述第二 负荷荷重工序中施加荷重时的表面温度的最低温度，要低于所述第一负荷荷重工序中施加荷重时的表面温度的最低温度，进行多次所述第二负荷荷重工序 时，多次进行的所述第二负荷荷重工序中，施加荷重时的表面温度的最低温度 逐次降低，同时渐渐降低所述晶粒尺寸，通过改变所述第二负荷荷重工序的次数来控制晶粒尺寸，来制造晶粒尺寸为15"m以下的细微组织为主体的钢材。
全文摘要
本发明提供一种具有高断裂延伸率的高硅不锈钢及以之为材料的弹簧以及高硅不锈钢的制造方法。该高硅不锈钢的特征在于，以晶粒尺寸为15μm以下的细微组织为主体，断裂拉伸率为12％以上。进一步的其特征在于，以晶粒尺寸为7μm以下的细微组织为主体，断裂拉伸率为14％以上。本发明的高硅不锈钢的制造方法的特征在于，包括，在上述表面温度为950℃以下且上述高硅不锈钢或上述母合金不发生开裂的温度范围内，施加冲击荷重和/或静荷重的负荷荷重工序。以具有高断裂拉伸率的高硅不锈钢为材料制造长寿命的弹簧。
文档编号C22C38/00GK101228287SQ200580051118
公开日2008年7月23日 申请日期2005年5月18日 优先权日2005年5月18日
发明者小田敏郎, 谷绢子 申请人:株式会社丰和;谷绢子