本发明属于钢轨焊接技术领域，具体涉及一种过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法。
背景技术：
目前，国内外重载铁路线路多采用共析珠光体钢轨，此类钢轨的含碳量通常在0.72-0.82重量％范围内，金相组织为珠光体，具有强韧性匹配良好，综合力学性能指标适中等特点。随着铁路的快速发展，大轴重重载线路对钢轨服役性能提出了更高要求，且由于传统珠光体钢轨的综合力学性能与焊接性能几乎发展到了极限。在此情形下，强度等级更高，兼顾良好耐磨损性能及接触疲劳等综合性能的过共析钢轨应运而生，此类钢轨的含碳量通常在0.90-1.10重量％范围内，金相组织为珠光体+少量二次渗碳体。现阶段，钢轨移动闪光焊已成为国内外铁路施工现场的主流钢轨在线焊接技术。对于强度等级与材质均不相同的两种钢轨，母材性能间的差异给其焊接带来了巨大挑战。钢轨受焊接热循环作用后，焊接区域的淬硬层消失并在焊缝两侧形成宽度较大的低硬度区，导致焊缝及热影响区的硬度低于钢轨母材。钢轨在线路服役过程中，易优先在焊接接头的轨头踏面形成“鞍型”磨耗，不仅增加了轮轨冲击，还严重影响钢轨使用寿命，甚至危及行车安全。因而，如何恢复钢轨因焊接而降低的力学性能就成了钢轨得以应用的前提。
目前，关于过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接及焊后热处理工艺研究的报道和文献资料还相对较少。cn201610909362.1公开了一种过共析钢轨和pg4热处理共析珠光体钢轨焊接接头的焊后热处理方法，该方法包括将焊接得到的待冷却的钢轨焊接接头进行第一冷却至400℃以下，然后将第一冷却后的钢轨焊接接头加热至860-930℃，随后进行第二冷却至钢轨焊接接头的踏面温度为410-450℃。采用该方法获得的异种钢轨焊接接头可满足国内现行铁道行业标准tb/t1632.2-2014《钢轨焊接第2部分：闪光焊接》中对于疲劳、拉伸、冲击以及静弯试验的测试要求；但上述发明中涉及到了钢轨焊后正火热处理，需要采用钢轨焊后热处理设备对钢轨焊接接头进行局部加热，操作与实施过程复杂、成本偏高。
技术实现要素：
本发明为了解决钢轨在线路服役过程中因焊接区域硬度偏低或接头微观组织异常而导致的钢轨焊接接头“鞍型”磨耗及早期疲劳断裂的技术问题，提供了一种过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法，其包括以下步骤：将焊接得到的待冷却的钢轨焊接接头在第一冷却速度下进行第一阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至570～640℃，接着使钢轨焊接接头在第二冷却速度下进行第二阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至410～460℃，最后使钢轨焊接接头在第三冷却速度下进行第三阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至10～30℃。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述钢轨焊接接头为由具有同种轨型的过共析钢轨和共析钢轨焊接而成。
优选的，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述过共析钢轨的轨型为60或68kg/m，所述共析钢轨的轨型为60或68kg/m。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述钢轨焊接接头的起始温度为1000～1350℃。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第一阶段冷却的方式为在空气中自然冷却。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第一冷却速度为3.0～5.0℃/s。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第二阶段冷却采用钢轨轨头仿型冷却装置，以压缩空气或水雾混合气作为冷却介质对钢轨焊接接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面为20～50mm；冷却装置所喷射出的压缩空气或水雾混合气的气体压力为0.40～0.80mpa。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第二冷却速度为1.5～2.5℃/s。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第三阶段冷却采用钢轨轨头仿型冷却装置，以压缩空气或水雾混合气作为冷却介质对钢轨焊接接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面为20～50mm；冷却装置所喷射出的压缩空气或水雾混合气的气体压力为0.05～0.25mpa。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第三冷却速度为0.05～0.50℃/s。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述过共析钢钢轨与共析钢钢轨的焊接接头为采用钢轨移动闪光焊机焊接而成的异种钢轨的焊接接头。
本发明的有益效果是：
本发明方法能够保证钢轨焊接接头在无马氏体、贝氏体等异常组织的前提下，在距焊缝中心±10mm区域内的钢轨接头纵向硬度分别满足所对应的共析珠光体钢轨及过共析钢轨母材平均硬度的±30hv范围(不包括脱碳的焊缝中心线)，并且接头焊缝两侧的软化区宽度均低于15mm；采用本发明有助于改善钢轨在线路服役过程中因焊接区域硬度偏低或接头微观组织异常而导致的钢轨焊接接头“鞍型”磨耗及早期疲劳断裂。
附图说明
图1为采用实施例1中的方法得到的焊后热处理条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图2为采用实施例2中的方法所得到的焊后热处理条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图3为采用对比例1中的方法所得到的焊后空冷条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图4为采用对比例2中的方法所得到的焊后热处理条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图5为采用对比例3中的方法所得到的焊后热处理条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图6为采用对比例4中的方法所得到的焊后热处理条件下的过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度效果图。
图7为本发明的钢轨焊接接头的轨头踏面以下3-5mm位置的纵向硬度检测示意图。
图8为本发明的钢轨接头的轨头踏面金相试样取样位置示意图。
具体实施方式
过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法，包括以下步骤：将焊接得到的待冷却的钢轨焊接接头在第一冷却速度下进行第一阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至570～640℃，接着使钢轨焊接接头在第二冷却速度下进行第二阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至410～460℃，最后使钢轨焊接接头在第三冷却速度下进行第三阶段冷却，以使钢轨焊接接头的轨头表层温度降至10～30℃。
共析钢轨钢连续冷却转变过程中的马氏体转变的临界冷却速度约0.7～1.5℃/s，而过共析钢轨钢连续冷却转变过程中的马氏体转变的临界冷却速度约1.8～3.0℃/s；共析珠光体钢轨ms温度(马氏体组织形成的开始温度)约250℃，而过共析钢轨ms温度约190℃。为避免钢轨焊接接头出现马氏体等异常组织，当对过共析钢钢轨与共析钢钢轨的焊接接头进行焊后热处理时，需将焊后热处理快速冷却过程中的终冷温度控制在共析珠光体钢轨ms温度以上；同时，焊后热处理过程中的冷却速度须以临界冷速相对较低的共析珠光体钢轨钢为限，否则接头将会由于淬硬的马氏体组织而导致过早疲劳断裂。另外，过共析钢轨母材中还存在少量的二次渗碳体，为避免二次渗碳体在钢轨焊接过程中呈网状沿晶析出，故须在奥氏体向珠光体转变开始前对接头实施快速冷却。基于上述发现，发明人完成了本发明。
本发明中，针对焊接得到的余温较高(1000～1350℃)的钢轨接头实施焊后加速冷却，以降低接头轨头由奥氏体向珠光体转变的相变温度，从而提高奥氏体再结晶区的硬度。基于金属学原理，钢轨接头在焊后高温快速冷却条件下存在一定的动态过冷度，致使非平衡状态下奥氏体向珠光体转变的相变温度下移，且随着过冷度的增大，相变温度逐渐降低。因而，即使在开冷温度相对较低的第二阶段冷却，接头轨头仍能发生由奥氏体向珠光体的组织转变。
本发明中，所述第一冷阶段却为在空气中进行的自然冷却(可在室温下进行)，冷却速度为3.0～5.0℃/s，可通过调节试验环境温度(如采用中央空调控温)实现对第一阶段冷却速度的控制，并可通过调节焊机设置或人工操作来将钢轨焊接接头第一阶段冷却的终冷温度控制在570～640℃；所述第二阶段冷却的开冷温度为570～640℃，值得注意的是，本发明中，所述第二阶段冷却的终冷温度高于过共析钢轨钢及共析珠光体钢轨钢的马氏体转变开始温度(ms温度)，本发明中第二冷却阶段的终冷温度为410～460℃，冷却速度为1.5～2.5℃/s；当对钢轨接头进行第三阶段冷却时，为避免接头出现淬硬的马氏体组织，本发明选择以低于共析珠光体钢轨钢马氏体转变临界冷速的冷却速度0.05～0.50℃/s对接头实施慢速冷却，并冷却至室温(10～30℃)；本发明通过采用三步冷却的冷却方式，限制不同冷却阶段的冷却速度和冷却温度，可达到提升钢轨焊接接头硬度，保证钢轨焊接接头金相中无马氏体、贝氏体等异常组织的目的。
本发明方法中，所述第二阶段冷却和第三阶段冷却采用钢轨轨头仿型冷却装置，以压缩空气或水雾混合气作为冷却介质对钢轨焊接接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面为20～50mm；所述第二阶段冷却装置所喷射出的压缩空气或水雾混合气的气体压力为0.40～0.80mpa，所述第三阶段冷却装置所喷射出的压缩空气或水雾混合气的气体压力为0.05～0.25mpa。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述第三冷却速度远低于所述第二冷却速度。
其中，上述所述的过共析钢钢轨与共析钢钢轨焊接接头的焊后热处理方法中，所述过共析钢钢轨与共析钢钢轨的焊接接头为采用钢轨移动闪光焊机焊接而成的异种钢轨的焊接接头。
本发明中，用于焊接的过共析钢轨和共析钢轨均为同种规格，具体为60或68kg/m的规格，所述钢轨焊接接头为采用同一焊接工艺由钢轨移动闪光焊机焊接而成的焊接接头。
本发明中，在未作相反说明的情况下，所述“钢轨焊接接头”为经焊接得到的包含焊缝和/或热影响区在内的长度为70～100mm范围的区域，该区域的中心为钢轨的焊缝。
本发明中，采用红外测温仪采集钢轨轨头踏面的温度信号，所述钢轨轨头踏面为车轮与钢轨的接触部分；钢轨接头纵向硬度曲线中的软化区宽度测量线所对应的硬度值为钢轨母材平均硬度减去25hv后的硬度；硬度曲线中的软化区宽度为硬度曲线与软化区宽度测量线的截距。
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明，但并不因此将本发明保护范围限制在所述的实施例范围之中。
本发明实施例和对比例的焊接接头为68kg/m过共析钢轨和68kg/m共析钢轨焊接接头。
本发明实施例和对比例进行钢轨焊接接头硬度检验时，焊接接头纵断面硬度试样取样位置见图7，焊缝位于试样长度中心，测试钢轨焊接接头纵断面的硬度值，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列，测点间距2mm；焊接接头纵断面检测维氏硬度，试验方法按gb/t4340.1-2009规定进行，试验力值294.2n；再结晶区为距离焊缝中心±10mm的区域；硬度检测应涵盖焊接接头整个区域，包含母材、热影响区，焊缝，延伸到焊接接头每侧钢轨母材20mm的区域。
实施例1
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，对焊接得到的接头进行焊后热处理。首先，将焊接得到的余温在1100℃的钢轨接头以4.0℃/s的第一冷却速度进行第一阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至630℃，接着使钢轨接头以2.0℃/s的第二冷却速度进行第二阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至450℃，最后使钢轨接头以0.4℃/s的第三冷却速度进行第三阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至25℃的室温，从而得到本发明的经焊后热处理的钢轨焊接接头；
焊后热处理过程中，第一冷却为在空气中进行的自然冷却；第二冷却和第三冷却过程中采用钢轨轨头仿型冷却装置以压缩空气作为冷却介质对钢轨接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面40mm；第二冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.60mpa；第三冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.20mpa。采用红外测温仪监控钢轨轨头踏面温度。
将本实施例得到的经焊后热处理的钢轨接头机加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下4mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表1，接头纵向硬度的分布效果如图1所示。
表1实施例1钢轨焊接接头硬度检验数据
由表1和图1可知，对于经本发明处理的钢轨焊接接头，在距焊缝中心±10mm区域内的钢轨接头纵向硬度分别满足所对应的共析珠光体钢轨与过共析钢轨母材平均硬度的±30hv范围(不包括脱碳的焊缝中心线：受钢轨焊接高温影响，焊缝中心脱碳并产生元素烧损，导致硬度偏低)。接头焊缝共析珠光体钢轨一侧的软化区宽度为10mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为8mm，接头焊缝两侧的软化区宽度均低于15mm。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头金相无马氏体、贝氏体等异常组织。
实施例2
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，对焊接得到的接头进行焊后热处理。首先，将焊接得到的余温在1000℃的钢轨接头以5.0℃/s的第一冷却速度进行第一阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至610℃，接着使钢轨接头以2.2℃/s的第二冷却速度进行第二阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至440℃，最后使钢轨接头以0.10℃/s的第三冷却速度进行第三阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至25℃的室温，从而得到本发明的经焊后热处理的异种材质钢轨焊接接头；
焊后热处理过程中，第一冷却为在空气中进行的自然冷却；第二冷却和第三冷却过程中，采用钢轨轨头仿型冷却装置以水雾混合气作为冷却介质对钢轨接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面40mm；第二冷却过程中，冷却装置喷射的水雾混合气的气体压力为0.65mpa；第三冷却过程中，冷却装置喷射的水雾混合气的气体压力为0.09mpa。采用红外测温仪监控钢轨轨头踏面温度。
将本实施例得到的经焊后热处理的钢轨接头机加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下4mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表2，接头纵向硬度的分布效果如图2所示。
表2实施例2钢轨焊接接头硬度检验数据
由表2和图2可知，对于经本发明处理的钢轨焊接接头，在距焊缝中心±10mm区域内的钢轨接头纵向硬度分别满足所对应的共析珠光体钢轨与过共析钢轨母材平均硬度的±30hv范围(不包括脱碳的焊缝中心线：受钢轨焊接高温影响，焊缝中心脱碳并产生元素烧损，导致硬度偏低)。接头焊缝共析珠光体钢轨一侧的软化区宽度为8mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为8mm，接头焊缝两侧的软化区宽度均低于15mm。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头金相无马氏体、贝氏体等异常组织。
对比例1
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，将余温在1000℃的钢轨接头直接空冷至室温(约25℃)，从而得到空冷(自然冷却)条件下的钢轨焊接接头。
取本对比例得到的焊后空冷条件下的钢轨接头加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下5mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表3，接头纵向硬度的分布效果如图3所示。
表3对比例1钢轨焊接接头硬度检验数据
由表3和图3可知，对于未采用本发明提供的焊后热处理方法处理的钢轨焊接接头，与焊缝两侧的钢轨母材硬度相比，整个焊接区域呈现为软化状态。在距焊缝中心±10mm区域内的钢轨接头纵向硬度均不能满足所对应的共析珠光体钢轨与过共析钢轨母材平均硬度的±30hv范围(不包括脱碳的焊缝中心线：受钢轨焊接高温影响，焊缝中心脱碳并产生元素烧损，导致硬度偏低)。接头焊缝共析珠光体钢轨一侧的软化区宽度为8mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为18mm。由该对比例得到的焊接接头在线路服役过程中，易优先在接头焊缝过共析钢轨一侧的软化区形成钢轨轨头踏面低塌，影响线路平顺性及行车安全。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头金相组织正常，无马氏体、贝氏体等异常组织。
对比例2
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，对焊接得到的接头进行焊后热处理。首先，将焊接得到的余温在1100℃的钢轨接头以5.0℃/s的第一冷却速度进行第一阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至620℃，接着使钢轨接头以3.0℃/s的第二冷却速度进行第二阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至220℃，最后使钢轨接头以0.10℃/s的第三冷却速度进行第三阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至25℃的室温，从而得到本发明的经焊后热处理的异种材质钢轨焊接接头；
焊后热处理过程中，第一冷却为在空气中进行的自然冷却；第二冷却和第三冷却过程中，采用钢轨轨头仿型冷却装置以压缩空气作为冷却介质对钢轨接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面40mm；第二冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.90mpa；第三冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.09mpa。采用红外测温仪监控钢轨轨头踏面温度。
取本对比例得到的焊后空冷条件下的钢轨接头加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下4mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表4，接头纵向硬度的分布效果如图4所示。
表4对比例2钢轨焊接接头硬度检验数据
由表4和图4可知，对于未采用本发明提供的焊后热处理方法处理的钢轨焊接接头，所得到的接头共析钢轨一侧的软化区宽度为10mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为10mm。接头焊缝共析珠光体钢轨一侧硬度偏高，距焊缝中心2mm位置的硬度达到475hv，超出共析珠光体钢轨母材平均硬度35hv。此类接头在线路服役过程中，由于接头焊缝过共析钢轨一侧硬度相对较低，易优先在该侧软化区形成钢轨轨头踏面低塌，造成接头“鞍型”磨耗，影响线路平顺性。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头过共析钢轨及共析珠光体钢轨均出现了淬硬的马氏体组织，影响线路运行安全。
对比例3
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，对焊接得到的接头进行焊后热处理。首先，将焊接得到的余温在1050℃的钢轨接头以4.5℃/s的第一冷却速度进行第一阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至620℃，接着使钢轨接头以2.2℃/s的第二冷却速度进行第二阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至440℃，最后使钢轨接头以2.5℃/s的第三冷却速度进行第三阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至25℃的室温，从而得到本发明的经焊后热处理的异种材质钢轨焊接接头；
焊后热处理过程中，第一冷却为在空气中进行的自然冷却；第二冷却和第三冷却过程中，采用钢轨轨头仿型冷却装置以压缩空气作为冷却介质对钢轨接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面40mm；第二冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.65mpa；第三冷却过程中，冷却装置喷射的压缩空气的气体压力为0.80mpa。采用红外测温仪监控钢轨轨头踏面温度。
取本对比例得到的焊后空冷条件下的钢轨接头加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下4mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表5，接头纵向硬度的分布效果如图5所示。
表5对比例3钢轨焊接接头硬度检验数据
由表5和图5可知，对于未采用本发明提供的焊后热处理方法处理的钢轨焊接接头，所得到的接头共析钢轨一侧的软化区宽度为12mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为10mm。接头焊缝共析珠光体钢轨一侧硬度偏高，距焊缝中心±10mm处的硬度均超出共析珠光体钢轨及过共析钢轨母材平均硬度30hv。此类接头在线路服役过程中，由于接头焊缝过共析钢轨一侧硬度相对较低，易优先在该侧软化区形成钢轨轨头踏面低塌，造成接头“鞍型”磨耗，影响线路平顺性。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头焊缝过共析钢轨一侧金相中出现了淬硬的马氏体组织，影响线路运行安全。
对比例4
钢轨完成移动闪光焊接过程中的顶锻和推瘤后，对焊接得到的接头进行焊后热处理。首先，将焊接得到的余温在1050℃的钢轨接头以4.5℃/s的第一冷却速度进行第一阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至620℃，接着使钢轨接头以2.2℃/s的第二冷却速度进行第二阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至440℃，最后使钢轨接头以3.5℃/s的第三冷却速度进行第三阶段冷却以将钢轨接头的轨头表层温度降至20℃的室温，从而得到本发明的经焊后热处理的异种材质钢轨焊接接头；
焊后热处理过程中，第一冷却为在空气中进行的自然冷却；第二冷却和第三冷却过程中，采用钢轨轨头仿型冷却装置以水雾混合气作为冷却介质对钢轨接头的轨头踏面及轨头侧面进行冷却，冷却装置距离钢轨轨头踏面40mm；第二冷却过程中，冷却装置喷射的水雾混合气的气体压力为0.65mpa；第三冷却过程中，冷却装置喷射的水雾混合气的气体压力为1.10mpa。采用红外测温仪监控钢轨轨头踏面温度。
取本对比例得到的焊后空冷条件下的钢轨接头加工成纵向硬度试样。采用布维硬度计(山东莱州市试验机总厂，型号hbv-30a)在钢轨轨头踏面以下4mm位置，以2mm为测点间距对硬度试样进行纵向维氏硬度检测，测点以焊缝为中心向左右两侧对称排列。维氏硬度检验方法参照gb/t4340.1-2009《金属维氏硬度试验第1部分：试验方法》进行，采用hv标尺。硬度检验数据见表6，接头纵向硬度的分布效果如图6所示。
表6对比例4钢轨焊接接头硬度检验数据
由表6和图6可知，对于未采用本发明提供的焊后热处理方法处理的钢轨焊接接头，所得到的接头共析钢轨一侧的软化区宽度为8mm，过共析钢轨一侧的软化区宽度为10mm。接头焊缝共析珠光体钢轨与过共析钢轨硬度相差不大。对于共析珠光体钢轨，距焊缝中心10mm位置的硬度仅为350hv，比共析珠光体钢轨母材平均硬度低90hv。
参照图8所示的取样方法按gb/t13298-2015《金属显微组织检验方法》对钢轨接头金相试样进行金相组织检验，采用3％硝酸酒精溶液对钢轨接头金相试样开展浸蚀，采用德国徕卡mef3光学显微镜对钢轨接头金相组织进行观察。结果表明，接头焊缝共析珠光体钢轨及过共析钢轨金相中均出现了淬硬的马氏体组织，影响线路运行安全。
通过对比图1至图6中的焊接接头轨头踏面纵向硬度及接头软化区宽度可以看出：采用本发明提供的焊后热处理方法针对过共析钢轨与共析珠光体钢轨焊接接头实施焊后热处理，可使在距焊缝中心±10mm区域内的钢轨接头纵向硬度分别满足所对应的共析珠光体钢轨与过共析钢轨母材平均硬度的±30hv范围(不包括脱碳的焊缝中心线)，并且接头焊缝两侧的软化区宽度均低于15mm。同时，焊接接头金相中无马氏体、贝氏体等异常组织，有利于保证线路行车安全。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，虽然已参照具体实施例描述了根据本发明的钢轨焊后热处理方法，但本领域技术人员将认识到，在不脱离本发明的思想和范围的情况下，在此可以对本发明做出各种修改和组合。