本发明属于材料工程技术领域，尤其涉及一种镍铜硅合金及其制备方法。
背景技术：
在航空航天、核工业以及海洋工程中，对某些设备部分零部件的综合性能要求很高，诸如海水泵的泵轴不仅需要很强的耐海水腐蚀、很高的强度，而且还需要很好的硬度以提升部件的耐磨性能。
然而，在海水环境中具有高强度和耐海水腐蚀新能的材料大多是镍铜合金类材料。而现有的镍铜合金材料，诸如蒙耐尔400合金、蒙耐尔k500合金等。其中蒙耐尔400合金的锻态强度只有500mpa左右；蒙耐尔k500合金的强度最高也只有1000mpa左右，且这两种合金的硬度也不高，耐磨性能较差，因此不能满足在海水环境下的使用性能要求。
可见，现有的镍铜合金材料的硬度、强度较差，仍然不能够满足某些特殊作业环境的质量需求。
技术实现要素：
本发明实施例提供一种镍铜硅合金，旨在解决现有的镍铜合金材料的硬度、强度较差，仍然不能够满足某些特殊作业环境的质量需求的问题。
本发明实施例是这样实现的，一种镍铜硅合金，包括以下重量百分比的合金元素：石墨烯0.07～0.15％、镍60.3～62.93％、铜28.42～31％、硅4～4.5％、铁1.8～2.5％和锰1.18～1.5％。
本发明实施例还提供一种镍铜硅合金的制备方法，包括：将石墨烯置于纯铁管内，再所述纯铁管与其他各合金元素一并置于中频真空感应炉内进行熔炼，得到合金熔炼液；
将所述合金熔炼液浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭；
将所述铸锭放置于电驴内加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第一次锻造处理，控制其锻造变形量10％～15％，得到第一锻件；
将所述第一锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将其重新放回电驴内并加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第二次锻造处理，控制其锻造变形量为25～30％，得到第二锻件；
将所述第二锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将所述第二锻件重新放回电驴内并加热至1150～1200℃，保温2～3小时后进行第三次锻造，得到预设直径的合金棒；
将所述合金棒置于620～650℃下保温16～20小时，即得。
本发明实施例提供的镍铜硅合金具有很高的强度和硬度，其抗拉强度达到1350mpa以上，屈服强度达到1180mpa以上，硬度达到hrc41以上，延伸率达到18％以上，面缩率达到28％以上，显著高于其他镍铜系列合金的力学性能指标，可满足某些特殊作业环境的质量需求。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合具体实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
本发明实施例提供的镍铜硅合金以镍为基体，还添加有石墨烯、铜、硅、铁和锰，其中硅的含量达到4～4.5％，该合金具有很高的强度和硬度，其抗拉强度达到1350mpa以上，屈服强度达到1180mpa以上，硬度达到hrc41以上，延伸率达到18％以上，面缩率达到28％以上，显著高于其他镍铜系列合金的力学性能指标，可满足某些特殊作业环境的质量需求。
本发明实施例提供了一种镍铜硅合金，包括以下重量百分比的合金元素：石墨烯0.07～0.15％、镍60.3～62.93％、铜28.42～31％、硅4～4.5％、铁1.8～2.5％和锰1.18～1.5％。
作为本发明的一个优选实施例，镍铜硅合金包括以下重量百分比的合金元素：石墨烯0.15％、镍60.5％、铜31％、硅4.5％、铁2.5％和锰1.35％。
本发明实施例还提供了一种镍铜硅合金的制备方法，包括：
将石墨烯置于纯铁管内，再所述纯铁管与其他各合金元素一并置于中频真空感应炉内进行熔炼，得到合金熔炼液；
将所述合金熔炼液浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭；
将所述铸锭放置于电炉内加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第一次锻造处理，控制其锻造变形量10％～15％，得到第一锻件；
将所述第一锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将其重新放回电驴内并加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第二次锻造处理，控制其锻造变形量为25～30％，得到第二锻件；
将所述第二锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将所述第二锻件重新放回电驴内并加热至1150～1200℃，保温2～3小时后进行第三次锻造，得到预设直径的合金棒；
将所述合金棒置于620～650℃下保温16～20小时，即得。
在本发明实施例中，需要将石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。将石墨烯置于纯铁管内是考虑到工业化连续生产时，如果将石墨烯直接加入到温度很高的熔炼容器内时一方面会造成石墨烯的烧损；另一方面当真空炉启动抽真空时会吸出石墨烯，从而会影响到最终合金中石墨烯的含量。将石墨烯置于纯铁管内可以很好地防止石墨烯因高温和抽真空而产生的损失，从而保证合金化学配方的准确。
在本发明实施例中，镍铜硅合金中添加的铁的含量要考虑到装石墨烯的纯铁管的量。即添加的原料铁的含量应包括用于装石墨烯的纯铁管的重量和配方中需要补足添加的铁的重量。
在本发明的一个优选实施例中，上述步骤将所述铸锭放置于电炉内加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第一次锻造处理，控制其锻造变形量10％～15％，得到第一锻件，具体包括：
将所述铸锭放置于电炉内加热至1200℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，控制其锻造变形量10％，得到第一锻件。高硅含量的镍铜硅合金的锻造性能比较差，所以控制锻造的变形量在10％左右可以防止铸锭被直接锻废。
在本发明的优选实施例中，上述步骤将所述第一锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将其重新放回电炉内并加热至1150～1200℃，保温3～4小时后进行第二次锻造处理，控制其锻造变形量为25～30％，得到第二锻件，具体包括：
将所述第一锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将其重新放回电炉内并加热至1200℃，保温4小时后进行第二次锻造处理，控制其锻造变形量为30％，得到第二锻件。经过第一次锻造处理之后，第一锻件的锻造性能有所改善，但是锻造性能还不是很好，所以锻造的变形量最好不要超过30％，而控制在30％最佳。
在本发明的优选实施例中，上述步骤将所述第二锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将所述第二锻件重新放回电炉内并加热至1150～1200℃，保温2～3小时后进行第三次锻造，得到预设直径的合金棒，具体包括：
将所述第二锻件取出并立即投入冷水中冷却，待其完全冷却后将所述第二锻件重新放回电炉内并加热至1200℃，保温3小时后进行第三次锻造，得到预设直径的合金棒。经过三次锻造处理之后的合金棒具有较好的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率和面缩率。
在本发明的一个优选实施例中，上述步骤将所述合金棒置于620～650℃下保温16～20小时，具体包括：
将所述合金棒置于650℃下保温16小时，即得。
对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化，从而综合提高了合金棒的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率和面缩率。
在本发明的一个优选实施例中，上述步骤将石墨烯置于纯铁管内，再将所述纯铁管与其他各合金元素一并置于中频真空感应炉内进行熔炼，得到合金熔炼液，具体包括：
将石墨烯置于纯铁管内，再将所述纯铁管与其他各合金元素一并置于中频真空感应炉内升温至1600～1650℃熔炼100～120分钟，得到熔炼液；
将所述熔炼液降温至1450～1500℃并保持30～40分钟，再升温至1600～1650℃继续熔炼25～35分钟，得到合金熔炼液。
更为优选的，上述步骤将所述合金熔炼液浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭，具体为：
将所述合金熔炼液降温至1450～1500℃保持25～30分钟，再浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭。
在本发明的优选实施例中，上述步骤将所述合金熔炼液降温至1450～1500℃保持25～30分钟，再浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭，具体包括：
向所述合金熔炼液加入含镁量为20％的镍镁除气剂进行除气，并降温至1450～1500℃保持25～30分钟，再浇注到铸铁模具中成型，得到铸锭。
在本发明实施例中，每100公斤的合金熔炼液可加入100克的镍镁除气剂。由于加入的镍镁除气剂的量很少，所以由其引入到合金熔炼液引入镁元素杂质可以忽略不计。
以下通过具体实施例对本发明的镍铜硅合金的技术效果做进一步的说明。
实施例1：
首先将重量百分比为：0.15％的石墨烯，60.35％的ni，31％的cu，4.5％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.5％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.15％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1600℃下熔炼120分钟，然后将熔液降至1450℃并保持40分钟，再次将温度升高到1600℃下继续熔炼30分钟，然后降温到1450℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1150℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温4小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制其锻造变形量为25％左右，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在620℃下保温20小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例1制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例2：
首先将重量百分比为：0.15％的石墨烯，60.5％的ni，31％的cu，4.5％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.35％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.15％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1650℃下熔炼100分钟，然后将熔液降至1500℃并保持30分钟，再次将温度升高到1650℃下继续熔炼25分钟，然后降温到1500℃并保持40分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1200℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温4小时，然后进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为30％左右，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化，即得到所述镍铜硅合金。
对本发明实施例2制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例3：
首先将重量百分比为：0.08％的石墨烯，60.42％的ni，31％的cu，4.5％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.5％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.08％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1650℃下熔炼120分钟，然后将熔液降至1500℃并保持35分钟，再次将温度升高到1650℃下继续熔炼25分钟，然后降温到1500℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1200℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在15％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1200℃，并保温3小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为25％，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温18小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例3制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例4：
首先将重量百分比为：0.07％的石墨烯，60.5％的ni，31％的cu，4.5％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.43％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.07％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1600℃下熔炼100分钟，然后将熔液降至1450℃并保持30分钟，再次将温度升高到1600℃下继续熔炼35分钟，然后降温到1450℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1150℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温3小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为30％，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例4制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例5：
首先将重量百分比为：0.14％的石墨烯，60.45％的ni，31％的cu，4.41％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.5％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.14％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1600℃下熔炼100分钟，然后将熔液降至1450℃并保持30分钟，再次将温度升高到1600℃下继续熔炼35分钟，然后降温到1450℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1150℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温3小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为30％，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例5制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例6：
首先将重量百分比为：0.15％的石墨烯，62.93％的ni，28.42％的cu，4.5％的si，2.5％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.5％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.15％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1600℃下熔炼100分钟，然后将熔液降至1450℃并保持30分钟，再次将温度升高到1600℃下继续熔炼35分钟，然后降温到1450℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1150℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温3小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为30％，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例6制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
实施例7：
首先将重量百分比为：0.15％的石墨烯，62.93％的ni，29.94％的cu，4％的si，1.8％的fe(铁含量要考虑到装石墨烯纯铁管的量)，1.18％的mn于中频真空感应炉内熔炼。其中，0.15％的石墨烯置于直径20mm、壁厚2mm的纯铁管内，管的上面圆面用厚2mm的纯铁板焊接，并在一圆面上钻出直径2mm的小孔3个。含镁量为20％的铜镁合金作为除气剂，1600℃下熔炼100分钟，然后将熔液降至1450℃并保持30分钟，再次将温度升高到1600℃下继续熔炼35分钟，然后降温到1450℃并保持30分钟后，将合金熔液浇入直径180mm的铸铁模中，30分钟后将真空炉炉盖打开，将铸铁模具吊出后直接投入到水中，1小时后将铸锭从模具中取出。然后铸锭在电炉内加热到1150℃，保温4小时后进行第一次锻造处理，利用2吨空气锤进行自由锻造，首先将铸锭轻轻滚圆锻造处理，控制其锻造变形量在10％左右，得到第一锻件，然后立即将第一锻件放入冷水中冷却，待其完全冷却后将第一锻件重新放入电炉内从室温重新加热至1150℃，并保温3小时，然后再进行第二次锻造处理，用2吨空气锤进行自由锻造，得到第二锻件，控制器锻造变形量为30％，回火两次并将第二锻件进行第三次锻造处理，将其锻造成直径为80mm的合金棒。对锻造所得合金棒在650℃下保温16小时使其生成大量的弥散相ni3si对合金进行强化。
对本发明实施例7制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
对比例1：
本对比例与上述实施例2基本相同，其不同之处仅在于：用同等质量的普通碳粉替换掉其中的石墨烯。对本对比例1制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
对比例2～4：
本对比例与上述实施例2基本相同，其不同之处仅在于：将其中的硅的百分比含量分别调整为2％、3％、4.6％。对本对比例2～4制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
对比例5：本对比例与上述实施例2基本相同，其不同之处仅在于：对比例5中省略硅元素。对本对比例5制得的镍铜硅合金进行力学性能测试，测得的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率结果见下表1所示。
对比例6：本对比例与上述实施例2基本相同，其不同之处仅在于：对比例6将得到的铸锭采用传统的锻造工艺进行锻造。采用传统的锻造工艺对铸锭进行锻造，锻造测成品率很低，低于50％，而采用本发明的锻造工艺进行锻造，其成品率不低于85％。
需要说明的是，根据gb/t228.1-2010中的相关测试方法分别测试上述实施例1～7和对比例1～5的合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率和面缩率；根据gb/t1818-94金属表面洛氏硬度试验方法测试上述实施例1～7和对比例1～5的合金的硬度。
表1
从上表1的试验结果可以看出，本发明实施例1～7制得的镍铜硅合金具有很高的强度和硬度，其抗拉强度达到1350mpa以上，屈服强度达到1200mpa以上，硬度达到hrc41以上，延伸率为18％以上，面缩28％以上。
经比较对比例1和实施例2的试验结果可知，采用普通的碳粉替换掉石墨烯后制得的合金的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率明显劣化。可见，添加石墨烯可以显著提高合金的抗拉强度、屈服强度等综合性能。
从对比例2～4与实施例1～7的试验结果可以得知，添加的硅元素的含量低于4％时，制得的合金的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率明显劣于硅含量为4～4.5％的合金；并且，当硅含量调整至4.6％时，制得的合金的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率与含量为4～4.5％时差异不大，考虑到生产成本的问题，优选硅含量为4～4.5％。
从对比例5与实施例2的对比结果可以得出，添加硅元素可显著提高合金的抗拉强度、屈服强度、硬度、延伸率、面缩率。
对于锻造型镍铜硅合金，过高的硅含量会使合金的锻造性能急剧恶化。另外，根据镍硅合金相图，10％以内的镍硅合金以β1相(ni3si相)存在，考虑到锻造性能要求，因此，本发明将硅含量控制在5％以内以保证合金具有一定的锻造性能。
硅元素在合金熔炼时会增加合金的流动性，对于铸造型合金非常有利于其成型，一般而言往锻造性能极好的铁中加入超过2％含量的硅即可使铁的锻造性能急剧恶化。而5％左右的硅含量的合金其基本上是没有锻造性能的，而利用本发明中所描述的锻造工艺可以轻松实现含量4.5％左右硅含量的镍铜合金的锻造，且锻造成品率不低于85％。
本发明实施例提供的镍铜硅合金具有很高的强度和硬度，其抗拉强度达到1350mpa以上，屈服强度达到1180mpa以上，硬度达到hrc41以上，延伸率达到18％以上，面缩率达到28％以上，显著高于其他镍铜系列合金的力学性能指标，可满足某些特殊作业环境的质量需求。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。