向下折回并坚直下降至收灰筒210a内的结构，因此各间壁冷却器210c的被冷却 气流路的排气口实际上分别随各自所在的间壁冷却器210c的管内通道经过1次弯折后由 上往下伸入收灰筒210a，这样，进入被冷却气流路的炉气先在间壁冷却器210c的管道中由 下往上运动然后再折返后由上往下运动，其间析出的粉尘能够被炉气基本上带入至收灰筒 210a，既能够有效避免间壁冷却器210c的管内堵塞，同时由于间壁冷却器210c的管道折回 而增大了换热面积。在图3的控温冷却单元210中，间壁冷却器210c的管外选择了气冷方 式，其具体可以根据间壁冷却器210c的管道材料、尺寸等因素来确定换热效率并以此选择 自然对流冷却或强制吹风冷却。另外，图3的控温冷却单元210中进气通道210b直接设置 在收灰筒210a上方并与收灰筒210a之间通过一个隔板隔离，结构紧凑合理。
[0042] 图4示出了上述控温冷却单元210另一种更为具体的结构。如该图所示，其中的 进气通道210b位于收灰筒210a的上方并上下相隔一定高度，间壁冷却器210c并列安装 在进气通道210b与收灰筒210a之间，间壁冷却器210c的管道为坚直设置的直管，该管道 的上端通过阀门210d连接进气通道210b，下端伸入收灰筒210a。该结构中各间壁冷却器 210c的管道均为坚直设置的直管，被冷却气体在该直管中由上往下运动并将析出的粉尘完 全带入至收灰筒210a中，从而杜绝粉尘堵管问题。但是，由于间壁冷却器210c的管道没有 弯折，因此换热面积较小，这时一是可考虑增加间壁冷却器210c的管道长度，二是间壁冷 却器210c的管外可以选择液冷方式，例如采取喷淋或如图4中所示在间壁冷却器210c的 管道外设水冷夹套210h，水冷夹套210h的两端分别设有进水口 210i和出水口 210j。
[0043] 图1所示的铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化工艺可以使用图3的控温冷 却单元210,也可以使用图4的控温冷却单元210。上面的试验采用了图3的控温冷却单元 210,最后的试验结果为：通过第一级控温冷却单元211以及第一级气体过滤单元221回收 到的第一粉尘中富集有较高纯度的三氧化二锑，而该粉尘中砷的重量百分含量在1%以下； 通过第二级控温冷却单元212和第二级气体过滤单元222回收到的第二粉尘中锑的重量百 分含量则在20%以下，炉气中的砷基本上全部富集在第二粉尘中。
[0044] 图2所示则为另一种铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化工艺，其设备包括 顺序连接在工业窑炉100之后的第一级控温冷却单元211、第一级气体过滤单元221、第二 级控温冷却单元212、第二级气体过滤单元222、第三级控温冷却单元213、第三级气体过滤 单元223和动力装置230,动力装置230驱动工业窑炉100产生的炉气依次通过第一级控 温冷却单元211、第一级气体过滤单元221、第二级控温冷却单元212、第二级气体过滤单元 222、第三级控温冷却单元213以及第三级气体过滤单元223。该工艺的步骤包括：1)将工 业窑炉100产生的温度600 - 900°C的铅阳极泥熔炼炉气引入一炉气分级控温收尘净化设 备200,在引入该炉气分级控温收尘净化设备200前的所述炉气中含有三氧化二锑和三氧 化二砷两种凝华温度不同的气态待回收物质；2 )在确保气态待回收物质基本不析出的温度 条件下，将所述炉气引入该设备中的第一级控温冷却单元211，第一级控温冷却单元211的 炉气出口温度控制为400 - 500°C，使部分待回收物质冷却析出形成第一粉尘并收集在第 一级控温冷却单元211中；3)在确保气态待回收物质基本不析出的温度条件下，将第一级 控温冷却单元211排出并携带有第一粉尘的炉气引入第一级气体过滤单元221中进行除尘 净化并进一步收集得到第一粉尘；4)在确保气态待回收物质基本不析出的温度条件下，将 第一级气体过滤单元221排出的炉气引入第二级控温冷却单元212,第二级控温冷却单元 212的炉气出口温度控制为300 - 380°C，使部分待回收物质冷却析出形成第二粉尘并收集 在第二级控温冷却单元212中；5)在确保气态待回收物质基本不析出的温度条件下，将第 二级控温冷却单元212排出并携带有第二粉尘的炉气引入第二级气体过滤单元222中进 行除尘净化并进一步收集得到第二粉尘；6)在确保气态待回收物质基本不析出的温度条件 下，将第二级气体过滤单元222排出的炉气引入第三级控温冷却单元213,第三级控温冷却 单元213的炉气出口温度控制为110 - 120°C，使部分待回收物质冷却析出形成第三粉尘并 收集在第三级控温冷却单元213中；7)在确保气态待回收物质基本不析出的温度条件下， 将第三级控温冷却单元213排出并携带有第三粉尘的炉气引入第三级气体过滤单元223中 进行除尘净化并进一步收集得到第三粉尘。此后，第三级气体过滤单元223排出的气体进 入动力装置230,然后从动力装置230的出口再经烟囱排放。
[0045] 上述第二种铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化工艺同样进行了工业试验， 其中工业窑炉100仍然采用反射炉，反射炉出口温度的波动范围控制在600 - 900°C，经检 测，反射炉产生的炉气含尘量为40 - 50g/m3,其中主要含65 - 75%重量的锑、3 - 12%重 量的砷和1 一 2%重量的铅。所述的工业窑炉100与第一级控温冷却单元211之间、第一级 控温冷却单元211与第一级气体过滤单元221之间、第一级气体过滤单元221与第二级控 温冷却单元212之间、第二级控温冷却单元212与第二级气体过滤单元222之间、第二级气 体过滤单元222之间与第三级控温冷却单元213之间、第三级控温冷却单元213与第三级 气体过滤单元223之间均通过保温管道相连，同时要求各保温管道的入口温度<保温管道 的出口温度，各保温管道具体采用夹套保温方式，夹套内采用高温烟气加热。同时，第一级 气体过滤单元221、第二级气体过滤单元222均采用了耐高温烧结陶瓷多孔材料滤芯作为 过滤元件，出口含尘量控制在20mg/m 3以下；第三级气体过滤单元223仍采用布袋作为过滤 元件，第三级气体过滤单元223的出口含尘量同样控制在20mg/m 3以下。另外，第一级气体 过滤单元221、第二级气体过滤单元222和第三级气体过滤单元223同样采用了相同的保温 措施，以使第一级气体过滤单元221和第二级气体过滤单元222的炉气入口温度<炉气出 口温度。上述第一级控温冷却单元211、第二级控温冷却单元212以及第三级控温冷却单元 213采用图4的控温冷却单元210。动力装置230仍为风机。
[0046] 第二种铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化工艺的试验结果为：通过第一级 控温冷却单元211以及第一级气体过滤单元221回收到的第一粉尘富集有较高纯度的三氧 化二锑，该粉尘中砷的重量百分含量在1%以下；通过第二级控温冷却单元212和第二级气 体过滤单元222回收到的第二粉尘中既含有三氧化二锑也含有三氧化二砷，砷的重量百分 含量在10%以下；通过第三级控温冷却单元213和第三级气体过滤单元223回收到的第三 粉尘富集有较高纯度的三氧化二砷，该粉尘中锑的重量百分含量在1%以下。
[0047] 结合三氧化二砷的蒸汽压与温度的对应关系(如表1)以及三氧化二锑的蒸汽压与 温度的对应关系(如表2)，对于上面的第一种铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化工 艺，第一级控温冷却在400-500°C，是基于在450°C左右时，三氧化二砷饱和蒸汽压是三氧 化二锑的7万多倍，此时三氧化二锑98%以上都析出了，而三氧化二砷却不会析出，实现了 砷锑分离。第二级控温冷却降低到110 - 120°C左右，此时三氧化二砷99. 99%以上析出， 因此实现了砷的富集回收。而对于上面的第二种铅阳极泥熔炼高温炉气分级控温收尘净化 工艺，中间加一级控温冷却在300-400°C，前面第一级没有完全冷却下来的锑进一步冷