塞变得易于产生。另外，REM含量超过0.0050%时，生成的REM系夹杂物（氧化 物、氧硫化物）的个数密度变得较高，因此在铸坯的连续铸造时这些REM系夹杂物堆积在弯 曲的铸坯的下表面侧。存在这样的情况在乳制铸坯而得到的产品中引起内部缺陷、进而钢 板的加工性变差的担心。因此，将REM含量控制在0. 0003%~0. 0050%。REM含量的下限 优选设为〇. 0005 %，进一步优选设为0. 0010 %。REM含量的上限优选设为0. 0040 %，进一 步优选设为0.0030%。
[0114] 此外，有必要将Ca及REM的含量与S含量相应地进行控制。具体而言，有必要将 化学成分中各元素以质量％示出的含量控制在以下述的式IV表示的范围内。在Ca含量、 REM含量、以及S含量不满足下述的式IV的情况下，A系夹杂物的个数密度超过6个/mm2。 此外，下述的式IV的右边的值为2以上时，能够进一步优选控制夹杂物的形态。另外，下述 的式IV的上限没有特别限定，下述的式IV的右边的值超过5时，存在最大长度超过20ym 的粗大的B系或C系夹杂物生成的倾向。因此，下述的式IV的上限值优选为5。
[0115] 0. 3000 ^ {Ca/40. 88+(REM/140)/2} / (S/32. 07)(式IV)
[0116] 本实施方式所涉及的钢板除上述的基本成分之外，还含有杂质。此处，杂质意味着 从金属废料等副原料、制造工序中混入的P、S、Ti、0、N、Cd、Zn、Sb、W、Mg、Zr、As、Co、Sn、以 及Pb等元素。这些元素的含有不是必须的，因此这些元素的含量的下限值为0%。其中，P、 S、Ti、0、以及N为了使得上述效果优选发挥而按如下所述限制。另外，P、S、0、以及Ti和N以外的上述杂质优选分别限制至〇. 01 %以下。即使这些杂质含有〇. 01 %以下，也不会失去 上述效果。此处，记载％为质量％。
[0117] (P:0.020% 以下）
[0118] P(磷）具有固溶强化的功能。然而，含有过量的P会阻碍钢板的加工性。因此，将 P含量限制至0.020%以下。P含量的下限可以为0%。另外，考虑到现行通常的精炼（包 括二次精炼）时，P含量的下限可以为0.005%。
[0119] (S:0? 0070% 以下）
[0120] S(硫）为通过形成非金属夹杂物、阻碍钢板的加工性的杂质元素。因此，将S含量 限定至0.0070%以下，优选限制至0.0050%以下。S含量的下限可以为0%。另外，考虑到 现行通常的精炼（包括二次精炼）时，S含量的下限可以为0.0003%。
[0121] (Ti:0? 050% 以下）
[0122] Ti(钛）为通过形成硬的角形状的碳氮化物使得钢板的加工性变差的元素。在本 实施方式中，如上所述优先在含REM的夹杂物上析出，由此可以缓和对加工性产生的有害 性，Ti含量超过0. 050%时加工性的劣化变得明显。因此，将Ti含量限制至0. 050%以下。 Ti含量的下限可以为0%。另外，考虑到现行通常的精炼（包括二次精炼）时，Ti含量的 下限可以为0.0005%。
[0123] (0 :0? 0040% 以下）
[0124] 0(氧）为通过形成氧化物（非金属夹杂物）、该氧化物聚集及粗大化，从而降低钢 板的加工性的杂质元素。因此，将〇含量限制至0.0040%以下。0含量的下限可以为0%。 另外，考虑到现行通常的精炼（包括二次精炼）时，〇含量的下限可以为0.0010%。本实施 方式所涉及的钢板的0含量意味着将固溶在钢中的0、存在于夹杂物中的0等全部的0含量 总计而得到的总0含量（T. 0含量）。
[0125] 此外，优选将0含量和REM含量使用各元素的以质量％示出的含量控制在以下述 的式V表示的范围内。在满足下述的式V时，A系夹杂物的个数密度进一步减少，故优选。 此外，下述的式V的上限值没有特别限定，从0含量以及REM含量的上限值以及下限值出 发，0. 000643成为下述的式V的左边的上限值。
[0126] 18X(REM/140) - 0/16 彡 0 (式V)
[0127] 通过控制基于式V的0含量和REM含量，生成REM203 ? 11A1203 (REM203与A1 203的摩 尔比1 :11)与REM203 ?A1203 (REM203与A1 203的摩尔比1 :1)这2种复合氧化物的混合形态 时，A系夹杂物进一步优选地减少。在上述的式V中，REM/140表示REM的摩尔数，0/16表 示0的摩尔数。为了生成REM203 ? 11A1203与REM203 ?A1203的混合形态，优选按照使REM含 量满足上述的式V的方式含有。在因REM含量少而不满足上述的式V的情况下，存在生成 A1203与REM203 ? 11A1203的混合形态的情况。该混合形态中所含的A1 203的部位与CaO反应 而生成Ca0-Al203系夹杂物，存在该Ca〇-Al203系夹杂物通过乳制拉伸的担心。
[0128] (N:0? 0075% 以下）
[0129] N(氮）为形成氮化物（非金属夹杂物）、降低钢板的加工性的杂质元素。因此，将 N含量限制至0.0075%以下。N含量的下限可以为0%。另外，考虑到现行通常的精炼（包 括二次精炼）时，N含量的下限可以为0.0010%。
[0130] 本实施方式所涉及的钢板控制上述的基本成分，剩余部分包括铁以及上述的杂 质。然而，本实施方式所涉及的钢板可以在该基本成分的基础上，代替剩余部分的Fe的一 部分，进一步根据需要在钢中含有以下的选择成分。
[0131] S卩，本实施方式所涉及的热乳钢板除了上述的基本成分以及杂质之外，可以进一 步作为选择成分含有(^11、他、￥、]/[0、附、8中的一种以上。以下，对选择成分的数值限定范围 及其限定理由进行说明。此处，记载的％为质量％。
[0132] (Cu:0.05% 以下）
[0133] Cu(铜）为具有使得钢板的强度（硬度）提高的效果的选择元素。因此，根据需 要，可以使Cu在0. 05%以下的范围内含有。另外，Cu含量的下限值设为0. 01 %时，能够优 选地获得上述效果。另一方面，Cu含量超过0.05%时，存在因熔融金属脆化（Cu裂纹）而 在热乳时产生热加工裂纹的担心。Cu含量的优选范围为0. 02%~0. 04%。
[0134] (Nb:0.05% 以下）
[0135] Nb(铌）为形成碳氮化物、在防止晶粒的粗大化以及钢板的加工性的改善上有效 的选择元素。因此，根据需要，可以在0.05%以下的范围内含有Nb。另外，Nb含量的下限值 设为0.01 %时，能够优选获得上述效果。另一方面，Nb含量超过0.05%时，存在粗大的Nb 碳氮化物析出而招致钢板的加工性的降低的担心。Nb含量的优选范围为0. 02%~0. 04%。
[0136] (V:0.05% 以下）
[0137] V(钒）与Nb同样地为形成碳氮化物、在防止晶粒的粗大化、改善加工性上有效的 选择元素。因此，根据需要，可以使V在0.05%以下的范围内含有。另外，V含量的下限值 设为0. 01 %时，能够优选获得上述效果。另一方面，V含量超过0. 05%时，存在粗大的夹杂 物生成而招致钢板的加工性的降低的担心。优选的范围为0. 02%~0. 04%。
[0138] (Mo:0.05% 以下）
[0139] Mo(钼）为具有通过淬火性的提高和回火软化阻力性的提高、使得钢板的强度（硬 度）提高的效果的选择元素。因此，根据需要，可以使Mo在0.05%以下的范围内含有。另 外，Mo含量的下限值设为0. 01 %时，能够优选获得上述效果。另一方面，Mo含量超过0. 05 % 时，成本增加，并且含有效果饱和。此外，Mo含量超过0. 05 %时，钢板的加工性、尤其冷加工 性降低，由此，将钢板加工成复杂的形状（例如齿轮形状等）变得困难。由于以上的理由， Mo含量的上限设为0. 05%。Mo含量的优选范围为0. 01 %~0. 05%。
[0140] (Ni:0.05% 以下）
[0141] Ni(镍）为在由淬火性的提高带来的钢板的强度（硬度）的提高、加工性的提高上 有效的选择元素。另外，还具有防止含有Cu时的溶融金属脆化（Cu裂纹）的效果。因此， 根据需要，可以使Ni在0. 05 %以下的范围内含有。另外，Ni含量的下限值设为0. 01%以 上时，能够优选获得上述效果。另一方面，Ni含量超过0.05%时，成本增加，另一方面含有 效果饱和，因此Ni含量的上限设为0. 05%。Ni含量的优选范围为0. 02 %~0. 05%。
[0142] (Cr:0.50% 以下）
[0143] Cr(铬）为在提高淬火性使得钢板的强度（硬度）提高上有效的元素。因此，根 据需要，可以使Cr在0. 50 %以下的范围内含有。另外，Cr含量的下限值设为0. 01 %时，能 够优选获得上述效果。Cr含量超过0.50%时，成本增加，另一方面含有效果饱和。因此，将Cr含量控制在0. 50%以下。
[0144] (B:0? 0050% 以下）
[0145] B(硼）为具有提高淬火性使得钢板的强度（硬度）提高的效果的选择元素。因此， 根据需要，可以使B在0.0050%以下的范围内含有。另外，B含量的下限值设为0.0010% 时，能够优选获得上述效果。另一方面，B含量超过0. 0050%时，B系化合物生成而钢板的 加工性降低，因此上限设为0. 0050%。B含量的优选范围为0. 0020%~0. 0040%。
[0146] 接着，对本实施方式所涉及的钢板的制造方法进行说明。
[0147] 本实施方式所涉及的钢板与通常的钢板同样地，例如将高炉铁水作为原料，进行 转炉精炼、二次精炼来制造钢水，将该钢水通过连续铸造制成铸坯，然后对该铸坯进行热 车L、根据需要的冷乳、和/或退火等来形成钢板。此时，在转炉中的脱炭处理之后，通过浇包 处的二次精炼，在钢的成分调整的同时进行基于Ca及REM的添加的夹杂物控制。此外，除 了高炉铁水之外，还可以使用将以铁废料作为原料用电炉熔解而得到的钢水作为原料。
[0148] Ca及REM在调节其他含有元素的成分、进一步使通过A1脱氧生成的A1203从钢水 浮上后添加。A1203在钢水中大量残留时，Ca、REM通过A1 203的还原而消耗。因此，用于固 定S的Ca及REM的含量减少，变得无法充分防止MnS的生成。
[0149] Ca由于蒸气压高，因此为了提高成品率，可以以Ca-Si合金、Fe-Ca-Si合金以及 Ca-Ni合金等的形式添加。为了添加这些合金，可以使用由这些合金构成的合金线。REM只 要以Fe-Si-REM合金、以及混合稀土金属等形式添加即可。混合稀土金属是指稀土类元素 的混合物，具体而言，含有40 %~50 %左右的Ce、20 %~40 %左右的La的情况较多。例如， 能够入手由Ce45 %、La35 %、Nd9 %、Pr6 %、其他杂质构成的混合稀土金属等。
[0150] Ca及REM的添加顺序没有特别限制。然而，在REM添加后添加Ca时，可见夹杂物 的尺寸稍微变小的倾向。因此，优选在REM添加后添加Ca。
[0151] 在A1脱氧后生成A1203，该A1203中一部分簇状物化。然而，与Ca的添加相比先进 行的添加时，簇状物的一部分被还原、分解，能够减小簇状物的尺寸。另一方面，与REM 的添加相比先进行Ca的添加时，A1203变化成低熔点的Ca〇-Al203系夹杂物，存在上述A1 203 簇状物成为1个粗大的Ca0-Al203系夹杂物的担心。因此，优选在REM的添加后进行Ca的 添加。
[0152] 实施例
[0153] 通过实施例更具体详细地说明本发明的一实施方式的效果，实施例中的条件为用 于确认本发明的可实施性以及效果而采用的一条件例，本发明不限定于该一条件例。本发 明只要不脱离本发明的宗旨地达成本发明的目的，可以采用各种条件。
[0154] 将高炉铁水作为原料，在铁水预备处理、转炉中的脱碳处理后，通过浇包精炼进行 成分调整，熔制了表2A所示的成分的钢水300吨。浇包精炼中，首先添加A1进行脱氧，接 着调节Ti等其他元素的成分，然后为了使得通过A1脱氧生成的A1203浮上而保持5分钟以 上，然后添加REM，为了均匀混合而保持3分钟，然后添加Ca。REM使用混合稀土金属。该混 合稀土金属所含的REM元素为50%Ce、2