20%，Μη:1. 58%，P:0. 0109%，S:0. 0008%，V巧i:0. 047%，佩：0. 06%，Cr:0. 21%，其 余为化及不可避免的杂质，热社卷板的Pcm值为0. 17%。
[0047] 本实施例提供的热社卷板的制造方法包括：冶炼、连铸、板巧加热、粗社、精社、 冷却及卷取过程。其中，在冶炼过程中，对铁水进行预处理，使最终铸巧中的S含量小于 0. 004%。在板巧加热过程中，控制高溫均热段的加热时间为42分钟，防止板巧原始奥氏 体晶粒的过分粗化。控制板巧加热的总时间为248分钟，控制板巧加热后的出炉溫度为 1198°C，防止板巧原始奥氏体的过分粗化，使室溫下的组织能够充分细化，同时使合金元素 充分固溶，保证板巧的力学性能。在粗社过程中，控制粗社各道次的压下率逐渐增加，末道 次压下率为26%，控制粗社的出口溫度为96rC，控制粗社的总道次为8道次。在精社过程 中，控制精社的入口溫度为953°C，控制终社溫度为829°C，控制板巧的总变形量为78%。冷 却过程采用超快冷、层流冷却及精冷模式，控制超快冷的冷却速率为47°C/s，控制超快冷 后的板巧的溫度为518°C。在卷取过程中，控制卷取溫度为369°C。
[0048] 本实施例提供的热社卷板的力学性能如表1所示：
[0049]
[(K)加]表1
[0051] 参见图1、图2及图3,本实施例提供的热社卷板的-30°C的CVN值为330J，冲击剪 切面积为100%，-20°c的DWTT值为100%。参见图4,实施例1提供的热社卷板的金相组 织为针状铁素体、粒状贝氏体及M/A组织，该类型组织在保证钢卷强度的同时对保证钢卷 的低溫初性非常有利。 阳0。] 连施俩I2
[0053] 本实施例提供的热社卷板的化学成分按重量百分比计含有：C :0.065%，Si : 0. 20%，Mn :1. 62%，P :0. 0111%，S :0. 0007%，V巧i :0. 050%，佩：0. 052%，化：0. 18%，其 余为化及不可避免的杂质，热社卷板的Pcm值为0.16%。
[0054] 本实施例提供的热社卷板的制造方法包括：冶炼、连铸、板巧加热、粗社、精社、 冷却及卷取过程。其中，在冶炼过程中，对铁水进行预处理，使最终铸巧的S含量小于 0. 004%。在板巧加热过程中，控制高溫均热段的加热时间为48分钟，防止板巧原始奥氏 体晶粒的过分粗化。控制板巧加热的总时间为265分钟，控制板巧加热后的出炉溫度为 1189°C，防止板巧原始奥氏体的过分粗化，使室溫下的组织能够充分细化，同时使合金元素 充分固溶，保证板巧的力学性能。在粗社过程中，控制粗社各道次的压下率逐渐增加，末道 次压下率为27%，控制粗社的出口溫度为962Γ，控制粗社的总道次为8道次。在精社过程 中，控制精社的入口溫度为958°C，控制终社溫度为839°C，控制板巧的总变形量为73%。冷 却过程采用超快冷、层流冷却及精冷模式，控制超快冷的冷却速率为49°C/s，控制超快冷 后的板巧的溫度为532°C。在卷取过程中，控制卷取溫度为393°C。 阳化5] 本实施例提供的热社卷板的力学性能如表2所示：
[0056]
[0057]表2
[0058] 参见图5、图6和图7,本实施例提供的热社卷板的-30°C的CVN值为343J，冲击剪 切面积为100%，-20°c的DWTT值为100%。参见图8,本实施例提供的热社卷板的金相组 织为针状铁素体、粒状贝氏体及M/A组织，组织细化程度很高，提高了热社卷板的强度及初 性。 阳化9] 连施俩I3
[0060] 本实施例提供的热社卷板的化学成分按重量百分比计含有：C :0.075%，Si : 0. 25%，Mn :1. 56%，P :0. 0113%，S :0. 0005%，V巧i :0. 041%，佩：0. 045%，化：0. 24%，其 余为化及不可避免的杂质，热社卷板的Pcm值为0. 175%。
[0061] 本实施例提供的热社卷板的制造方法包括：冶炼、连铸、板巧加热、粗社、精社、 冷却及卷取过程。其中，在冶炼过程中，对铁水进行预处理，并使最终铸巧的S含量小于 0. 004%。在板巧加热过程中，控制高溫均热段的加热时间为42分钟，防止板巧原始奥氏体 晶粒过分粗化。控制板巧加热的总时间为275分钟，控制板巧加热后的出炉溫度为1202°C， 防止板巧原始奥氏体的过分粗化，使室溫下的组织能够充分细化，同时使合金元素充分固 溶，保证板巧的力学性能。在粗社过程中，控制粗社各道次的压下率逐渐增加，末道次压下 率为26%，控制粗社的出口溫度为963°C，控制粗社的总道次为8道次。在精社过程中，控 制精社的入口溫度为950°C，控制终社溫度为843°C，控制板巧的总变形量为79%。冷却过 程采用超快冷、层流冷却及精冷模式，控制超快冷的冷却速率为5rC/s，控制超快冷后的 板巧的溫度为546°C。在卷取过程中，控制卷取溫度为408°C。
[0062] 本实施例提供的热社卷板的力学性能如表3所示：
[0063]
[0064]表3 W65] 参见图9、图10和图11，本实施例提供的热社卷板的-10°C的CVN值为407J，冲击 剪切面积为100%，-15°C的DWTT值为100%。参见图12,本实施案例提供的热社卷板的金 相组织为针状铁素体、粒状贝氏体及M/A组织，有效的保障了热社卷板的强度和超高的低 溫初性。
[0066] 本发明实施例提供的热社卷板及其制造方法，至少具备W下有益效果：
[0067] 本发明实施例提供的热社卷板，C含量为0. 05~0. 10%、S含量小于0. 004%，通 过低碳低硫的成分设计保证了热社板卷的低溫初性。热社卷板采用Μη、化、佩、V及Ti等 元素复合强化，热社卷板的内部结构由针状铁素体、粒状贝氏体及M/A组织组成，进一步提 高了热社板卷的强度及初性。同时，热社卷板中不添加昂贵的Mo元素，降低了生产成本。
[0068] 本发明实施例提供的热社卷板的制造方法，在板巧加热过程中，控制高溫均热段 的加热时间小于50分钟，防止板巧的原始奥氏体晶粒过分粗化，确保其具有较低的初脆转 变溫度。使粗社阶段的各道次压下率逐渐增加，控制精社入口溫度小于等于960°C，并使板 巧在精社段的压下率大于70 %，保证板巧在非再结晶区内进行大变形，增加有效晶粒尺寸 数量，提高了热社卷板的低溫初性。本发明实施例提供的热社卷板的制造方法，冷却过程采 用超快冷、层流冷却及精冷模式，且控制超快冷的冷却速率大于40°C/s，超快冷的快速冷 却能力弥补了化元素减少（化含量为0. 10~0. 30% )W及无Mo元素带来的泽透性的损 失，可获得针状铁素体、粒状贝氏体及M/A组织，使热社卷板具有高强度的同时具有超高的 低溫初性，同时热社卷板中不添加昂贵的Mo元素并减少化元素的添加量，降低了生产成 本。
[0069] 最后所应说明的是，W上【具体实施方式】仅用W说明本发明的技术方案而非限制， 尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可W对本发明 的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖 在本发明的权利要求范围当中。
【主权项】
1. 一种热乳卷板，所述热乳卷板为X70级别，所述热乳卷板用于制造天然气输送管 道；其特征在于，所述热乳卷板的化学成分按重量百分比计含有：C:0.05~0. 10%，Si: 0· 10 ~0· 30%，Μη:1· 30 ~1. 90%，P:彡 0· 015%，S彡 0· 004%，V:0· 01 ~0· 05%，Nb: 0· 04~0· 065%，Cr:0· 10~0· 30%，Ti:0· 010~0· 050%，其余为Fe及不可避免的杂质。2. 如权利要求1所述的热乳卷板，其特征在于，所述热乳卷板的内部结构由针状铁素 体、粒状贝氏体及Μ/A组织组成。3. -种热乳卷板的制造方法，所述热乳卷板为X70级别，所述热乳卷板用于制造天然 气输送管道；所述方法包括：板坯加热、粗乳、精乳、冷却及卷取过程； 其特征在于， 在所述板坯加热过程中，控制高温均热段的加热时间小于50分钟；控制所述板坯加热 的总时间为180~300分钟，控制所述板坯加热后的出炉温度为1180~1210°C; 在所述粗乳过程中，控制所述粗乳各道次的压下率逐渐增加，控制所述粗乳末道次压 下率大于22%，控制所述粗乳的出口温度为900~1000°C; 在所述精乳过程中，控制所述精乳的入口温度小于或等于960°C，控制终乳温度为 780~860°C，控制所述板坯的总变形量大于70% ; 控制所述冷却过程采用超快冷、层流冷却及精冷模式。4. 如权利要求3所述的热乳卷板的制造方法，其特征在于，所述超快冷的冷却速率大 于 40°C/s。5. 如权利要求4所述的热乳卷板的制造方法，其特征在于，控制所述超快冷后的所述 板还的温度为480~560°C。6. 如权利要求3~5任一项所述的热乳卷板的制造方法，其特征在于，还包括，在所述 卷取过程中，控制卷取温度为360~420 °C。7. 如权利要求3~5任一项所述的热乳卷板的制造方法，其特征在于，在所述粗乳过程 中，控制所述粗乳的总道次为6~8道次。
【专利摘要】本发明涉及热轧技术领域，特别涉及一种热轧卷板及其制造方法，热轧卷板的化学成分按重量百分比计含有：C：0.05～0.10％，Si：0.10～0.30％，Mn：1.30～1.90％，P：≤0.015％，S≤0.004％，V：0.01～0.05％，Nb：0.04～0.065％，Cr：0.10～0.30％，Ti：0.010～0.050％，其余为Fe及不可避免的杂质。方法包括：冶炼、连铸、板坯加热、粗轧、精轧、冷却及卷取过程。本发明提供的热轧卷板及其制造方法，通过低碳低硫的成分设计保证了热轧板卷的低温韧性。同时，热轧卷板中不添加昂贵的Mo元素，降低了生产成本。通过板坯加热制度的有效控制，配合精轧阶段未再结晶区低温大变形轧制工艺，使热轧卷板的冲击韧脆转变温度FATT50≤-60℃，DWTT韧脆转变温度≤-60℃，具有超高的低温韧性。
【IPC分类】C21D8/02, C22C38/38, C22C38/28
【公开号】CN105256240
【申请号】CN201510765220
【发明人】牛涛, 姜永文, 安成钢, 吴新朗, 陈斌, 武军宽, 李飞, 张彩霞, 代晓莉, 高攀, 徐伟, 崔阳, 缪成亮
【申请人】首钢总公司
【公开日】2016年1月20日
【申请日】2015年11月11日