及V系的析出物在保持原样的状态下 作为粗大的析出物残存在最终获得的钢板内，对强度、杨氏模量、平均r值及LDR没有贡献。 因此，加热钢板还时，需要使铸造时析出的Nb及V系析出物再溶解(redissolve)。这对强度 的贡献在1150°C以上的加热中得到了确认。另外，为了去除板坯表层的气泡、偏析等缺陷， 获得皲裂少、凹凸少的、平滑的钢板表面，也是加热到1150°C以上较佳。不过，若加热温度超 过1300°C，则会引起奥氏体的晶粒的粗大化。其结果是，最终组织粗大化而招致强度及延性 下降。因而，钢板坯加热到1150°C以上1300°C以下的温度区域。即，板坯加热温度设为1150 °C以上1300°C以下。
[0097] [热乳工序]
[0098] 热乳工序包括粗乳及精乳，加热后的钢板坯经过该粗乳及精乳而成为热乳板。若 该热乳的终乳温度超过l〇〇〇°C，则氧化物(热乳氧化皮）的生成量急剧增加，钢基体和氧化 物之间的界面不平，因此会使在后阶段的酸洗工序后、冷乳工序后的表面品质劣化。另一方 面，若热乳的终乳温度不足850°C，则乳制负载增大而乳制负荷变大，并且奥氏体的未再结 晶状态下的压下率上升而生长异常的织构。其结果是，最终产品中面内异向性变得明显，不 仅材质的均匀性受到损害，还导致杨氏模量、平均r值及LDR本身下降。因而，热乳的终乳温 度设为850°C以上1000°C以下，优选的是设为850°C以上950°C以下。
[0099]此外，钢板坯在通常的条件下经粗乳而形成薄钢片（sheet bar)。在此，在降低了 加热温度的情况下，从防止热乳时的故障的观点出发，优选的是在精乳前使用钢片加热器 (bar heater)等对薄钢片进行加热。
[0100][卷绕工序]
[0101]若在卷绕热乳后的热乳板时的卷绕温度超过800°C，则铁素体晶粒粗大化，妨碍冷 乳中的取向的集聚，而且Nb、V的碳氮化物粗大化从而抑制退火时的铁素体的再结晶的效 果、抑制奥氏体晶粒的粗大化的效果变小。另一方面，若卷绕温度不足500°C，则除了铁素体 之外，还生成硬质的贝氏体、马氏体。在该情况下，冷乳中的形变变得不均匀。其结果是，退 火后的织构没有生长，杨氏模量、平均r值及LDR没有提高。因而，卷绕温度设为500°C以上 800°C以下。即，热乳后在500°C以上800°C以下的温度区域卷绕。
[0102] [冷乳工序]
[0103] 在热乳工序后进行冷乳，使对杨氏模量、平均r值及LDR的提高有效的α-铁及γ -铁 集聚。即，通过冷乳而使α-铁及γ -铁生长，由此，即使是在之后的退火工序后的组织中，具 有α-铁及γ -铁的铁素体增加，尤其是具有γ -铁的铁素体增加，杨氏模量、平均r值及LD R 提高。为了获得这样的效果，需要将冷乳时的冷乳压下率设为40%以上。此外，从提高杨氏 模量、平均r值及LDR的观点出发，优选的是将冷乳压下率设为50%以上。另一方面，若冷乳 压下率变大，则乳制负载会变大而制造变得困难，因此，优选的是将冷乳压下率设为80%以 下。因而，将冷乳压下率设为40%以上，优选的是设为40%以上80%以下，更优选的是设为 50%以上80%以下。此外，乳制道次的数量、各道次的冷乳压下率并无特别规定，就能发挥 本发明的效果。
[0104] [加热工序]
[0105] 加热时的退火温度低的情况下，残存未再结晶组织，向γ-铁的集聚变困难，各方 向的杨氏模量、平均r值及LDR下降。因此，退火温度设为450°C以上。此外，从提高杨氏模量、 平均r值及LDR的观点出发，优选的是将退火温度设为550°C以上。另一方面，若退火温度超 过800°C，则奥氏体晶粒粗大化，在退火后冷却时再相变的铁素体难以集聚成α-铁及γ-铁、 尤其是难以集聚成γ-铁。因而，加热工序中的退火温度设为450°C以上800°C以下。即，在加 热工序中，加热到450°C以上800°C以下的温度区域。优选的是加热到550°C以上800°C以下 的温度区域。
[0106] [加热后的保持工序]
[0107]若在上述的450°C以上800°C以下的温度区域中的保持时间不足300s，则残存未再 结晶组织，向γ-铁的集聚变困难，各方向的杨氏模量、平均r值及LDR下降。因此，保持时间 设为300s以上。另外，虽然不需要特别的限定，但若保持时间超过100000s，则再结晶铁素体 粒径粗大化，因此保持时间优选的是为100000s以下。因而，保持时间设为300s以上，优选的 是设为300s以上100000s以下。在实施加热后的冷却工序的情况下，可以冷却至室温，另外， 也可以实施经过过时效区域的处理。此外，虽然不需要特别的限定，但若下降至室温或过时 效区域为止的平均冷却速度超过80°C/s，则存在钢板形状恶化的可能性，因此优选的是平 均冷却速度为80°C/s以下。
[0108][再加热工序]
[0109]若再加热时的退火温度不足750°C，则奥氏体的生成不足。其结果是，在再加热工 序中的退火后的冷却工序中无法获得足够量的马氏体，难以确保期望的强度。另外，残存未 再结晶组织而使延性下降。因而，退火温度设为750°C以上。另外，若退火时的退火温度超过 950°C则奥氏体的晶粒粗大化，最终获得的钢板的拉伸强度TS具有下降倾向，因此优选的是 退火温度为950°C以下。因而，再加热工序中的退火温度设为750°C以上950°C以下。即，在再 加热工序中，加热到750°C以上950°C以下的温度区域。
[0110][再加热后的冷却工序]
[0111]在上述的再加热工序中的退火后的冷却时，若冷却速度变得过小，则未相变奥氏 体转变成珠光体，无法确保期望的马氏体的面积率，难以确保期望的强度。例如，若在形成 冷乳钢板的情况下在300°C以上700°C以下的温度区域中的平均冷却速度不足3°C/s，或者， 在形成热镀锌钢板的情况下在550°C以上700°C以下的温度区域中的平均冷却速度不足3 °C/s，则未相变奥氏体转变成珠光体，无法确保期望的马氏体的面积率，难以确保期望的强 度。因而，在形成冷乳钢板的情况下将在300°C以上700°C以下的温度区域中的平均冷却速 度设为3°C/s以上。另外，在形成热镀锌钢板的情况下将在550°C以上700°C以下的温度区域 中的平均冷却速度设为3°C/s以上。另外，虽然不需要特别的限定，但若上述的平均冷却速 度超过80°C/s，则存在钢板形状恶化的可能性，因此优选的是上述的平均冷却速度为80°C/ s以下。因而，在形成冷乳钢板的情况下在300°C以上700°C以下的温度区域中、在形成热镀 锌钢板的情况下在550°C以上700°C以下的温度区域中的平均冷却速度设为3°C/s以上，优 选的是设为3°C/s以上80°C/s以下。
[0112] 之后，在制造为冷乳钢板的情况下，也可以实施经过过时效区域的处理。另外，在 制造为热镀锌钢板的情况下，也可以使板通过熔融铅中，此外，在制造为合金化热镀锌钢板 的情况下，也可以进行合金化处理。
[0113] [热镀锌工序]
[0114] 实施热镀锌的情况下，优选的是在420°C以上550°C以下的温度区域中实施，能够 在退火后的冷却工序中进行。对于热镀锌浴，在GI(热镀锌钢板)的情况下，优选的是使用含 有A1:0.15~0.23质量％的锌浴，在GA(合金化热镀锌钢板）的情况下，优选的是使用含有 A1:0.12~0.20质量％的锌浴。另外，镀敷附着量优选的是单面20~70g/m2(双面镀敷），GA 优选的是，通过实施下述的合金化处理使镀层中的Fe浓度为7~15质量％。
[0115] [合金化处理工序]
[0116] 若合金化处理时的合金化处理温度不足470°C，则会发生不进行合金化的问题。另 一方面，在合金化处理温度超过600°C的情况下，引起铁素体的晶粒的粗大化，难以确保期 望的强度。因而，合金化处理温度设为470°C以上600°C以下。即，锌镀层的合金化处理在470 °C以上600°C以下的温度区域进行。
[0117] 在加热后的保持工序之后实施再加热工序的本制造方法中，在加热后进行保持工 序(第1次退火），不实施冷却工序，在连续退火线(CAL)或者热镀锌线(CGL)中实施再加热工 序而进行再加热(第2次退火）。在热镀锌线(CGL)中，进行第2次加热的情况下，在再加热后 的冷却过程中，在上述的再加热后的冷却工序之后实施热镀锌。另外，之后，恰当地实施合 金化处理。
[0118] 在本制造方法中，在第1次退火工序中，暂时加热到450°C以上800°C以下的温度区 域，之后，进行保持，从而使未再结晶铁素体充分地再结晶，使有利于提高杨氏模量、平均r 值及LDR的织构生长。
[0119] 另外，如上所述，如果在第1次退火工序中，尤其是提高了向γ-铁的集聚，则在之 后的第2次退火工序中，即使在铁素体基底中弥散有马氏体，也形成向α-铁及γ -铁的集聚 高的铁素体及马氏体，因此织构不会大幅变化，能够有效地提高强度。
[0120] 此外，在如上述那样实施热处理，形成了冷乳钢板、热镀锌钢板或合金化热镀锌钢 板等之后，也可以实施平整乳制。在上述的热处理后实施平整乳制的情况下，平整乳制的伸 长率优选的是设为0.1%以上1.5%以下的范围。在不足0.1%的情况下形状矫正的效果小， 也难以控制，因此其为良好范围的下限。另外，若超过1.5%，则生产性显著下降，因此将其 设为良好范围的上限。其中，平整乳制既可以在线内进行，也可以线外进行。另外，既可以一 次性地进行目标的伸长率的平整，也可以分为数次进行。
[0121] 实施例1
[0122] 接下来，说明本实施例。需要说明的是，本发明不限于该实施例。
[0123] 将具有表1所示的成分组成、余量为Fe及不可避免的杂质的钢在转炉中进行熔炼， 用连铸法制成板坯。对得到的板坯在表2所示的条件下实施热乳，接着，对得到的热乳板进 行酸洗。接着，在表2所示的条件下进行冷乳，之后，进行表2所示的加热(第1次退火)及再加 热(第2次退火），制成冷乳钢板(CR:冷乳钢板(无镀层））。对一部分冷乳钢板进行再加热(第 2次退火），之后，实施热镀锌(GI:热镀锌钢板）。另外，对一部分冷乳钢板进行再加热(第2次 退火），之后，实施热镀锌，之后，进一步实施合金化处理(GA:合金化热镀锌钢板）。对于表2 中的再加热（第2次退火)后的平均冷却速度，在CR中是300~700°C的温度区域中的平均冷 却速度，在GI和GA中是550~700°C的温度区域中的平均冷却速度。
[0124] 需要说明的是，对于热镀锌浴，在GI中使用含有A1:0.18质量％的锌浴，在GA中使 用含有Al:0.15质量％的锌浴，浴温设为470°C。镀敷附着量设为单面45g/m 2(双面镀敷），在 GA中，镀层中的Fe浓度设为9~12质量％。
[0125] 将如以上那样得到的各钢板作为试样，评价了机械特性。关于机械