一种大流量贵金属通道的制作方法

技术领域：

本发明涉及电子玻璃制造设备，具体地说就是一种主要用于8.5代及以上高世代tft玻璃基板生产过程中的大流量贵金属通道。

背景技术：
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利用贵金属通道处理玻璃液的技术是目前生产tft玻璃最常用的方法。这种方法利用了贵金属的耐温性好、可直接通电加热及延展性好等优点，可通电直接加热至1650℃，可实现tft基板玻璃液高温下有效排泡，达到高质量澄清均化的作用，是生产tft玻璃的关键技术装备，易于实现大批量生产，国内外很多专利和文献涉及了这方面的工艺。如中国发明专利cn101935146b阐述了一种铂金通道中玻璃液的处理方法，通过一个澄清仓、一个冷却仓、一个搅拌仓、一个均质仓和一个供料仓的五段处理步骤实现5～20吨/天的玻璃液流量的澄清均化，但该方法的处理能力还很有限，高于20吨/天的大流量玻璃液会由于需要的铂金管太大无法保证高温机械强度，无法实现高质量稳定澄清；中国发明专利cn105948462a涉及一种铂金通道加热装置、方法及铂金通道和玻璃生产系统，利用该装置产生交变磁场，在铂金通道上形成感生电涡流，电涡流流经铂金通道产生热量，实现对铂金通道的均匀加热，但该发明没有涉及大流量玻璃液的具体处理方法。

技术实现要素：
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本发明就是为了克服现有技术中的不足，提供一种大流量贵金属通道。

本申请提供以下技术方案：

一种大流量贵金属通道，它包括玻璃液混流搅拌段，其特征在于：在玻璃液混流搅拌段一端并联有至少两个玻璃液加热澄清冷却段，在玻璃液混流搅拌段.另一端还连通有供液槽，所述的玻璃液加热澄清冷却段包括一端与窑炉连通的加热通道，在加热通道另一端依次连通有澄清槽和冷却通道；所述的玻璃液混流搅拌段包括汇流通道，汇流通道的一端与所述的两条冷却通道连通，在汇流通道内设有一组扰流板,在汇流通道另一端连通有至少一个玻璃液搅拌槽,在玻璃液搅拌槽的出液口与供液槽连通。

在上述技术方案的基础上，还可以有以下进一步的技术方案：

所述的一组扰流板中的各扰流板为错位分布，通过一组扰流板的分割在汇流通道内分割出一段蛇形流道。

在汇流通道另一端依次连通有三个玻璃液搅拌槽且相邻的两个玻璃液搅拌槽的搅拌方向不同。

所述加热通道的直径为150mm-300mm长度为500mm-1500mm；所述澄清槽的直径为250mm-400mm长度为3000mm-8000mm；所述冷却通道的直径为220mm-360mm长度为2000mm-6000mm；所述汇流通道的直径为300mm-500mm；所述玻璃液搅拌槽的直径为350mm-550mm，搅拌转速为2圈-20圈每分钟；所述供液槽的直径为300mm-500mm。

所述加热通道工作时的最高温度为1650℃，所述澄清槽工作时的最高温度为1670℃，所述冷却通道的工作时的温度为1500℃～1550℃，所述供液槽工作时的温度为1200℃～1400℃。

所述的加热通道、澄清槽、冷却通道、汇流通道、玻璃液搅拌槽、扰流板以及供液槽由铂铑合金或铂铱合金或铂制成。

发明优点：

本发明技术装备简单、可操作性强、澄清均化效果优、通过设置两条并行的玻璃液加热澄清冷却段，可实现大流量玻璃液高温加热澄清的同时，也可充分保证高温段铂金的使用寿命和高温机械强度，在确保高产量的前提下，避免了制造单根大直径玻璃液通道在高温段因大流量高液位玻璃液的压力作用而发生坍塌的风险的问题。

附图说明：

图1是本发明提供实施例1-4的工艺流程图。

具体实施方式：

实施例1:

如图1所示，一种大流量贵金属通道，它包括玻璃液混流搅拌段1，所述的玻璃液混流搅拌段1包括直径为400mm的汇流通道1a，汇流通道1a的一端与所述的两条直径为280mm长度为3000mm的冷却通道2c连通，在汇流通道1a内焊接有一组扰流板1c,所述的一组扰流板1c包括八片相互错位分布的扰流板1c，通过这八片扰流板1c在汇流通道1a内分割出一段蛇形流道4。

在蛇形流道4一端的汇流通道1a上还依次连通有三个直径为400mm、转速为3圈每分钟，搅拌方向分别是逆时针、顺时针、逆时针旋转搅拌的玻璃液搅拌槽1b。在最后一个玻璃液搅拌槽1b的出液口连通有直径为360mm供液槽3。

在汇流通道1a的另一端接入两个尺寸结构相同的玻璃液加热澄清冷却段2，所述的玻璃液加热澄清冷却段2包括一端与熔窑5连通的直径为200mm长度为1000mm的加热通道2a，在加热通道2a另一端依次连通有直径为300mm长度为5000mm的澄清槽2b和冷却通道2c。所述的两个玻璃液加热澄清冷却段2的冷却通道2c的出液端均与汇流通道1a连通。

所述的加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a、玻璃液搅拌槽1b、扰流板1c以及供液槽3均为贵金属铂铑合金制成。在加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a以及供液槽3上均连通有电线以及热电偶，所述的电线以及热电偶均与图中未显示的控制台连接配合。通过热电偶传出的信号，通过控制台查看检测的温度并控制电流输入的功率，进而控制加热通道2a的工作温度为1630℃、澄清槽2b的工作温度为1650℃、冷却通道2c的工作温度为1520℃、汇流通道1a的工作温度为1470℃、供液槽3的工作温度为1300℃。

最终玻璃液通过供液槽3进入浮法锡槽中进行精确成形，生产出8.5代浮法tft-lcd玻璃基板。经后续品质检测，生产的8.5代浮法tft-lcd玻璃基板中无气泡和条纹。本实施例的玻璃窑炉的日熔化为35吨每天。

实施例2：

如图1所示，一种大流量贵金属通道，它包括玻璃液混流搅拌段1，所述的玻璃液混流搅拌段1包括直径为300mm的汇流通道1a，汇流通道1a的一端与所述的两条直径为220mm长度为2000mm的冷却通道2c连通，在汇流通道1a内焊接有一组扰流板1c,所述的一组扰流板1c包括五片相互错位分布的扰流板1c，通过这五片扰流板1c在汇流通道1a内分割出一段蛇形流道4。

在蛇形流道4一端的汇流通道1a上还依次连通有三个直径为350mm、转速为8圈每分钟，搅拌方向分别是顺时针、逆时针、顺时针旋转搅拌的玻璃液搅拌槽1b。在最后一个玻璃液搅拌槽1b的出液口连通有直径为300mm供液槽3。

在汇流通道1a的另一端接入两个尺寸结构相同的玻璃液加热澄清冷却段2，所述的玻璃液加热澄清冷却段2包括一端与熔窑5连通的直径为150mm长度为500mm的加热通道2a，在加热通道2a另一端依次连通有直径为250mm长度为3000mm的澄清槽2b和冷却通道2c。所述的两个玻璃液加热澄清冷却段2的冷却通道2c的出液端均与汇流通道1a连通。

所述的加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a、玻璃液搅拌槽1b、扰流板1c以及供液槽3均为贵金属铂制成。在加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a以及供液槽3上均连通有电线以及热电偶，所述的电线以及热电偶均与图中未显示的控制台连接配合。通过热电偶传出的信号，通过控制台查看检测的温度并控制电流输入的功率，进而控制加热通道2a的工作温度为1620℃、澄清槽2b的工作温度为1640℃、冷却通道2c的工作温度为1500℃、汇流通道1a的工作温度为1450℃、供液槽3的工作温度为1200℃。

最终玻璃液通过供液槽3进入溢流槽中进行精确成形，溢流生产出8.5代tft-lcd玻璃基板。经后续品质检测，溢流生产的8.5代tft-lcd玻璃基板中无气泡和条纹。本实施例的玻璃窑炉的日熔化为20吨每天。

实施例3：

如图1所示，一种大流量贵金属通道，它包括玻璃液混流搅拌段1，所述的玻璃液混流搅拌段1包括直径为500mm的汇流通道1a，汇流通道1a的一端与所述的两条直径为360mm长度为6000mm的冷却通道2c连通，在汇流通道1a内焊接有一组扰流板1c,所述的一组扰流板1c包括十二片相互错位分布的扰流板1c，通过这十二片扰流板1c在汇流通道1a内分割出一段蛇形流道4。

在蛇形流道4一端的汇流通道1a上还依次连通有三个直径为550mm、转速为18圈每分钟，搅拌方向分别是逆时针、顺时针、逆时针旋转搅拌的玻璃液搅拌槽1b。在最后一个玻璃液搅拌槽1b的出液口连通有直径为500mm供液槽3。

在汇流通道1a的另一端接入两个尺寸结构相同的玻璃液加热澄清冷却段2，所述的玻璃液加热澄清冷却段2包括一端与熔窑5连通的直径为300mm长度为1500mm的加热通道2a，在加热通道2a另一端依次连通有直径为400mm长度为8000mm的澄清槽2b和冷却通道2c。所述的两个玻璃液加热澄清冷却段2的冷却通道2c的出液端均与汇流通道1a连通。

所述的加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a、玻璃液搅拌槽1b、扰流板1c以及供液槽3均为贵金属铂铱合金制成。在加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a以及供液槽3上均连通有电线以及热电偶，所述的电线以及热电偶均与图中未显示的控制台连接配合。通过热电偶传出的信号，通过控制台查看检测的温度并控制电流输入的功率，进而控制加热通道2a的工作温度为1650℃、澄清槽2b的工作温度为1670℃、冷却通道2c的工作温度为1550℃、汇流通道1a的工作温度为1500℃、供液槽3的工作温度为1400℃。

最终玻璃液通过供液槽3进入浮法锡槽中进行精确成形，生产出11代浮法tft-lcd玻璃基板。经后续品质检测，生产的11代浮法tft-lcd玻璃基板中无气泡和条纹。本实施例的玻璃窑炉的日熔化为100吨每天。

实施例4：

如图1所示，一种大流量贵金属通道，它包括玻璃液混流搅拌段1，所述的玻璃液混流搅拌段1包括直径为450mm的汇流通道1a，汇流通道1a的一端与所述的两条直径为330mm长度为5500mm的冷却通道2c连通，在汇流通道1a内焊接有一组扰流板1c,所述的一组扰流板1c包括十片相互错位分布的扰流板1c，通过这十片扰流板1c在汇流通道1a内分割出一段蛇形流道4。

在蛇形流道4一端的汇流通道1a上还依次连通有三个直径为500mm、转速为13圈每分钟，搅拌方向分别是顺时针、逆时针、顺时针旋转搅拌的玻璃液搅拌槽1b。在最后一个玻璃液搅拌槽1b的出液口连通有直径为450mm供液槽3。

在汇流通道1a的另一端接入两个尺寸结构相同的玻璃液加热澄清冷却段2，所述的玻璃液加热澄清冷却段2包括一端与熔窑5连通的直径为280mm长度为1300mm的加热通道2a，在加热通道2a另一端依次连通有直径为380mm长度为7000mm的澄清槽2b和冷却通道2c。所述的两个玻璃液加热澄清冷却段2的冷却通道2c的出液端均与汇流通道1a连通。

所述的加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a、玻璃液搅拌槽1b、扰流板1c以及供液槽3均为贵金属铂铱合金制成。在加热通道2a、澄清槽2b、冷却通道2c、汇流通道1a以及供液槽3上均连通有电线以及热电偶，所述的电线以及热电偶均与图中未显示的控制台连接配合。通过热电偶传出的信号，通过控制台查看检测的温度并控制电流输入的功率，进而控制加热通道2a的工作温度为1650℃、澄清槽2b的工作温度为1650℃、冷却通道2c的工作温度为1510℃、汇流通道1a的工作温度为1470℃、供液槽3的工作温度为1350℃。

最终玻璃液通过供液槽3进入溢流槽中进行精确成形，溢流生产出10.5代tft-lcd玻璃基板。经后续品质检测，溢流生产的10.5代tft-lcd玻璃基板中无气泡和条纹。本实施例的玻璃窑炉的日熔化为70吨每天。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明创造构思的前提下，还可以做出若干改进和变换，这些都属于本发明的保护范围。