本发明涉及医疗垃圾回收领域，特别涉及一种医疗垃圾回收装置。
背景技术：
：医疗垃圾是指接触过病人血液、肉体等，而由医院生产出的污染性垃圾。如使用过的棉球、沙布、胶布、废水、一次性医疗器具、术后的废弃品、过期的药品等等。据国家卫生部门的医疗检测报告表明，由于医疗垃圾具有空间污染，急性传染和潜伏性污染等特征，其病毒，病菌的危害性是普通生活垃圾的几十、几百甚至上千倍。如果处理不当，将造成对环境的严重污染，也可能成为疫病流行的源头。医疗废物的危害性引起了世界各国的高度重视。在相关法律法规建设方面，许多国家和地区对医疗废物的减量化、分类收集、储存、运输和处理处置各个方面、各个环节都有严格明确的规定。在技术研究方面，投入大量人力、物力、财力对医疗废物的处理处置进行深入研究，主要方法有焚烧、高压灭菌、化学处理、微波辐射、高温分解、等离子体和电弧炉等。公开于该
背景技术：
部分的信息仅仅旨在增加对本发明的总体背景的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域一般技术人员所公知的现有技术。技术实现要素：本发明的目的在于提供一种医疗垃圾回收装置，从而克服现有技术的缺点。为实现上述目的，本发明提供了一种医疗垃圾回收装置，其特征在于：回收装置包括：夹头，塑料针筒回收箱，针头回收口，显示屏以及紫外线灯，其中，夹头是由高强度材料制造的，高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。优选地，上述技术方案中，其中，a＝10-12，b＝4-5，c＝1-2，d＝0.5-0.8。优选地，上述技术方案中，制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。优选地，上述技术方案中，球磨工艺具体为：球磨机转速为1000-1200r/min，球磨时间为10-20h。优选地，上述技术方案中，第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为500-700℃，热处理时间为1-2h。优选地，上述技术方案中，第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为500-600℃，单道次压缩率为5-10％。优选地，上述技术方案中，第二热处理工艺为：热处理温度为600-700℃，热处理时间为1-2h。优选地，上述技术方案中，第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为400-500℃，单道次压缩率为10-12％。优选地，上述技术方案中，第三热处理工艺为：热处理温度为600-700℃，热处理时间为1-2h。与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：目前医用注射器回收的第一步还是手工破坏针筒，以防止针筒的二次利用，但是这种手工破坏的方式极易导致针头扎伤手掌，导致传染病感染。为此，本发明设计了一种自动回收针头的装置，本发明的装置能够通过夹头夹断针筒，通过设计好的回收装置，使得针头进入针头收集装置，塑料管进行针筒回收装置。但是本发明在运行过程中仍然存在一些问题。为了提高注射器夹断效率，必须要提高夹头提高应力水平的速度，这就导致夹头上不断受到冲击载荷的作用，这种冲击载荷极易导致夹头内部出现微观裂纹，从而导致夹头损坏。为了能够保证夹头的使用寿命，本申请开发了一种高强度的金属材料以用作夹头材料。附图说明图1是根据本发明的医疗垃圾回收装置的结构示意图。具体实施方式下面将参照附图更详细地描述本公开的示例性实施方式。虽然附图中显示了本公开的示例性实施方式，然而应当理解，可以以各种形式实现本公开而不应被这里阐述的实施方式所限制。相反，提供这些实施方式是为了能够更透彻地理解本公开，并且能够将本公开的范围完整的传达给本领域的技术人员。图1是根据本发明的医疗垃圾回收装置的结构示意图。本发明的医疗垃圾回收装置包括夹头4，塑料针筒回收箱1，针头回收口5，显示屏3以及紫外线灯2。夹头4夹断注射器之后，针头直接落入针头回收口5，针头回收口5连接针头回收容器。针筒落入塑料针筒回收箱1，紫外线灯2可以对针筒进行消毒。显示屏3上可以显示针头回收容器是否装满。夹头是由高强度材料制造的。实施例1高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝10，b＝4，c＝1，d＝0.5。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1000r/min，球磨时间为20h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为500℃，热处理时间为2h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为500℃，单道次压缩率为5％。第二热处理工艺为：热处理温度为600℃，热处理时间为2h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为400℃，单道次压缩率为10％。第三热处理工艺为：热处理温度为600℃，热处理时间为2h。实施例2高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝12，b＝5，c＝2，d＝0.8。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1200r/min，球磨时间为10h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为700℃，热处理时间为1h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为600℃，单道次压缩率为10％。第二热处理工艺为：热处理温度为700℃，热处理时间为1h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为500℃，单道次压缩率为12％。第三热处理工艺为：热处理温度为700℃，热处理时间为1h。实施例3高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝11，b＝4.5，c＝1.5，d＝0.6。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1100r/min，球磨时间为15h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为600℃，热处理时间为1.5h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为550℃，单道次压缩率为7％。第二热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为450℃，单道次压缩率为11％。第三热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。实施例4高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝11，b＝4.5，c＝1.5，d＝0.6。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1500r/min，球磨时间为30h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为600℃，热处理时间为1.5h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为550℃，单道次压缩率为7％。第二热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为450℃，单道次压缩率为11％。第三热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。实施例5高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝11，b＝4.5，c＝1.5，d＝0.6。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1100r/min，球磨时间为15h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为800℃，热处理时间为0.5h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为550℃，单道次压缩率为7％。第二热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为450℃，单道次压缩率为11％。第三热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。实施例6高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝11，b＝4.5，c＝1.5，d＝0.6。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1100r/min，球磨时间为15h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为600℃，热处理时间为1.5h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为700℃，单道次压缩率为15％。第二热处理工艺为：热处理温度为500℃，热处理时间为3h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为450℃，单道次压缩率为11％。第三热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。实施例7高强度材料由如下方法制备：提供金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；按照分子式(100-a-b-c-d)Mg-aGd-bY-cZn-dMn，称量金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn；将称量好的金属Mg、Gd、Y、Zn以及Mn进行破碎和球磨，得到混合粉末；对混合粉末进行第一热处理，得到还原态混合粉末；对还原态混合粉末进行真空熔炼，得到合金锭；对合金锭进行第一锻造，得到第一锻造态合金锭；对第一锻造态合金锭进行第二热处理，得到第一热处理态合金锭。其中，a＝11，b＝4.5，c＝1.5，d＝0.6。制备高强度材料的方法还包括：对第一热处理态合金锭进行第二锻造，得到第二锻造态合金锭；对第二锻造态合金锭进行第三热处理，得到第二热处理态合金锭。球磨工艺具体为：球磨机转速为1100r/min，球磨时间为15h。第一热处理工艺为：热处理气氛为氢气，热处理温度为600℃，热处理时间为1.5h。第一锻造工艺为：对合金锭进行三道次锻造，锻造温度为550℃，单道次压缩率为7％。第二热处理工艺为：热处理温度为650℃，热处理时间为1.5h。第二锻造工艺为：对第一热处理态合金锭进行三道次锻造，锻造温度为600℃，单道次压缩率为15％。第三热处理工艺为：热处理温度为500℃，热处理时间为3h。对实施例1-7进行了抗拉强度和显微硬度的测试，为了便于比较，所有实施例的数据基于实施例1的数据进行归一化。表1抗拉强度显微硬度实施例1100％100％实施例2102％98％实施例3105％103％实施例475％78％实施例577％81％实施例669％93％实施例767％96％前述对本发明的具体示例性实施方案的描述是为了说明和例证的目的。这些描述并非想将本发明限定为所公开的精确形式，并且很显然，根据上述教导，可以进行很多改变和变化。对示例性实施例进行选择和描述的目的在于解释本发明的特定原理及其实际应用，从而使得本领域的技术人员能够实现并利用本发明的各种不同的示例性实施方案以及各种不同的选择和改变。本发明的范围意在由权利要求书及其等同形式所限定。当前第1页1 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