本发明涉及一种用蒸汽间接加热物料的方法，尤其是一种自循环蒸汽加热方法。
背景技术：
使用蒸汽通过加热设备间接地加热物料是一种常见的工艺，也是工业锅炉蒸汽的主要用途。如石油化工行业中的原油储罐，为了提高原油温度，在油罐内装有蒸汽加热管，蒸汽进入加热管，放出热量，凝结成冷凝水，排出罐外，为了提高蒸汽的利用率，通常在加热管出口处安装疏水阀。
在类似上述的蒸汽加热装置中，阀门的作用是对加热蒸汽进行节流，调节加热罐内蒸汽的压力，由于加热蒸汽一般使用饱和蒸汽，饱和蒸汽压力与温度一一对应，调节蒸汽压力就意味着调节罐内的温度。
这种加热装置使用过程中，有两个原因造成加热蒸汽热量的浪费：
一是疏水阀的蒸汽泄漏。蒸汽泄漏包括两方面：疏水阀阀芯开启排水时蒸汽跟随冷凝水排出，以及疏水阀为防止“气锁”（设小孔排气，防止不凝气体聚集阻止阀芯开启）造成的蒸汽泄漏。
二是高温冷凝水排出后，压力降低而产生闪蒸蒸汽，闪蒸蒸汽外逸带走部分热量。加热设备运行压力越大，对应的冷凝水压力和温度也越高，排出后的闪蒸量越多，浪费就越大。
为了减少这些浪费，通常采用冷凝水换热等方式。中国专利cn201010532828.3公开了一种利用换热器回收高温冷凝水热量的装置，用冷凝水余热加热冷水，提高温度作为生活用水；中国专利201611255513.2公开了一种用循环水泵驱动引射器回收闪蒸蒸汽的装置，用冷凝水余热加热低温物料。
这些方式共同的特定是，生产现场要求匹配有足够的需要加热的低温介质，需加热的低温介质和冷凝水温差不足或者量不足时，均影响回收的效率。
技术实现要素：
本发明提供一种自循环蒸汽加热方法，解决回收冷凝水及其闪蒸蒸汽余热时加热需要匹配相应低温介质的问题。
本发明采取的技术方案如下：
在蒸汽设备蒸汽进汽管上安装蒸汽射流泵，加热设备的蒸汽出口管安装蒸汽疏水阀，冷凝水通过疏水阀进入冷凝水闪蒸罐。
从冷凝水闪蒸罐顶部引出闪蒸蒸汽管，接至蒸汽射流泵的吸入口。
冷凝水闪蒸罐排水管设置液位调节阀。
为了使加热器温度可调，设计时通常会保证进汽管蒸汽压比加热设备运行压力高，加热设备内的运行蒸汽压力由进口阀门节流调节，射流泵利用二者压差，在吸入口形成比加热设备运行压力更低的低压区，由于闪蒸罐的压力可以通过液位调节阀进行调节，最高可和加热设备内运行压力一样，所以闪蒸罐的闪蒸蒸汽可回到射流泵吸入口，与新蒸汽混合重新进入加热设备，如此循环。
进汽管压力和加热设备运行压力差越大，射流泵的吸入口低压区压力越低，闪蒸罐的压力也就越低，冷凝水产生的闪蒸蒸汽就越多，排出的冷凝水温度和压力也就越低，闪蒸量越少，系统的效率就越高。
液位调节阀控制闪蒸罐的液位，疏水阀泄漏的蒸汽也就可以通过闪蒸蒸汽管循环回收。
本发明的有益效果是：
利用蒸汽射流泵，以进汽管蒸汽压力与加热设备运行压力差为动力，在射流泵吸入口形成低压区，在低压下产生更多闪蒸蒸汽并抽吸回加热设备重新利用，降低外排冷凝水温度，从而提高加热效率。
附图说明
图1是本发明的工艺图。
图中：1.进汽管，2.蒸汽射流泵，3.加热设备，4.蒸汽出口管，5.疏水阀，6.闪蒸罐，7.液位调节阀，8.闪蒸蒸汽管。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
本发明在蒸汽设备蒸汽进汽管1上安装蒸汽射流泵2，加热设备3的蒸汽出口管4安装蒸汽疏水阀5，冷凝水通过蒸汽疏水阀5进入冷凝水闪蒸罐6,闪蒸罐6冷凝水出口管设液位调节阀7调节压力和水位，闪蒸罐6顶部引出闪蒸蒸汽管8，接到蒸汽射流泵2的吸入口。
附图1中，蒸汽从进汽管1进入蒸汽射流泵2，再进入加热设备3通过加热盘管间接地加热物料，蒸汽凝结后通过蒸汽出口管4进入蒸汽疏水阀5，蒸汽疏水阀5排出冷凝水和少量蒸汽进入闪蒸罐6，由于进汽管1和加热设备3存在压差，蒸汽射流泵2吸入口的压力比加热设备3内的蒸汽压力低，蒸汽疏水阀5泄露的蒸汽和冷凝水产生的闪蒸蒸汽通过闪蒸罐6顶部闪蒸蒸汽管8进入射流泵2吸入口，并与进汽管1的蒸汽混合重新进入加热设备3对物料进行加热。闪蒸罐6未闪蒸的冷凝水从液位调节阀7排出，液位调节阀7调节闪蒸罐6的水位，保证蒸汽不外排。
进汽管1和加热设备3的压差越大，蒸汽射流泵2吸入口的压力越低，闪蒸罐6的压力也就越低，冷凝水的温度也越低，加热效率就越高。
以下通过几个实施例说明。
实施例1：
进汽管饱和蒸汽压力0.5mpa（绝压，下同。2748kj/kg），加热设备蒸汽压力0.3mpa（2725kj/kg），根据前苏热工院е.я.索科洛夫、н.м.津格尔的射流泵计算方法，射流泵吸入口的压力为0.10mpa（计算过程省略），对应闪蒸罐外排冷凝水为压力0.10mpa的饱和水（417kj/kg），温度99.61℃。则加热过程的热效率为：
（2748-417）/2748=84.83%
而传统的加热工艺，外排的冷凝水压力为0.3mpa（561kj/kg），133.53℃，热效率为
（2748-561）/2748=79.59%。
实施例2：
进汽管饱和蒸汽压力0.5mpa（2748kj/kg），加热设备蒸汽压力0.2mpa，根据前苏热工院е.я.索科洛夫、н.м.津格尔的射流泵计算方法，射流泵吸入口的压力为0.075mpa（计算过程省略），闪蒸罐外排冷凝水为压力0.075mpa的饱和水（384kj/kg），温度91.76℃。则加热过程的热效率为：
（2748-384）/2748=86.02%
而传统的加热工艺，外排的冷凝水压力为0.2mpa（505kj/kg），温度120.21℃，热效率为
（2748-505）/2748=81.62%。
实施例3：
进汽管饱和蒸汽压力1.0mpa（2777kj/kg），加热设备蒸汽压力0.5mpa，根据前苏热工院е.я.索科洛夫、н.м.津格尔的射流泵计算方法，射流泵吸入口的压力为0.2mpa（计算过程省略），闪蒸罐外排冷凝水为压力0.2mpa的饱和水（505kj/kg），温度120.21℃。则加热过程的热效率为：
（2777-505）/2777=81.81%
而传统的加热工艺，外排的冷凝水压力为0.5mpa（640kj/kg），151.84℃，热效率为
（2777-640）/2777=76.95%。