使用低级热能的脱盐的制作方法

专利名称：使用低级热能的脱盐的制作方法
使用低级热能的脱盐相关申请的交叉引用本申请要求由Nagamany Nirmalakhandan等于2007年7月16日提交的标题为 “使用低级热能的脱盐(Desalination using Low-Grade ThermalEnergy) ”的美国临时申 请序列号60/950，076的优先权和权益，并且该美国临时申请的说明书的全部内容通过引 用结合在此。
背景技术：
发明领域(技术领域)本发明涉及用于脱盐的设备和方法。相关技术描沭在低级热源的使用和废热回收方面的兴趣由于升高的能量成本和减少的能源而 日益增加。低级能源的实例包括太阳能和由化石燃料基发电厂、空调/制冷系统和工业过 程排出的热。作为热力学定律的结果，热系统必须向环境排出大量的低级热能。例如，现代 联合循环发电厂的排热率几乎等于它们的输出。利用废热制造附加值产品或服务的途径可 以保存有限的能源，减少不利的环境影响，并且将总成本最小化。本发明利用低级热来运行新的脱盐工艺。常规脱盐工艺例如反渗透、电渗析、机械 蒸汽压缩和多效闪蒸需要得自不可再生来源的电能，其成本在过去20年中增加了 10倍。近 来，提出了新的脱盐工艺，其具有仅使用在约50°C的低级热源运行的可能。本发明是对该工 艺的更改，从而其可以使用热能储存(thermal energy storage) (TES)系统昼夜不停地运 行，所述热能储存(TES)系统使得可以在对电网功率最小依赖的情况下将废热源和可再生 能源用于驱动该工艺。TES管理随时间变化的能量需求，是连续的热源，并且具有较低的用 于脱盐的比能。与上述工艺不同，本发明使得太阳能聚集器和光电板能够提供能量来驱动 工艺。TES系统可以使用来自任何可用来源的低级废热维持在所需温度。发明简述下面描述本发明的优选实施方案。该实施方案是包含下列各项的脱盐系统脱盐 单元、用于为脱盐单元供能的低级热源，和用于储存低级热源并且维持特定温度范围的热 能储存系统。该系统能够在约40-50°C之间的特定温度范围内连续运行。低级热源至少部 分由吸收制冷单元供应，其将热能储存制冷单元保持在特定温度范围。吸收制冷单元在约 1.4至15. 75kPa之间的压力范围运行。脱盐单元包含蒸发室、冷凝器、热交换器和一个或多个塔。所述塔包括咸水(saline water)塔、盐水提取塔(brine withdrawal column)和脱盐水塔。向蒸发室的热 输入由热能储存系统提供。除了初始启动泵以外，脱盐系统没有泵。此外，该系统没有任何其它运动部件。本发明的另一个实施方案是一种脱盐的方法，所述方法包括下列步骤运行脱盐 单元，使用低级热源为脱盐单元供能，将低级热源储存在热能储存单元中，和保持低级热源 的特定温度范围。脱盐单元可以连续运行并且包括在约40-50°C的温度范围将咸水脱盐。 该方法还可以包括至少部分地由吸收制冷单元供给低级热源。吸收制冷单元还可以提供冷却负荷。热能储存单元在吸收制冷单元内保持在特定温度范围。最后，吸收制冷单元在约1. 4至15. 75kPa之间的压力范围运行。本发明的适用性的其它范围部分地将在下面连同附图进行的详细描述中陈述，部 分地将通过下列内容的研究而对本领域技术人员变得明显，或可以通过本发明的实践而获 知。本发明的目的和优点可以通过在后附权利要求中特别指出的手段和组合而实现和得 到。附图的若干视图的简述结合到说明书中并且形成说明书的一部分的附图示出本发明的一个或多个实施 方案，并且与描述一同起到解释本发明的原理的作用。附图仅为了示出本发明的一个或多 个优选实施方案的目的并且不应理解为限制本发明。在附图中

图1是本发明的脱盐系统的一个优选实施方案的示意图；图2是在一个优选实施方案的质能平衡(mass and energy balances)的实例模 拟中使用的模型参数的表；图3是显示对于本发明的脱盐系统在24小时内的传热和效率的图；图4是显示对于本发明的脱盐系统在24小时内脱盐水温度和咸水温度相对于环 境温度的变化的图；图5是在典型吸收制冷系统中和在优选实施方案中的参数的比较；图6是显示对于典型的热能储存和在优选实施方案中在24小时中环境温度相对 于热能储存温度的图；图7是优选实施方案与多级闪蒸方法的比较；图8是显示对于典型的吸收制冷系统和在优选实施方案中太阳能分数(solar fraction)和最佳太阳能板面积的图；图9是显示对于典型的吸收制冷系统和在优选实施方案中对于不同的冷却负荷 和太阳能板面积的脱盐速率的图；图10是显示对于本发明的脱盐系统，提取速率对脱盐效率和咸水温度的影响的 图；图11是显示对于本发明的脱盐系统，提取速率对浓度和脱盐效率的影响的图；图12A是显示对于本发明的脱盐系统，在不同提取率(withdrawals)的太阳能板 面积相对于脱盐速率的图；和图12B是显示对于本发明的脱盐系统，在不同提取率的冷却负荷相对于脱盐速率 的图。发明详述本发明涉及采用低级热能的新的脱盐工艺的可行性。该工艺在通过被动手段产生 的近真空压力下运行。这允许该工艺在低温下以较高效率运行。该工艺采用由吸收制冷系 统(ARS)排出的低级热能。ARS的冷凝器排出在约55°C的低级热能，其被回收并且储存于 低温热能储存(TES)罐中。热能储存罐通过将源温度保持在约50-70°C而最好地起到管理 脱盐工艺的能量需求的作用，因为脱盐系统的能量需求依赖于环境温度。此可行性研究的结果显示，由冷却能力为约3. 25kff(0. 975吨的制冷)的ARS排出 的热能连同约208kJ/kg的脱盐水的额外能量输入适宜于以约4. 5kg/hr的平均速率产生脱盐水。对于此工艺的能量需求可与沿用已久的多级闪蒸工艺竞争。提出的方法的整体工艺 模型和性能曲线提供在下面。工艺参数如提取速率的影响也提供在下面。本发明的脱盐系统的优选实施方案示意性地显示在图1中。本发明包括脱盐单元 10、吸收制冷系统12和热能储存器14。脱盐单元10包含蒸发室16、冷凝器18、一个或多个 热交换器20、22和塔24、26和28 (例如，在约IO-Ilm高之间，等于当地气压头(barometric head))。这三个塔是咸水塔24、盐水提取塔26和脱盐水塔28，各自分别具有其自身的恒定 水平贮存罐，即咸水罐30、盐水罐32和脱盐水罐34。向蒸发室16的热输入由热能储存器 14提供，其被吸收制冷系统12保持在特定温度或范围(例如，在约50-70°C之间)，优选由 太阳能供能。
贮存罐，即咸水罐30、盐水罐32和脱盐水罐34安装在地平面上，而蒸发室16安 装在三个塔24、26、28的顶上，在贮存罐30、32、34中的自由液面上方的气压高度(例如，在 约IO-Ilm之间，等于当地气压头)处，以在三个塔24、26、28的顶部空间中建立天然真空。 此构造使得脱盐工艺可以优选在没有任何机械泵送的情况下进行。还优选除了用于启动 系统的泵以外，不需要其它运动部件。与约15-35°C的脱盐水塔的顶部空间的温度相比，进 料水塔的顶部空间的温度保持得略微较高，约45-65°C。因为顶部空间处于近真空水平压 力，因此温度差(例如，在约10-25°C之间)适宜于从进料水侧蒸发水并且在脱盐水侧冷凝。 以此方法，咸水可以在约40-50°C之间被脱盐，这与常规太阳能蒸馏器和其它蒸馏工艺中的 60-100°C范围形成对比。从蒸发室16连续提取盐水流过套管式热交换器20从而预热进入 蒸发室16的咸水原料。吸收制冷系统12通过制冷剂(例如LiBr-H2O)在优选1至16kPa的压力范围内运 行。吸收制冷系统12的发电机38所需的热能优选在日照时间内由太阳能聚集器36 (例如 平板)供给，而在非日照时间内由辅助电加热器或气体加热器40供给。太阳能聚集器36将 发电机38保持在特定的温度或范围(例如，在约80-110°C之间)。由吸收制冷系统12的 冷凝器42排出的热将热能储存器14保持在特定的温度或范围(例如，在约50-70°C之间) 以起到用于脱盐工艺的低级热源的作用。吸收制冷系统12的蒸发器44供给冷却负荷。因 此，本发明的优选实施方案以最小量的外部不可再生能量输入进行连续脱盐和冷却的两种 功能。质能平衡优选实施方案基于质能平衡开发。优选实施方案的热力学分析通过使用由加 利福尼亚圣何塞的ImagineThat Inc.生产的Extend 和由威斯康星麦迪逊的F-Chart Software生产的EES 模拟软件的计算机模拟进行。脱盐系统考虑5m2的蒸发器面积和0.25m的高度。在所有计算中，假定参比温度为25°C。所 有热交换器均假定具有80%的效率。将下列质量和热平衡方程应用于不同的组分在蒸发室中的水的质量平衡^-(pV) = P1V1- PwVw- PeVe(1) at在蒸发室中的溶质的质量平衡PiCiVi-PwCwVw(2) at
蒸发室的热平衡
^ · ·
jt(pcpVT)s=Qln+{pcpT)lVi-(PCpT)wV, -Qli -Ql(3)蒸发速率由下式表示(Bemporad，1995)g =^Af(C) Ρ( ___PiTf) 1(4)
qe pf 八"(7；+273)1/2 (Γ/+273),/2V /S ψ ρ (T) = g <63· 042-7139. 6/ (T+273) -6. 25581n(T+273)) ^ q2 ρ&在以上方程中，下标e、i和w分别表示蒸发器出口、入口和提取条件；f和s分别 表示淡水和咸水。变量定义如下V =蒸发室中的水的体积[m3]条=体积流量[m3/hr]P =密度[kg/m3]cp =咸水的比热容[kJ/kg_°C ]C=溶质浓度[%]Ts =蒸发室中的咸水温度[°C ]T =温度[°C ]qe =蒸发速率[m3/s]A=蒸发室的面积[m2]α m =实验系数[10-7_10-6kg/m2_pa_s_KQ.5] (n)f (C)=用于溶剂浓度的存在的相关因子]Qln =来自热能储存器的能量输入[kj/hr]Ql =从蒸发室的能量损失[kj/hr]Qe =用于蒸发的能量[kj/hr]用于蒸发的能量由下式给出Qe = 3，600 P fhL (Ts) qe(5)其中，k(T)是蒸发的潜热[kj/kg]，其由下式给出hL(T) = [(3146-2. 36 (T+273。K)]脱盐效率，η d，定义为
wAla…)其中，me =在一段时间内产生的脱盐水的质量[kg]hL =在咸水温度蒸发的潜热[kj/kg]Σ QlnAt =在一段时间内由热能储存器提供的能量[kj]对于密度、焓和压力变化的表达式在下面提供。随温度和浓度的密度变化由下式给出ρ (T, C) = ρ 0 (1- β τ Δ T0+ β c Δ C0)其中，ΔΤ。和Δ C。是从参比性质值的密度变化。
βτ = 5. 10-4C-1，热膨胀系数β c = 8. 10-3% -1，溶质(solutal)膨胀系数浓度对比热的影响由下式给出<formula>formula see original document page 7</formula>
其中，<formula>formula see original document page 7</formula>
蒸发能量由下式给出<formula>formula see original document page 7</formula>
蒸发的潜热由下式给出<formula>formula see original document page 7</formula>
从叶片(fins)的尖端的平均传热由下式(Rohsenow 1985)给出<formula>formula see original document page 7</formula>
其中Nu =努塞尔特数，Ra =瑞利数，而b和c为常数<formula>formula see original document page 7</formula>
此方程对于2 < Ras < 104 和 1. 36 < 1/ ε < 3. 73 有效瑞利数给出为(Incropera，2002)<formula>formula see original document page 7</formula>
其中g =归因于重力的当地加速度(m/sec2)β =温度系数，1/° Kα =热扩散系数，m2/sy =运动粘度，m2/sTa和Τ。。=分别为环境和冷凝器的温度，° KS =连续叶片之间的距离，m冷凝器计算通过圆柱形表面和叶片的平均传热由下式给出<formula>formula see original document page 7</formula>
其中<formula>formula see original document page 7</formula>
从冷凝器主表面和叶片传热的速率可以计算为<formula>formula see original document page 7</formula>其中h。。,tip，h。。=通过尖端和底部或侧面的传热N=叶片数Ab，Af,side和Af,tip =底部、叶片侧面和尖端各自的面积
Ilf=叶片的效率对于Ra > 109的无湍流对流，<formula>formula see original document page 8</formula>其中c = 0. 10对于fin 效率(Donald Q. Kern, 1972)<formula>formula see original document page 8</formula>其中Ti和r。=分别叶片的内径和外径，mh =通过叶片的传热系数，w/m2-° Kk=通过表面的传热系数，w/m-° KAp=叶片的面积<formula>formula see original document page 8</formula>
吸收制冷系统吸收制冷系统12优选在日照时间内由太阳能驱动而在非日照时间内由辅助电加 热器或气体加热器40驱动，但可以采用任何类型的功率。太阳能聚集器的效率以太阳能分 数的形式表达，其为根据必须供给的额外能量的量的部分减少的太阳能对总负荷的贡献。 考虑约0. 125m3/m2的储存罐体积，并且从太阳能分数图找到所需的太阳能聚集器的最佳面 积。最佳的集热器数目是在每小时最大太阳辐射下实现100%太阳能分数的最小的集热器 数目。用于加热和泵送的另外的能量需要吸收制冷系统12的冷凝器42在约55°C散逸热。 使用EES 软件计算泵送要求。跨过太阳能收集系统的热平衡<formula>formula see original document page 8</formula>
其中，ms =储存罐中的水的质量[kg]Cps =储存罐中的水的比热[kJ/kg_°C ]Tsi =储存罐中的水的温度[°C ]Fk=排热因子[无量纲]Ap=太阳能板的面积[m2]τ =玻璃的透射率[无量纲]α =水的吸收率[无量纲]Is =太阳能[kj/hr-m2]Ul =热损失系数[kJ/hr-m2-°C ]Tgs =来自发电机的水的温度[°C ]1；=环境温度[1]Us =从储存罐的表面的热损失[kJ/hr-m2-°C ]As =储存罐的表面积[m2]mE =循环水的流量[kg/hr]Cpr =循环水的比热[kJ/kg_°C ]热能储存器
可感知热热能储存器14储存由吸收制冷系统-冷凝器42排出的热。为了将蒸发 室16保持在所需温度差的最佳的热能储存器14的体积通过用试错法(trial and error) 求解对于热能储存器14的热平衡而确定。对于热能储存器14的热平衡<formula>formula see original document page 9</formula>
其中，Qk =由吸收制冷系统中的冷凝器排出的热[kj/hr]Qli =从热能储存器表面的能量损失[kj/hr]Cp =在 TES 中的水的比热[kJ/kg_°C ]ν =热能储存器的体积[m3]结果使用图2中列出的固定参数并且对于特定位置求解模型方程。之前的研究显示了 蒸发室16中的水深度的影响对蒸发速率没有任何显著影响。这与常规太阳能蒸馏器相反， 在常规太阳能蒸馏器中，水体积提供在非日照时间内的连续蒸发所需的能量储存。由于优 选实施方案不取决于用于连续运行的太阳能，所以不考虑水深度的影响。首先，提供实施例情形的结果，其中对于图2中列出的参考参数求解模型方程。在 此实施例情形中，将提取速率固定在约2. 5kg/hr( 50% )。这些结果示出优选实施方案 的有效性。然后，分析优选实施方案的总能量消耗并且与多级闪蒸工艺的总能量消耗比较。 最后，给出提取速率对优选实施方案的设计和性能的影响。对于蒸发室的热平衡对于蒸发室16的热平衡由方程3描述。图3显示当环境温度在约25至37°C之间 的范围内时，在夏天的24小时时期内，由热能储存器14提供的热、用于蒸发所消耗的热和 热损失的变化。由方程6定义的脱盐效率还用粗线示出于图3中。如预期的，由蒸发室16 损失的热在非日照时间中比在日照时间中高，原因在于在非日照时间中较低的环境温度。 在实施例条件下，可用于脱盐的能量为约12，500kJ/hr( = 3. 45kW)，这是由吸收制冷系统 12中的冷凝器42排出的废热。然而，净传热(net heat transfer)取决于传输介质与热源 之间的温度梯度。可以在蒸发室16中蒸发的水的实际质量以及因而的脱盐效率取决于来 自热能储存器14的热输入、发生冷凝的环境温度，和盐水提取速率。因为用于蒸发的驱动 力是蒸发室16与冷凝器42之间的温度差，因此在白天期间向蒸发室16的热输入低于在夜 晚期间的热输入。在夜晚期间，环境温度和淡水温度均低，有利于较高的脱盐速率，因而导 致较高的热输入，反之亦然。在24小时时期内蒸发室16中的咸水以及脱盐水相对于环境温度的温度变化显示 在图4中。咸水的温度在约43. 5至46°C之间变化，环境温度在约25至37°C之间的范围内， 而淡水温度在约35至40°C之间的范围内。图4显示热能储存器14能够保持咸水侧与脱盐 水侧之间约10°C的温度差。应当指出，环境温度是重要的变量，因为冷凝发生在环境温度， 这间接确定此工艺中的脱盐速率。吸收制冷系统的运行条件吸收制冷系统12被设计用于两种功能用于将热能储存器14保持在所需温度和 用于提供冷却负荷。这样，与仅用于冷却的常规系统相比，吸收制冷系统12在略微不同的条件下运行。对于约3. 25kff的相同的冷却负荷，在图5中比较了用于冷却的典型吸收制冷系统的运行条件和吸收制冷系统12的条件。值得注意的差别是分别在约1和6. 3kPa之间 相对于约1. 4至15. 75kPa之间的压力范围。热能储存器的体积采用冬季条件来确定为了向蒸发室16提供热能所必需的热能储存器14的体积。 用试错法求解方程8使得在24小时时期的开始和结束时的温度在约士0. 01 °C以内，发现热 能储存器14的体积为约10m3。在图2中显示的24小时时期内，蒸发室16对热能储存器14 的热需求在约8，700和14，200kJ/hr之间变化；然而，如图6中所示，发现约IOm3的热能储 存器14体积适于贯穿同一时期将其温度保持在约50°C以提供蒸发室16的能量需要。能量要求本发明的一个实施方案可能需要另外的不可再生能量用于下列各项用于发电机 38的辅助热能(=约192kJ/kg的脱盐水)加上用于在热能储存器14和蒸发室16之间循 环传热介质的机械能(=约14kJ/kg的脱盐水)；用于在热能储存器14和冷凝器18之间 循环传热介质(=约2kJ/kg的脱盐水)；和用于泵送吸收制冷系统12中的制冷剂(=约 0. 04kJ/kg的脱盐水)。因此，将热能储存器14保持在期望条件所需的总的另外能量为约 208kJ/kg的产生的脱盐水。相反，多级闪蒸工艺需要约294kJ/kg的脱盐水的热能加上约 44kJ/kg的脱盐水的机械能，共计约338kJ/kg的脱盐水。因此，本发明需要多级闪蒸工艺所 需能量的约60%。两种工艺之间的比较总结在图7中。用于吸收制冷系统的太阳能聚集器确定由电加热器40补充的太阳能聚集器36的大小以供给热能储存器14和冷 却负荷。将太阳能聚集器36的储存罐46的温度设定为特定温度或范围(例如，在约 110-115°C之间)以将发电机38的温度保持在特定的温度或范围(例如，在约100-110°C 之间)。要由辅助加热器40提供的能量等于在发电机38所需的能量与可以由太阳能隔离 收集的能量之间的差。图8示出在24小时时期内的此差异和太阳能分数。最佳的收集器 面积可以通过方程7得到。对于本文中描述的条件，约25m2的太阳能聚集器面积可以以约 4. 3kg/hr的平均脱盐速率满足约3. 25kff的冷却负荷。脱盐速率、太阳能板面积和冷却负荷 之间的关系提供于图9中。盐水提取相对于系统性能盐水提取速率是此系统中的主要控制变量，其对系统的性能具有有利以及不利的 影响。在低提取速率下，盐在蒸发室16中积累，并且蒸发速率如方程4所述降低。高的盐 水平还降低咸水的焓，它可以进一步减少蒸发。例如，当盐度增加约1 %时，蒸发也减少约相 同的百分比。即使用较高的提取速率可以实现较好的盐移除，但大量显热也被从蒸发室16 移除，从而导致蒸发室16温度下降。图10中提供的模拟结果显示蒸发室16温度和脱盐效 率随提取速率增加而下降。例如，当提取速率在约2. 5kg/hr和25kg/hr之间增加时，脱盐 效率在约90. 5%和80%之间下降。图11显示随时间的盐积累和所产生的脱盐速率下降。 之前报道了类似的观察结果。进行进一步模拟以评价提取速率对脱盐速率、冷却负荷、太阳能聚集器面积和辅 助热要求的影响。如图12中所示，冷却负荷和太阳能板面积对在约50-200%之间的范围内 的提取速率不敏感。对于给定的脱盐速率，即使在约200%的提取速率的冷却负荷高于在约100%的提取速率的冷却负荷，辅助热添加还更高。此外，太阳能聚集器面积也更大。如之 前讨论的，脱盐效率也降低。基于这些结果，约100%的提取速率是可接受的速率，以将盐积 累最小化并且保持系统性能。总之，模型模拟显示，优选实施方案可以以约70-100%的盐水提取速率，用小于约 250kJ/kg (例如在约150-300kJ/kg之间)的得自海水的淡水的能量消耗，实现至少约85% 以上(例如约85-90%)的脱盐效率。优选实施方案的能量要求小于多级闪蒸工艺所需的 能量要求。基于来自实施例的结果，约100%的提取速率可以防止可能降低蒸发速率的结 垢形成。具有这样的热能储存体积的典型单元可以用在约25m2之间的太阳能板面积以约 4. 5kg/hr之间产生淡水并且提供在约3. 25kW之间的冷却负荷，所述热能储存体积通过用 试错法求解热平衡来计算(例如在约10-20m3之间)。优选实施方案将不可再生能量用量 最小化，并且可以通过引入双效或三效构造而进一步改进。实施例1 构造原型单元并且使用直接 太阳能和光电能量作为热源进行实验。在 连续基础上每天24小时进行脱盐历时数月。此原型包括IOm的塔，等于当地气压头。进料 水塔的顶部空间的温度保持在约40-50°C，而脱盐水塔保持在约35-45°C。蒸发室中的压力 保持在约0. 085个大气压。此原型需要的比能为约3，370kJ/kg的脱盐物(desalinated)。 此系统完全依靠太阳能运行，其中在日照时间内使用直接太阳能热和由在白天时间内通过 光电板充电的电池供能的350-W DC加热器。此实施例系统能够从城市废水处理厂的流出 物回收满足美国环境保护署(United States EnvironmentalProtection Agency)饮用水 标准的可饮用质量水。尽管特别参照这些优选实施方案详细描述了本发明，但是其它实施方案可以实现 相同的结果。本发明的改变和变化对于本领域技术人员是明显的，并且意欲将所有这样的 改变和变化涵盖在后附权利要求中。由原型示出的构造的实例描述于实施例1中。以上引 用的所有参考文献、申请、专利和出版物的整个公开内容通过引用结合在此。
权利要求
一种脱盐系统，所述脱盐系统包括脱盐单元；低级热源，所述低级热源用于为所述脱盐单元供能；和热能储存系统，所述热能储存系统用于储存所述低级热源和维持特定温度范围。
2.根据权利要求1所述的系统，其中所述脱盐系统连续运行。
3.根据权利要求1所述的系统，其中所述特定温度范围在约40-50°C之间。
4.根据权利要求1所述的系统，其中所述低级热源至少部分地由吸收制冷单元供给。
5.根据权利要求4所述的系统，其中所述吸收制冷单元将所述热能储存系统保持在所 述特定温度范围。
6.根据权利要求4所述的系统，其中所述吸收制冷单元在约1.4至15. 75kPa之间的压 力范围运行。
7.根据权利要求1所述的系统，其中所述脱盐单元包括蒸发室、冷凝器、热交换器和一 个或多个塔。
8.根据权利要求7所述的系统，所述系统包括至少三个塔，所述塔中的一个包括咸水 塔，所述塔中的另一个包括盐水提取塔，并且所述塔中的另一个包括脱盐水塔。
9.根据权利要求8所述的系统，其中对所述蒸发室的热输入由所述热能储存系统提{共。
10.根据权利要求1所述的系统，所述系统除初始启动泵以外没有泵。
11.根据权利要求10所述的系统，所述系统没有任何其它运动部件。
12.一种脱盐的方法，所述方法包括以下步骤 运行脱盐单元；使用低级热源为所述脱盐单元供能； 将所述低级热源储存在热能储存单元中；和 保持所述低级热源的特定温度范围。
13.根据权利要求12所述的方法，所述方法包括连续运行所述脱盐单元。
14.根据权利要求12所述的方法，所述方法包括在约40-50°C的温度范围将咸水脱盐。
15.根据权利要求12所述的方法，所述方法包括至少部分地由吸收制冷单元供给所述 低级热源。
16.根据权利要求15所述的方法，所述方法包括从所述吸收制冷单元提供冷却负荷。
17.根据权利要求15所述的方法，所述方法包括在所述吸收制冷单元内将所述热能储 存单元保持在特定温度范围。
18.根据权利要求15所述的方法，所述方法包括在约1.4至15. 75kPa之间的压力范围 运行所述吸收制冷单元。
全文摘要
本发明描述一种在通过气压头建立和保持的天然真空条件下运行的低温、可自持的脱盐工艺。
文档编号B01D3/10GK101801854SQ200880107078
公开日2010年8月11日 申请日期2008年7月16日 优先权日2007年7月16日
发明者威拉·格纳斯瓦·居德, 纳加玛尼·尼尔马拉卡丹 申请人:箭头中心公司