对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法及其装置与流程

本发明涉及油气田开发井筒完整性领域，特别涉及一种对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法及其装置。
背景技术：
：在气井生产运行过程中，尤其是对于高温高压气井，井口环空持续带压现象普遍，严重威胁人员、环境和井筒的安全。根据环空压力的来源，环空压力可分为两种类型：(1)由于温度升高、天然气鼓胀引起，油套环空和套管环空内流体在有限空间内受热膨胀，导致环空压力上升；(2)由于天然气泄漏导致环空压力升高，主要包括油管柱、套管柱密封失效和水泥环密封失效。其中，对于第一类环空压力，可以通过降低产量或使用绝热材料来解决；对于第二类环空压力则必须在井筒设计和生产中采取有效措施、制定合理操作规程来解决。合理分析井口环空压力数据为制定科学的环空压力管理措施提供了依据。目前针对气井环空带压现象，油气生产现场采取了一定措施。如APIRP90和APIRP90-2标准分别规定了海上和陆上油气井井口各环空的最大许用操作压力的计算方法；Anders等(2008)在SPE会议论文《PrudhoeBayWellP215SurfaceCasingCollapse》(SPE116771)中记载了阿拉斯加普拉德霍湾现场的提高井筒完整性的管柱设计原则：设计最大可接受带压值A环空为2000psi，B环空为1000psi，后续的环空为500psi。通过现场资料调研可知这些操作规程人为主观性较强，并未结合环空压力形成的特征。针对井口环空压力，国内学者研究了预测模型，如《石油学报》中2015年的文献《深水油气井开采过程环空压力预测与分析》，该文针对环空流体热膨胀引起的环空压力，根据能量守恒和多层圆筒壁传热提出了环空压力的迭代计算方法。然而，针对气体泄漏引起井口环空压力，在目前未见到有关现场监测数据的分析方法以分析环空压力，从而制定有效的管理措施。技术实现要素：为了克服现有技术的上述缺陷，本发明实施例所要解决的技术问题是提供了一种对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法及其装置，其能够对环空压力进行有效的定量分析，为环空压力管理规程的制定提供依据。本发明实施例的具体技术方案是：一种对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法，包括以下步骤：通过实际测量得到气井井口环空压力随时间的变化的数据一；获取气井的井身结构参数、井筒温度参数和气体性质参数；将所述环空压力随时间的变化的数据一、所述气井的井身结构参数、井筒温度参数、气体性质参数与预定的井口环空压力预测解析模型进行拟合得到水泥渗透率、近井地层压力、初始气柱高度；基于所述初始气柱高度得到液柱高度；基于所述液柱高度、所述近井地层压力得到最大井口环空压力；基于所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述初始气柱高度、初始气柱高度和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到达到最大环空压力所需时间；基于所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到环空压力随时间变化的数据二；基于所述环空压力随时间变化的数据二、所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度计算得到气体泄漏流量随时间变化的数据；根据所述水泥渗透率和/或所述近井地层压力和/或所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述最大井口环空压力/或气体泄漏流量随时间变化的数据得到气井井口环空压力诊断与分析的结论。在一种优选的实施方式中，在步骤通过实际测量得到气井井口环空压力随时间的变化的数据一中，连续监测井口环空压力一次性建立该过程中的气井井口环空压力随时间的变化的数据一，监测期间不能进行泄压、关井操作。在一种优选的实施方式中，所述气井的井身结构参数、所述井筒温度参数和所述气体性质参数中包括：垂深井深、测深井深、井底温度、生产稳定后的井口温度、环空的外层套管内径和内层套管外径、环空内完井液的密度和压缩系数、井底温度压力下的气体粘度、气体密度和气体压缩因子、水泥返高。在一种优选的实施方式中，在步骤将所述环空压力随时间的变化的数据一、所述气井的井身结构参数、井筒温度参数、气体性质参数与预定的井口环空压力预测解析模型进行拟合得到水泥渗透率、近井地层压力、初始气柱高度中，所述预定的井口环空压力预测解析模型井口环空压力由初始时刻的环空压力P0增加至t时刻的环空压力Pw所需的时间△t的计算公式为：其中，b＝0.00981·ρmLf，Ti、Tw分别表示井底温度和井口温度，单位为K；Zi表示井底条件下气体的压缩因子；μi为井底条件下的气体粘度，单位为mPa.s；K表示水泥渗透率，单位为10-9m2；A为环空截面积，单位为m2；P0、Pw分别为初始时刻零时刻和t时刻的环空压力，单位为MPa；Lc表示水泥顶面到井底的长度，单位为m；ρm表示完井液密度，单位为g/cm3；Lg表示初始气柱高度，单位为m；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m，Lf根据垂深井深、初始气柱高度和水泥返高的关系表示，Lf＝H-Lg-Lc，H表示井深，单位为m；Vm为完井液柱的初始体积，Vm＝Lf·A，单位为m3；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Cm为完井液压缩系数，单位为MPa-1。在一种优选的实施方式中，对预定的井口环空压力预测解析模型与实测数据进行拟合，拟合目标函数为预定的井口环空压力预测解析模型的估算值与实测数据的均方根误差达到最小，限制条件为拟合参数为正值，拟合目标函数的计算公式如下：其中，Y'表示模型预测值n维向量，Y为n个实测数据点构成的向量，RMSE表示拟合目标函数。在一种优选的实施方式中，在步骤基于所述液柱高度、所述近井地层压力得到最大井口环空压力中，其计算公式如下：Pmax＝Pf-0.00981·ρmLf其中，Pmax表示最大井口环空压力，单位为MPa；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m，ρm表示完井液密度，单位为g/cm3。在一种优选的实施方式中，在步骤基于所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到环空压力随时间变化的数据二中，将所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力代入所述预定的井口环空压力预测解析模型中，按一定增量在(0，Pmax)范围内给定不同的环空压力值，分别计算对应的时间，从而得到环空压力随时间变化的数据二。在一种优选的实施方式中，在步骤基于所述环空压力随时间变化的数据二、所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度计算得到气体泄漏流量随时间变化的数据中，将所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度代入以下公式中计算不同环空压力Pw下的气体流量，从而得到气体泄漏流量随时间变化的数据，公式如下：其中，Qsc表示标况气体流量，单位为m3/s；Tsc表示标况温度，单位为273.5K；Psc为标况压力，单位为0.1MPa；K表示水泥渗透率，单位为10-9m2；A为环空截面积，单位为m2；μi为井底条件下的气体粘度，单位为mPa.s；Zi表示井底条件下气体的压缩因子；Ti表示井底温度，单位为K；Lc表示水泥顶面到井底的长度，单位为m；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Pw为t时刻的环空压力，单位为MPa；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m；ρm表示完井液密度，单位为g/cm3。在一种优选的实施方式中，在步骤根据所述水泥渗透率和/或所述近井地层压力和/或所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述最大井口环空压力/或气体泄漏流量随时间变化的数据得到气井井口环空压力诊断与分析的结论中，具体为：当水泥渗透率大于水泥石基质的渗透率第一预设值时，则可据此判断该井水泥环密封性存在问题；当近井地层压力与该区实际气藏压力相差超过第二预设值时，则可判断实际气体泄漏的起始位置并非位于所研究的层位；最大井口环空压力则为校核管柱的承压安全系数提供依据；所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述环空压力随时间变化的数据二则为采取对策的时机和风险管理措施提供依据。一种对气井井口套管环空压力监测数据的分析装置，包括：拟合模块，其用于将所述环空压力随时间的变化的数据一、所述气井的井身结构参数、井筒温度参数、气体性质参数与预定的井口环空压力预测解析模型进行拟合得到水泥渗透率、近井地层压力、初始气柱高度；液柱高度计算模块，其用于根据所述初始气柱高度得到液柱高度；最大井口环空压力计算模块，其用于根据所述液柱高度、所述近井地层压力得到最大井口环空压力；时间计算模块，其用于根据所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述初始气柱高度、初始气柱高度和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到达到最大环空压力所需时间；环空压力随时间变化的数据二计算模块，其用于根据所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到环空压力随时间变化的数据二；气体泄漏流量随时间变化的数据计算模块，其用于根据所述环空压力随时间变化的数据二、所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度计算得到气体泄漏流量随时间变化的数据；诊断与分析模块，其用于根据所述水泥渗透率和/或所述近井地层压力和/或所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述最大井口环空压力/或气体泄漏流量随时间变化的数据得到气井井口环空压力诊断与分析的结论。本发明的技术方案具有以下显著有益效果：本申请主要针对气体泄漏引起井口环空带压的问题，其可以预测环空压力随时间的变化、最大环空压力、水泥渗透率、近井地层压力等关键参数，可为诊断环空压力产生原因、预测环空压力变化及制定操作规程、评价安全风险提供了决策依据，从而为现场环空压力管理提供了科学依据。其次，本申请对井口环空压力的分析较为准确，预定井口环空压力随时间变化的模型以气体等温达西渗流和状态方程为理论基础，考虑了环空中液柱的压缩性，可以较为准确的描述较小泄漏速率下气体流动和环空压力形成的过程，通过对现场测量数据点进行拟合，可得到环空压力随时间变化的数据二及气体泄漏流量随时间变化的数据。而且本申请中对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法与工程实际结合紧密，具有较高的实用性。参照后文的说明和附图，详细公开了本发明的特定实施方式，指明了本发明的原理可以被采用的方式。应该理解，本发明的实施方式在范围上并不因而受到限制。在所附权利要求的精神和条款的范围内，本发明的实施方式包括许多改变、修改和等同。针对一种实施方式描述和/或示出的特征可以以相同或类似的方式在一个或更多个其它实施方式中使用，与其它实施方式中的特征相组合，或替代其它实施方式中的特征。附图说明在此描述的附图仅用于解释目的，而不意图以任何方式来限制本发明公开的范围。另外，图中的各部件的形状和比例尺寸等仅为示意性的，用于帮助对本发明的理解，并不是具体限定本发明各部件的形状和比例尺寸。本领域的技术人员在本发明的教导下，可以根据具体情况选择各种可能的形状和比例尺寸来实施本发明。图1为气体沿环空向上流动泄漏的示意图；图2为本发明实施例中气井井口套管环空压力监测数据的分析方法的流程图；图3为本发明应用于某井得到的环空压力、气体流量随时间的变化关系图；图4为本发明实施例中气井井口套管环空压力监测数据的分析装置的结构图。以上附图的附图标记：1、水泥环段；2、液柱段；3、气体段。具体实施方式结合附图和本发明具体实施方式的描述，能够更加清楚地了解本发明的细节。但是，在此描述的本发明的具体实施方式，仅用于解释本发明的目的，而不能以任何方式理解成是对本发明的限制。在本发明的教导下，技术人员可以构想基于本发明的任意可能的变形，这些都应被视为属于本发明的范围。需要说明的是，当元件被称为“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是机械连接或电连接，也可以是两个元件内部的连通，可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语的具体含义。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“上”、“下”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本申请的
技术领域：
的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本申请的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施方式的目的，不是旨在于限制本申请。本文所使用的术语“和/或”包括一个或多个相关的所列项目的任意的和所有的组合。针对目前缺少井口环空压力有效分析方法的现状，为了能够对环空压力进行有效的定量分析，为环空压力管理规程的制定提供依据，在本发明提供一种对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法，图1为气体沿环空向上流动泄漏的示意图，图2为本发明实施例中气井井口套管环空压力监测数据的分析方法的流程图，如图1所示，所述环空B为气井井筒不同层次与套管之间的环形空间，一般情况下，可将环空B自井底向上可分为三段：水泥环段1、液柱段2和气体段3。所述环空压力为由于气体泄漏沿环空向上运移并聚集在井口形成的；所述环空压力监测数据为井口环空压力上升中的井口环空压力与时间的数据点。如图2所示，本申请中的气井井口套管环空压力监测数据的分析方法可以包括以下步骤：S101：通过实际测量得到气井井口环空压力随时间的变化的数据一。在本步骤中，可以连续监测井口环空压力一次性建立该过程中的气井井口环空压力随时间的变化的数据一，监测期间不能进行泄压、关井操作。需尽量完整记录环空压力建立初期的数据即压力快速上升期的数据，并记录少量的长久测试期的后期数据。在一实施例中，对某井井口环空压力随时间的变化的数据一如表1所示：表1井口环空压力实测数据S102：获取气井的井身结构参数、井筒温度参数和气体性质参数。在本步骤中，需要收集气井的井身结构参数、井筒温度参数和气体性质参数，其中必须收集的参数包括：垂深井深、测深井深、井底温度、生产稳定后的井口温度、环空的外层套管内径和内层套管外径、环空内完井液的密度和压缩系数、井底温度压力下的气体粘度、气体密度和气体压缩因子、水泥返高。在上述实施例中，作为井口环空压力分析的参数如表2所示。表2井口环空带压井的基础参数参数类型数值地层温度Ti，K324.44井口温度Tw，K288.89外层套管内径，mm252.68内层套管外径，mm193.55井深H，m2961.8水泥柱高度Lc，m980.54完井液密度ρm，g/cm31.921气体粘度μi，mPa.s0.015完井液压缩系数Cm，MPa-11.034E-08气体压缩因子Zi9.200E-01S103：将所述环空压力随时间的变化的数据一、所述气井的井身结构参数、井筒温度参数、气体性质参数与预定的井口环空压力预测解析模型进行拟合得到水泥渗透率、近井地层压力、初始气柱高度。在本步骤中，所述预定的井口环空压力预测解析模型井口环空压力由初始时刻的环空压力P0增加至t时刻的环空压力Pw所需的时间△t的计算公式为：Δt＝t(Pw)-t(P0)，其中，b＝0.00981·ρmLf，Ti、Tw分别表示井底温度和井口温度，单位为K；Zi表示井底条件下气体的压缩因子；μi为井底条件下的气体粘度，单位为mPa.s；K表示水泥渗透率，单位为10-9m2；A为环空截面积，单位为m2；P0、Pw分别为初始时刻零时刻和t时刻的环空压力，单位为MPa；Lc表示水泥顶面到井底的长度，单位为m；ρm表示完井液密度，单位为g/cm3；Lg表示初始气柱高度，单位为m；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m，Lf根据垂深井深、初始气柱高度和水泥返高的关系表示，Lf＝H-Lg-Lc，H表示井深，单位为m；Vm为完井液柱的初始体积，Vm＝Lf·A，单位为m3；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Cm为完井液压缩系数，单位为MPa-1。对预定的井口环空压力预测解析模型与实测数据进行拟合，拟合目标函数为预定的井口环空压力预测解析模型的估算值与实测数据的均方根误差达到最小，限制条件为拟合参数为正值，拟合目标函数的计算公式如下：其中，Y'表示模型预测值n维向量，Y为n个实测数据点构成的向量，RMSE表示拟合目标函数。在上述实施例中，采用1stOpt软件，将表2中的井口环空带压井的基础参数代入预定的井口环空压力预测解析模型中，编程拟合计算，利用表1中的井口环空压力实测数据拟合得到水泥渗透率K、近井地层压力Pf、初始气柱高度Lg。优化目标函数为模型估算值与实测值的均方根误差(RMSE)达到最小，拟合计算的限制条件为拟合参数为正值。运行程序，拟合结果为：RMSE＝1.362d；K＝9.97md；Pf＝43.60MPa；Lg＝20.52m。S104：基于所述初始气柱高度得到液柱高度。在本步骤中，环空中完井液柱高度根据垂深井深、初始气柱高度和水泥返高得到，其关系如下公式：Lf＝H-Lg-Lc其中，H表示井深，单位为m；Lg表示初始气柱高度，单位为m；Lc表示水泥顶面到井底的长度，单位为m。在上述实施方式中，通过计算得到Lf等于1960.74m。S105：基于所述液柱高度、所述近井地层压力得到最大井口环空压力。在本步骤中，根据所述液柱高度、所述近井地层压力计算得到最大井口环空压力中，其计算公式可以如下：Pmax＝Pf-0.00981·ρmLf其中，Pmax表示最大井口环空压力，单位为MPa；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m，ρm表示完井液密度，单位为g/cm3。在上述实施例中，计算得最大环空压力为6.65Mpa。S106：基于所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述初始气柱高度、初始气柱高度和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到达到最大环空压力所需时间。在本步骤中，将所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述初始气柱高度、初始气柱高度代入所述预定的井口环空压力预测解析模型计算得到达到最大环空压力所需时间。在上述实施例中，计算得到的达到最大环空压力所需时间为57.4天。S107：基于所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到环空压力随时间变化的数据二。在本步骤中，将所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力代入所述预定的井口环空压力预测解析模型中，按一定增量在(0，Pmax)范围内给定不同的环空压力值，分别计算对应的时间，从而得到环空压力随时间变化的数据二。S108：基于所述环空压力随时间变化的数据二、所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度计算得到气体泄漏流量随时间变化的数据。在本步骤中，将所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度代入以下公式中计算不同环空压力Pw下的气体流量，从而得到气体泄漏流量随时间变化的数据，公式如下：其中，Qsc表示标况气体流量，单位为m3/s；Tsc表示标况温度，单位为273.5K；Psc为标况压力，单位为0.1MPa；K表示水泥渗透率，单位为10-9m2；A为环空截面积，单位为m2；μi为井底条件下的气体粘度，单位为mPa.s；Zi表示井底条件下气体的压缩因子；Ti表示井底温度，单位为K；Lc表示水泥顶面到井底的长度，单位为m；Pf为近井地层压力，单位为MPa；Pw为t时刻的环空压力，单位为MPa；Lf表示环空中完井液柱的高度，单位为m；ρm表示完井液密度，单位为g/cm3。在上述实施例中，环空压力随时间变化的数据二和气体泄漏流量随时间变化的数据如表3所示。表3井口环空压力和气体流量随时间变化的预测结果环空压力随时间变化、气体泄漏流量随时间变化可以如图3所示。S109：根据所述水泥渗透率和/或所述近井地层压力和/或所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述最大井口环空压力/或气体泄漏流量随时间变化的数据得到气井井口环空压力诊断与分析的结论。在本步骤中，当水泥渗透率大于水泥石基质的渗透率第一预设值时，则可据此判断该井水泥环密封性存在问题；当近井地层压力与该区实际气藏压力相差超过第二预设值时，则可判断实际气体泄漏的起始位置并非位于所研究的层位；最大井口环空压力则为校核管柱的承压安全系数提供依据；所述环空压力随时间变化的数据二和/或气体泄漏流量随时间变化的数据则为采取对策的时机和风险管理措施提供依据。在上述实施例中，根据拟合结果，该井的水泥环渗透率为9.97md，远大于水泥石基质的渗透率，可据此判断该井水泥环密封性存在问题，水泥环可能存在微环空、窜槽、裂缝等密封失效形式。且该井最大井口环空压力为6.65MPa，据此可校核管柱的抗外挤和抗内压强度，并根据结果确定是否需要采取治理措施。并结合所述环空压力随时间变化的数据二和/或气体泄漏流量随时间变化的数据确定采取措施的周期和环空压力风险管理措施。在本申请中还提出了一种气井井口套管环空压力监测数据的分析装置，图4为本发明实施例中气井井口套管环空压力监测数据的分析装置的结构图，如图4所示，该装置包括：拟合模块，其用于将所述环空压力随时间的变化的数据一、所述气井的井身结构参数、井筒温度参数、气体性质参数与预定的井口环空压力预测解析模型进行拟合得到水泥渗透率、近井地层压力、初始气柱高度；液柱高度计算模块，其用于根据所述初始气柱高度得到液柱高度；最大井口环空压力计算模块，其用于根据所述液柱高度、所述近井地层压力得到最大井口环空压力；时间计算模块，其用于根据所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述初始气柱高度、初始气柱高度和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到达到最大环空压力所需时间；环空压力随时间变化的数据二计算模块，其用于根据所述水泥渗透率、所述近井地层压力、所述液柱高度、所述最大井口环空压力和所述预定的井口环空压力预测解析模型得到环空压力随时间变化的数据二；气体泄漏流量随时间变化的数据计算模块，其用于根据所述环空压力随时间变化的数据二、所述近井地层压力、所述水泥渗透率、所述初始气柱高度和所述液柱高度计算得到气体泄漏流量随时间变化的数据；诊断与分析模块，其用于根据所述水泥渗透率和/或所述近井地层压力和/或所述环空压力随时间变化的数据二和/或所述最大井口环空压力/或气体泄漏流量随时间变化的数据得到气井井口环空压力诊断与分析的结论。本申请主要针对气体泄漏引起井口环空带压的问题，其可以预测环空压力随时间的变化、最大环空压力、水泥渗透率、近井地层压力等关键参数，可为诊断环空压力产生原因、预测环空压力变化及制定操作规程、评价安全风险提供了决策依据，从而为现场环空压力管理提供了科学依据。其次，本申请对井口环空压力的分析较为准确，预定井口环空压力随时间变化的模型以气体等温达西渗流和状态方程为理论基础，考虑了环空中液柱的压缩性，可以较为准确的描述较小泄漏速率下气体流动和环空压力形成的过程，通过对现场测量数据点进行拟合，可得到环空压力随时间变化的数据二及气体泄漏流量随时间变化的数据。而且本申请中对气井井口套管环空压力监测数据的分析方法与工程实际结合紧密，具有较高的实用性。披露的所有文章和参考资料，包括专利申请和出版物，出于各种目的通过援引结合于此。描述组合的术语“基本由…构成”应该包括所确定的元件、成分、部件或步骤以及实质上没有影响该组合的基本新颖特征的其他元件、成分、部件或步骤。使用术语“包含”或“包括”来描述这里的元件、成分、部件或步骤的组合也想到了基本由这些元件、成分、部件或步骤构成的实施方式。这里通过使用术语“可以”，旨在说明“可以”包括的所描述的任何属性都是可选的。多个元件、成分、部件或步骤能够由单个集成元件、成分、部件或步骤来提供。另选地，单个集成元件、成分、部件或步骤可以被分成分离的多个元件、成分、部件或步骤。用来描述元件、成分、部件或步骤的公开“一”或“一个”并不说为了排除其他的元件、成分、部件或步骤。本说明书中的各个实施例均采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似的部分互相参见即可。上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点，其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施，并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。当前第1页1 2 3