r>[0037] 工序2);滑溜水注入工序
[003引向地层中累注滑溜水，施工排量为4. 0?5. OmVmin ;其中，所述滑溜水的组成为： 0. 3 %瓜胶（瓜尔胶哲丙基S甲基氯化锭）+0. 025%抑值调节剂+清水，其粘度为18? 24ml^a ? S，其中所述百分比为质量百分比。
[0039] 该工序注入的滑溜水的体积占注入地层总液体的体积比例为10?15 %。
[0040] 向地层中注入较低粘度的滑溜水，可压开井筒附近地层，稳定拓展裂缝宽度，有利 于控制裂缝初始高度，并为后续工序中滑溜水携带支撑剂砂创造条件。
[0041] 工序3);滑溜水携带支撑剂砂注入工序
[00创向地层裂缝中累注滑溜水携带支撑剂砂液，排量为4. 0?5. OmVmin ;其中，滑溜 水携带支撑剂砂液为在滑溜水中加入支撑剂，所述支撑剂为陶粒或覆膜砂；滑溜水中支撑 剂的加入浓度为5?10%，其中所述百分比为质量体积百分比；所述滑溜水的组成为0. 3% 瓜胶（瓜尔胶哲丙基S甲基氯化锭）+0. 025%抑值调节剂+清水，其中所述百分比为质量 百分比。
[0043] 本发明陶粒是指侣饥±陶粒砂，W优质侣饥上、煤等多种原材料，经过破碎，细碎， 粉磨、制粒和高温烧结等多道工艺制作而成，常规市售陶粒均可W应用于本发明。优选的， 本发明所用陶粒粒径为常用的270?550 y m、250?380 y m，在86MI^a闭合压力下其强度符 合行业标准（破碎率小于10 % )的高强度陶粒，其真密度是3. 27?3. 30g/cm3,视密度是 1. 78?1. 79g/cm3。若地层明确出水，则可选用具有疏水亲油性能的覆膜砂，依据地层情况 决定其用量。本发明覆膜砂是指在砂粒表面覆有固体树脂膜（例如热塑性酪醒树脂）的粒 子，常规市售覆膜砂均可W应用于本发明。优选的，本发明所用为70?140目的覆膜砂，其 真密度是2. 31?2. 57g/cm3,视密度是1. 47?1. 61g/cm3。
[0044] 所述陶粒和覆膜砂采用泰勒筛进行筛分得到的，即30?50目对应的粒径为 270?550 ym，40?60目对应的粒径为250?380 ym，70?140目对于的粒径为109? 212 ym。
[0045] 该工序注入的滑溜水携带支撑剂砂液的体积占注入地层总液体的体积比例为 10 ?15%。
[0046] 在滑溜水中加入支撑剂的目的在于降低液体滤失、控制缝高过度延伸和提高后期 长期导流能力。
[0047] 图1是两种不同支撑剂下沉速度与支撑剂浓度的关系图，其中，支撑剂A为150 y m 粒径陶粒，支撑剂B为270?550 ym粒径陶粒。如图1所示，当支撑剂浓度超过5%后下沉 速度有明显降低，浓度超过10 %后，下沉速度趋于缓慢减小。因此临界值可视为5 %，最大 不超过10%。故根据不同的粒径，优选加砂浓度为5?10%，其中所述百分比为质量体积 百分比。
[0048] 工序4);隔离液注入工序
[0049] 向地层中累注隔离液，排量为4. 0?4. 5mVmin ;其中，所述隔离液是滑溜水，其组 分为0. 3 %瓜胶（瓜尔胶哲丙基S甲基氯化锭）+0. 025%抑值调节剂+清水。
[0化0] 该工序注入的隔离液的体积占注入地层总液体的体积比例为4?10%。
[0化1] 向地层中注入隔离液，可将井筒中的滑溜水携砂液顶入地层。
[0052] 工序5);停累工序
[0化3] 停止累注10?60min，促使陶粒或覆膜砂沉降在缝口形成人工隔层。
[0054] 不同区域裂缝闭合压力不同，需停累时间也不同，现场实时分析人工裂缝是否闭 合，若裂缝已闭合，即可结束停累工序。
[0化5] 工序6);注入压裂液的工序
[0056] W 4. 0?4. 5m3/min的排量向地层中注入粘度为100?200mPa ? S的压裂液。 [0化7] 其中，所述压裂液为线性胶，其组成为；20%肥1+0. 4?0.45%瓜胶（瓜尔胶哲 丙基S甲基氯化锭）+0. 02% pH值调节剂+1. 0%破乳剂+1. 0%助排剂+0. 5%温度稳定剂 +1. 0%粘±稳定剂，其余为水。
[005引凡是本领域常用的用作抑值调节剂、破乳剂、助排剂、温度稳定剂、粘±稳定剂的 那些试剂均可用于本发明中，例如，抑值调节剂可W为氨氧化钢，助排剂可W为烧基酪聚氧 己締離（例如壬基酪聚氧己締離，辛基酪聚氧己締離和十二烧基酪聚氧己締離），破乳剂可 W为环氧己烧环氧丙烧共聚物，温度稳定剂可W为一己醇胺、=己醇胺或己二胺，粘±稳定 剂可W为氯化钢、氯化锭、氯化钟等。
[0化9] 该工序注入的压裂液的体积占注入地层总液体的体积比例为20?30%。
[0060] 向地层中注入压裂液，可W稳定排量拓展裂缝宽度。
[0061] 工序7);注入酸液的工序
[0062] 注入酸液的工序分为两个步骤：
[006引 （1) W酸液排量为4. 0?4. 5mVmin向地层中累注酸液；
[0064] 该注酸步骤可将井筒中压裂液顶入地层，并稳定造缝；
[0065] 似W酸液排量为5. 0?6. OmVmin向地层中累注酸液；
[0066] 该注酸步骤可酸蚀人工裂缝，形成蝴状裂缝。
[0067] 其中，所注入的酸液只要是具有造缝功能、强酸蚀能力的酸液均可用于本步骤， 酸液中的酸成分是盐酸；本发明注入的酸液优选胶凝酸，其组成为20%肥1+0. 8%胶凝剂 +2. 0%缓蚀剂+1. 0%助排剂+1. 0%铁离子稳定剂+1. 0%破乳剂，其余为水；
[0068] 凡是本领域常用的用作胶凝剂、助排剂、破乳剂、高温缓蚀剂和铁离子稳定剂的那 些试剂均可用于本发明中。例如，胶凝剂可W为丙締酸了醋，缓蚀剂可W为舰化钟，铁离子 稳定剂可W为抗坏血酸，破乳剂可W为环氧己烧环氧丙烧共聚物，助排剂可W为烧基酪聚 氧己締離。
[0069] 该工序注入的酸液的体积占注入地层总液体的体积比例为25?35 %。
[0070] 工序6)?工序7)中压裂液粘度、压裂液排量、压裂液规模、酸液排量和酸液规模 W降低施工规模、施工排量、液体粘度为原则进行优化，具体优化步骤如下说明：
[0071] (1)降低压裂液粘度
[0072] 本发明优选粘度为100?200mPa ? S压裂液，其中瓜胶液浓度为0. 4?0. 45%。
[0073] 塔河油田部分区块水体发育，隔层距离小于40m，本发明停累沉砂控缝高工艺主要 针对的是隔层小于40m的井层，控制酸蚀裂缝半长在100?120m内。
[0074] 压裂液粘度越大，裂缝内压降越大，造成裂缝高度和宽度大，而裂缝长度减小。压 裂液瓜胶浓度越低，其粘度就越低，因此可通过优化降低瓜胶液浓度实现对裂缝高度的控 审IJ。常规酸压，瓜胶液浓度为0.5%?0.6%，压裂液粘度为324?431mPa's。当压裂液粘 度200mPa ? S时，缝高可控制在40m左右，因此优选低粘度100?200mPa ? S压裂液，瓜胶 液浓度为0. 4?0. 45%，W利于控制缝高。
[007引 似降低施工排量
[0076] 本发明采用压裂液的排量为4. 0?4. 5mVmin、酸液的排量为5. 0?5. 6mVmin。
[0077] 施工排量越大，裂缝越高，常规酸压压裂液排量一般在5. 0?6. OmVmin。当压裂 液排量为4. 0?4. 5mVmin、酸液排量为5. 0?5. 6mVmin时，可控制缝高在40m W内，酸蚀 缝长在100?120m。由此可见，低排量有利于控制缝高。
[007引 做降低施工规模
[0079] 施工规模增加，造缝时间越长，裂缝几何尺寸总是增加的，因此可通过降低施工规 模，W减小造缝时间，进而达到控制缝高的目的。常规酸压施工规模一般在600?800m3 (压 裂液与酸液总规模），当施工总液量控制在400?600m3时，人工裂缝高度为40m左右，能有 效避免沟通底水。
[0080] 工序8);注入顶替液的工序