专利名称：一种滚动轴承与外壳配合的计算和结构选用的制作方法
技术领域：
本发明涉及机械领域中一种滚动轴承与外壳配合的计算和结构选用。 背景技 术由于现代基础工业的全球化、快速化、自动化的发展，其基础产品的通用性、批量 性、专用性及质量的可靠性要求不断提高，致使机械领域中的滚动轴承与外壳配合，使用要 求及变化也随之提高。特别是不同的使用场合变化，都可能会与公差标准产生出入。同样 的机械产品，由于品种规格类型不同，决定了使用材料有些会有所变化，材料膨胀系数不同 又会引起公差变化，往往容易导致机械产品中轴承内受材料膨胀压缩，形成轴承无油沫干 摩擦升温而过热损毁。可机械旋转部位公差又是决定机械产品无故障运行时间的关键，在 基础产品优与劣的质量差距比较中，无故障运行时间是用户认可的基础。但目前国际、国内 采用的公差配合标准较粗，应用解析不细。经常造成产品批量性在公差范围内的运行时间 质量差。目前在设计机械产品轴配合标准时，可参考“GB5371-XX公差与配合过盈配合的 计算和选用”，但该标准只是应用于厚壁材料的计算方法，对于薄壁的轴承内圈配合尚无标 准，目前则只能将该标准作为一个参考。而选择轴承外圈与轴承室配合孔的公差时，只能选 择参考没有计算方式的“GB1801-XX公差与配合尺寸至500mm孔、轴公差带配合”等、“GB/ T275-XX滚动轴承与轴和外壳的配合”，但目前国内采用的轴承公差配合标准较粗，考虑的 因素并不全面。例如当轴承的工作条件受到温度变化影响时，现有标准中只笼统考虑到轴 处于高温场合的情况。但在轴处于高温场合时还有其他许多因素需要考虑，例如此时壳体 孔的具体温升值、轴承和壳体孔配合的基本尺寸、它们材料的热膨胀系数，这些都会影响到 它们之间的热变形量，并破坏其配合性质。因为由温度变化而产生的热变形的影响因素是 多方面的，它需要考虑到互相配合的两工件材料的热膨胀系数、温升范围及其基本尺寸等。 如果不考虑清楚其中的因素，那会给轴承的使用带来非常严重的问题。机械产品采用此标准后，对于质量稳定性控制的出入较大，现阶段各企业是靠经 验各搞各的内定保密控制标准，包括国际跨国公司也是如此。这样无疑影响了社会上机电 产品质量的普及性提高。
发明内容
本发明的目的在于提供一种滚动轴承与外壳配合的计算与结构选用，它能有效 地提高使用滚动轴承机械产品的设计、制造质量可靠性与无故障运行时间。本发明的技术方案是这样实现的一种滚动轴承与外壳配合的计算与结构选用， 按照不同的配合材料在自然装配状态、正常工作状态、特殊工作状态三种不同状态下，由于 膨胀系数产生的间隙变动量差。优选选择正常工作状态为公差配合偏差计算依据，用计算 方式取代以往的选择方式确定设计加工偏差。优选选用中以正常工作公差为主，兼顾自然装配为辅，分析考虑特殊工作状态的 设计思想。兼顾则含在自然装配状态中的某些产品需处于自然低温状态，在低温状态材料收缩后的初始运行配合，分析考虑特殊工作状态的过载过热膨胀。优选方式原则，始终以保 证轴承在有油沫状态下的运行。当收缩、膨胀变动量差较大时，加装O型圈调节，也可用适 温柔性密封胶粘合轴承室与轴承外圈。因此机械产品轴承室公差配合数据以计算、原理分析及再参考GB等标准并细化 原标准，应用设计到生产便于理解识别术语。将原有标准的“间隙配合”定义细化为间隙 就是中间有空间概念的中文原义，引入轴承公差中“游隙配合”概念，增加在原间隙配合与 过盈配合中缺乏的“游盈配合”概念。达到提高无故障运行时间、质量，以适应现代社会企 业生产需求和概念。本发明的优点在于本发明发现了原有滚动轴承与外壳配合设计时的标准选择 中，缺乏数据来源理论根据的缺陷，改进后具有以下特点。本发明轴承室孔与轴承外圈的配合，以不同的配合材料在自然装配状态、正常工 作状态、特殊工作状态三种不同状态下，由于膨胀系数产生的间隙变动量差。优选选择正常 工作状态为公差配合偏差计算依据，用计算方式取代以往的选择方式确定设计加工偏差。优选选用中以正常工作公差为主，兼顾自然装配为辅，分析考虑特殊工作状态的 设计思想。兼顾则含产品在自然装配状态中的某些产品需处于自然低温状态，产品在低温 状态材料收缩后的初始运行配合，分析考虑特殊工作状态的过载过热膨胀，原则始终以保 证轴承在有油沫状态下的运行。当收缩、膨胀变动量差较大时，加装0型圈调节，也可用适 温柔性密封胶粘合轴承室与轴承外圈。从而使产品达到提高无故障运行时间与质量标准的 目的。将现有机械产品轴承室公差配合数据以计算、原理分析及再参考GB等标准并细化原标准，应用从设计到生产便于理解识别术语。将原有标准的间隙配合定义细化为间隙 就是中间有空间概念的中文原义，本发明间隙定义取消原标准零与零接触属间隙的范畴； 以零与零接触游动扩大至间隙的定义，应用轴承公差中游隙配合名词作为概念；增加在原 间隙配合与过盈配合中缺乏的，从零与零接触游动扩大至过盈的定义为游盈配合概念；同 理过盈配合不存在过盈量零的概念。本发明优点是弥补了原选择轴承与外壳配合时，对选 择公差中理论根椐的缺失。公差配合的细化发明应用可有效地便于基层加工识别，达到从 设计到生产都能清楚以数据、定义为标准的制造，这是质量控制中必须要熟知并融会贯通 的基础知识。本发明以原理分析及再参考公差配合的细化发明，适合众多机械机电产品，普 及性地达到提高无故障运行时间与质量，以适应现代社会企业生产和使用，这是基础工业 设计的进步！
图1 为本实用新型一种滚动轴承与外壳配合的计算和结构选用结构图。图2 为本实用新型轴承室与轴承间带0形圈轴承与带压盖图。图3 为本实用新型轴承室与轴承间轴承室添加0形圈与带压片图。图4 为本实用新型一种滚动轴承与外壳配合的计算和结构选用轴承室公差图。
具体实施例方式下面结合附图1至图4中1至10标号与实施例对本发明作进一步详细说明
机械产品轴承室10公差8配合数据以计算、原理分析及再参考标准细化选择确立 基础如下本发明计算以理论值为标准，同时以轴4在过盈装配后，轴承6内滚动部位必须 保持轴承6转动必须有的游隙。当轴承室10材质线膨胀系数低于轴承6钢时，设轴承6正 常工作时温升值温度为A，轴承6允许最高耐温值为a，为温度基本计算数据A、a，轴承6钢 膨胀系数为b，轴承室10材料膨胀系数为c，轴承6直径为d。首先以外壳3轴承室10正常 工作温升值与轴承6正常工作温度A为设计参考加工零线X1,同时又是设计分析选择公差 8关键数据；轴承6允许最高耐温值a为设计参考加工另一零线X2,与X1相同X2也是设计 分析选择关键数据；达到电机轴承室10在正常工作温升时与轴承6正常工作温度下，该轴 承6仍可在低于轴承6材质的压缩延伸力状况下含油旋转运行。求出公差8加工零线直径 DX1 = d · A · (b-c)，然后以轴承6允许最高耐温工作温度a为另一偏差加工零线直径公差 8数值，应用计算依据DX2 = d · a · (b-c)，放弃原习惯标准中上、下偏差数值，将该规格产 品轴承室10正常工作时由于温升造成的膨胀系数差，形成的间隙变化量设为一极限偏差 X10 X1 = DX1-Cl ；轴承6允许最高耐温工作时膨胀系数差设为另一极限偏差X2。X2 = DX2-d。 (DX-表示轴承6常温直径与该配合计算温升膨胀系数差的和)同理，为兼顾产品在自然装配状态中的产品处于自然低温状态，产品在低温状态 材料收缩后的初始运行配合，也可设dx3为需在低温启动设备的非常态设备加工零线。为兼顾产品在自然装配状态中的产品处于自然低温状态，产品在低温状态材料收 缩后的初始运行配合。与当轴承室10材质强度与膨胀系数与轴承6产生或选择间隙较大 时，则可在轴承室10与轴承6间添加膨胀调节0形圈5，也可按常规装配轴承6外圈2压盖 1，达到降低受热后振动噪声与避免轴承6外圈2旋转。“轴承产品”公差问题当轴4与轴承6内圈配合时，由于轴承6内圈是薄壁件，而轴4为厚实性质，轴4 总强度基本上远高于轴承6内圈。二者在过盈配合时的结果是偏向轴承6内圈膨胀压缩 轴承6内滚动间隙(游隙)，而非轴4与轴承6内圈的双向致密稍带回弹性的压缩。其轴 承6滚道内圈膨胀过盈间隙(游隙)缩小，按轴4过盈大小随直径的增大，过盈数值按面积 带压缩性的缩小。即轴4过盈0. 01时，配合轴承6内间隙(游隙)原为0. 01至0. 018，但 轴承6与轴4装配后，轴承6内间隙(游隙)则改变为0. 005至0. 013，而非0. 0至0. 008。 同理反之轴承室10压缩轴承6外圈2时，其轴承6滚道外圈2压缩随圆直径而缩小，而大 于轴承6内圈的变型量。即轴承室10过盈0. 01时，配合轴承6内间隙(游隙)原为0. 01 至0. 018，但轴承6与轴承室10装配后，轴承6内间隙(游隙)则改变为0. 002至0. 01，甚 至是0. 0至0. 01或更小，而非轴承6内圈的0. 005至0. 013。因此机械产品在选择与轴承 6的配合时，必须选择合理的轴承6间隙(游隙)标准，包括根据轴承室10孔9公差8计算 后，轴承6外圈2直径公差8配合选择与实际加工数据偏移的调整。但选择计算时将轴承 6外圈2则假设为零。实施例1“间隙配合”应用当轴承室10材料为铸铁时，由于膨胀系数小于轴承6钢，最终在机械旋转运行产生温升后，若轴承6外圈2与轴承室10孔9的配合在公差8标准零公差9状态下，轴承室 10势必会压缩轴承6外圈2，从而造成减小轴承6运行内部游隙值及应有的润滑油沫层，当轴承6运行无游隙时就会造成干摩擦加剧温升，从而形成缺油摩损或压缩性硬摩损损毁。按照配合使用306轴承6，轴承6外圈2Φ 72mm，根据GB/T275_xx标准轴承室10常用公差8配合可采用H6、H7、J7、K7或M7，按GB/T275_xx选择公差8，同时参照GB1801_xx 选用，按标准应查基孔制配合。但基孔制下公差8带基本上都是零或负的标准选择。按本 发明先计算轴承6与轴承室10在正常工作温升值下，由于膨胀系数差产生的间隙变动量差 为加工零线X1，轴承6允许最高耐温值的间隙变动量差为设计参考加工另一零线X2。取轴 承6钢线膨胀系数b = 12 X 10_6，铸铁件线膨胀系数c = 8. 7 X 10_6，取轴承6正常工作温 升A = 50°C，轴承6允许最高温升值a = 80°C。由于轴承6钢膨胀系数大于铸铁件，则铸 铁轴承室10，D = Φ 72mm在温升设计范围内会产生X1 = 0. 01188、X2 = 0. 019的间隙不同 变化量。同批次配合中若采用原公差8标准中下偏差为零的合格品将会在使用过程中，由 于运行温升轴承室10将会压缩轴承6外圈2，减小了轴承6运行内部游隙值及应有的润滑 油沫层，当轴承6运行无游隙时就会造成干摩擦加剧温升，从而形成缺油摩损或压缩性硬 摩损损毁，造成同批次配合中可靠性运行质量差。按本发明采用X1膨胀系数差为公差8下 偏差中设为加工零线，X2为上偏差加工零线并酌情调整，采用有间隙值的“间隙配合”。即
φ72^ouas 8为初始计算标准，若要考虑加工精度，可以按精度要求调整上偏差，但在加工 时向下偏差偏移。同样轴承6在低转速正常负荷下工作温升较低，当产生高负荷非正常工作状态 时，温升将会提高。因此此类配合也按上述方式计算取值。以上由于下偏差存在一定的间隙值，可弥补一些轴承室10的圆度、径向跳动偏 差，减少装配冲击力。同时初始轴承6外圈2无压缩性使用，可提高轴承6内滚动部位表面 压缩硬化均勻性，弥补了转动部位在特定状况下由于最高温升时的膨胀系数差造成的间隙 减少量。同时为保证质量，当间隙增大时，该材质类型可在轴承室10与轴承6间添加橡胶 0形圈5，达到降低初始间隙过大产生振动噪声与避免轴承6外圈2旋转，充分应用橡胶0 型圈5受热后会产生收缩可平衡间隙减小的特点，弥补膨胀系数差。也可按常规装配轴承 6外圈2压盖1或压片7。实施例2“游隙配合”应用当轴承室10材料为不锈钢时，由于膨胀系数大于轴承6钢，最终在机械旋转运行 产生温升后，若轴承6外圈2与轴承室10孔9的配合在公差8标准间隙状态下，轴承室10 孔9势必会大于轴承6外圈2，从而增大轴承6外圈2与轴承室10孔9间隙配合值，易引起 轴承6外圈2旋转及轴承室10孔9摩损性扩大，形成摩损性升温、孔扩大变形损毁。按照配合使用306轴承6，轴承6外圈2 Φ 72mm,按优选方式先计算轴承6与轴承 室10在正常工作温升值下，由于膨胀系数差产生的间隙变动量差为加工零线X1,取轴承6 钢线膨胀系数b = 12 X 10_6，不锈钢线膨胀系数c = 16. 6 X 10_6，配合轴承6正常工作温升 A = 50°C。由于轴承6钢膨胀系数小于不锈钢，则不锈钢轴承室10，D = Φ72πιπι在温升设 计范围内会产生X1 = 0. 01656的间隙增加量。该间隙变动量若在配合中不分析考虑，按原 常规公差8同批次配合中某些靠近上偏差的合格品将会在使用过程中，由于运行温升轴承 室10将会间隙增大易引造成轴承6外圈2旋转，从而导致轴承6外圈2与轴承室10形成干摩擦加剧温升，造成轴承6与轴承室10硬磨损损毁，造成同批次产品配合可靠性运行质 量差。按本发明采用X膨胀系数差在公差中设为加工零线并酌情调整，根据不锈钢轴承室 10总强度高于轴承6外圈2，延伸率高于轴承6钢，为防轴承6外圈2压缩变形和在产品工 作温升后将会产生的膨胀间隙，易使轴承室10内配合轴承6外圈2旋转。所以采用以零为 标准的“游隙配合”，使用GB标准H6、H7的下偏差0. 00为加工零线，但上偏差的数值按在保 证温升状态下运行是矛盾的。因此为避免温升产生间隙过大，同时平衡轴承室10圆度、跳 动公差，压缩上偏差取H5为0. 013，以零与零接触游动扩大至间隙的定义，应用轴承6公差 8中“游隙配合”名词作为概念，即轴承室10孔9为0)721^8为初始计算标准，若要考虑 加工精度，则可根据精度要求调整上偏差，但在加工时向下偏差偏移。“游隙配合”与“间隙配合”应用选择为保证质量，该材质类型可在轴承室10与轴承6间添加热膨胀0形圈5，达到降低 受热后振动噪声与避免轴承6外圈2旋转，公差8可根据0型圈5膨胀系数与强度计算选 择“游隙配合”或“间隙配合”，也可按常规装配轴承6外圈2压盖1或压片7。“游盈配合”应用选择按实施例1计算则为8，形成在常温下有过盈量的“过盈配合”，形成 轴承6外圈2在初始装配状态，就易产生随轴承室10加工圆度、跳动性的压缩性变形。为 减少压缩变形量，考虑到轴承室10加工圆度、跳动性偏差的因素可减少过盈量，以上偏差 0. 01656改为下偏差，以0为上偏差，即轴承室10 Φ72-ΙΟΙ￡56 8，形成从零与零接触游动扩 大至过盈的“游盈配合”。由于在装配中同样存在压缩的现实，在选择配合轴承6时必须将 压缩量加入轴承6游隙值内，应选择比实施例1轴承6游隙大的标准进行配合，可使轴承6 外圈2在受压缩后仍有间隙，保证轴承6始终可在有油沫状态下的无故障运行。实施例3“游盈配合”应用选择当轴承室10材料为铝时，由于膨胀系大于轴承6钢最终在机械旋转运行产生温升 后，若轴承6外圈2与轴承室10孔9的配合在公差8标准间隙状态下，轴承室10孔9势必 会大于轴承6外圈2，再加一般合金铝硬度低于轴承6，从而增大轴承6外圈2与轴承室10 孔9间隙配合值，易引起轴承6外圈2旋转及轴承室10孔9磨损性扩大，形成磨损性升温、 孔9扩大变形损毁。按照配合使用306轴承6，轴承6外圈2 Φ 72mm,按优选方式先计算轴承6与轴承室10在正常工作温升值下，由于膨胀系数差产生的间隙变动量差为加工零线X1,取轴承6 钢线膨胀系数b = 12 X 10_6，合金铝线膨胀系数c = 20X10_6，轴承室10正常工作温升值与 轴承6正常工作温升A = 50°C。由于轴承6钢膨胀系数小于合金铝，则合金铝轴承室IOD =Φ72πιπι在温升设计范围内会产生X = O. 0288大于轴承6的膨胀系数差。该系数若在配 合中不分析考虑，同批次配合中某些采用上偏差的合格品将会在使用过程中，由于运行温 升轴承室10将会间隙增大易引造成轴承6外圈2旋转，从而导致轴承6外圈2与轴承室 10造成干摩擦加剧温升，形成硬磨损损毁，造成同批次配合可靠性运行质量差。按本发明 采用X膨胀系数差产生的间隙变动量差设为一加工零线并酌情调整，另一公差8偏差线根 据合金铝轴承室10往往强度低于轴承6外圈2，延伸率高于轴承6钢，过盈配合不易使轴承6外圈2压缩。在轴承室10强度低于轴承6外圈2时，同时压缩回弹性差，可采用过盈配合。但过盈量不宜取过大，取在轴承6正常工作温升后产生的间隙变动量为最大过盈量即 可，采用以零为标准的由零至过盈的“游盈配合”。使用公差8上偏差0. 00为一加工零线， 但下偏差的数值按在保证温升状态下运行，材料压缩后再升温的回弹量。即轴承室10孔9
为 <572-S.。2ss 8°“游隙配合”应用选择若采取“游隙配合”轴承室10为Φ 72 Ioss 8，为保证质量必须在轴承室10与轴 承6间添加热膨胀0形圈5，达到降低受热后振动噪声与避免轴承6外圈2旋转，公差8可 根据0型圈5膨胀系数与强度计算选择。也可按常规装配轴承6外圈2压盖1或压片7。 根据需求也可在轴承室10嵌入强度、硬度较高的材质，根据材质另行计算公差8。在该类型“游隙配合”中，产品若是质量稳定、工艺成熟、装配后至用户使用，在一 定的使用周期中，基本可以保证无须再拆开之产品。可以采用适温柔性密封胶粘合轴承室 10孔9与轴承6外圈2，可避免“游隙配合”中起始转动轴承6外圈2对轴承室10的冲击 变形。既节约成本又可提高产品使用可靠性。实施例4“游隙配合”应用当轴承室10材料膨胀系数接近轴承6时，由于膨胀系数接近轴承6钢，所以该公 差8选择与装配时，主要避免不能过盈装配，以免过盈装配造成轴承室10压缩轴承6外 圈2，形成轴承6运行无游隙时就会形成干摩擦加剧温升，从而形成缺油或压缩性硬磨损损 毁。为保证轴承6运行内部游隙值及应有的润滑油沫层可采取“游隙配合”，对公差8要求 一般的产品可采用“间隙配合”。按照配合使用306轴承6，轴承6外圈2Φ 72mm，根据GB/T275_xx标准轴承室10常 用公差8配合可采用H6、H7、J7、K7或M7，按GB/T275_xx选择公差8，同时参照GB1801_xx 选用，按标准应查基孔制配合。但基孔制下偏差是零的标准选择为主。轴承室IOD = Φ 72mm 该系数若在配合中不分析考虑，轴承室10将会压缩轴承6外圈2，从而减小轴承6运行内 部游隙值及应有的润滑油沫层，当轴承6运行无游隙时就会造成干摩擦加剧温升，从而形 成缺油磨损或压缩性硬磨损损毁，造成同批次产品可靠性运行质量差。按本发明采用X膨 胀系数差产生的间隙变动量差设为一加工零线并酌情调整，另一公差8偏差线可根据轴承 室10加工中圆度、跳动偏差累加为上偏差。由于膨胀系数接近，无膨胀系数差，但要避免轴 承室10压缩轴承6外圈2，因此下偏差采用本发明“游隙配合”慨念中以零为零线的公差8 值，上偏差累加误差选择0. 013。若采用有间隙值的间隙配合，下偏差则可取0. 01加工件累 加公差8，上偏差按GB标准H6为0.019。即游隙配合轴承室10孔9偏差为φ8； 间隙配合轴承室10孔9偏差为φ72老Γ 8。根据以上分析说明了在加工中上、下偏差主 要可以往上或往下偏移的依据。为初始计算标准。若要考虑加工精度，则可调整上偏差，在 加工时向下偏差偏移。实施例5“自然低温”选用在轴承6与外壳3的配合中，正常外壳3材料膨胀系数分为小于、大于、等于轴承6膨胀系数三大类配合计算。在低温状态下外壳3材料膨胀系数小于，相当于收缩率低于轴 承6，在低温状况产生的配合状态是间隙的产生，不影响轴承6内滚动间隙，不会发生低温 下难以起始旋转的问题。膨胀系数相等也可减少考虑低温运行公差。但外壳材料膨胀系数 大于轴承6钢的则是需认真对待的，必须以最低温度膨胀系数差设为低温时下偏差零线， 然后计算或按精度选择另一偏差零线。由于产生的间隙较大，该类配合应特别要注重于装 配轴承6外圈2压盖1或压片7。同时也可在轴承室10与轴承6间添加O形圈5，达到调 节间隙，避免轴承6外圈2旋转，O型圈5压缩公差可根据膨胀系数与强度计算选择。产品 配合若是质量稳定、工艺成熟、装配后至用户使用。在一定的使用周期中，基本可以保证无 须再拆开之产品。可以采用适温柔性密封胶粘合轴承室10孔9与轴承6外圈2。O型圈5 与密封胶的适温，均应以适合最低与最高工况下的柔弹性，避免高分子材料的低温脆性，高 温太柔无弹性的缺陷。综上所述根据以上实施例分析了本发明一种符合机械产品标准、质量，並能及时适应市场 进步变化要求，可有效地提高使用滚动轴承6机械产品配合无故障运行时间的标准。特别 是产品配合轴承室10孔9与轴承6外圈2的配合中，应用了不同的配合材料在自然装配 状态、正常工作状态、特殊工作状态三种不同环境状态下，由于膨胀系数产生的间隙变动量 差。优选选择正常工作状态为公差8配合偏差计算依据，用计算方式取代以往的选择方式 确定设计加工偏差。当膨胀变动量差较大时，加装0型圈5或使用适温柔性密封胶粘合调 节，始终优选保证轴承6在有油沫状态下运行的特点。可使产品达到提高无故障运行时间 与质量，以适应现代社会企业生产和使用。
权利要求
一种滚动轴承(6)与外壳(3)配合的计算与结构选用，其特征在于按照材料在自然装配、正常工作、特殊工作三种不同状态下，优选选择正常工作状态为滚动轴承(6)外圈(2)与机械产品轴承室(10)孔(9)配合计算依据；以正常工作为主，兼顾自然为辅，分析考虑特殊的设计，加装O型圈(5)调节或用密封胶粘合；机械产品轴承室(10)公差(8)配合数据以计算、原理分析及再参考GB等标准并细化原标准，优选采用计算方式取代以往的选择标准方式确定结构公差(8)零线，始终以保证轴承(6)在有油沫状态下的运行。
2.根据权利1所述的配合结构，其特征是根据材料膨胀系数产生的间隙变动量差，用 计算方式取代以往的选择标准方式确定结构公差(8)零线。
3.根据权利1所述的配合结构，其特征是轴承室(10)孔(9)与轴承(6)材料膨胀系 数变动量差较大时，加装O型圈(5)调节或用适温柔性密封胶粘合轴承室(10)与轴承(6) 外圈⑵。
4.根据权利1所述的配合结构，其特征是产品考虑特殊，是配合处于过载过热膨胀运 行与自然低温状态材料收缩后的初始运行配合，当收缩、膨胀变动量差较大时，加装O型圈 (5)调节或用适温柔性密封胶粘合轴承室(10)与轴承(6)外圈(2)。
全文摘要
本发明公开了一种滚动轴承与外壳配合的计算与结构选用，其结构按照不同的配合材料在自然装配状态、正常工作状态、特殊工作状态下，根据膨胀系数产生的间隙变动量差，选择正常工作状态为计算依据，用计算方式取代以往的选择方式确定设计加工偏差。选用以正常工作公差为主，兼顾自然装配为辅，并分析考虑特殊工作状态的设计思想。兼顾自然低温状态，在低温状态材料收缩后的初始运行配合，分析考虑特殊工作状态的过载过热膨胀，始终以保证轴承在有油沫状态下的运行。当收缩、膨胀变动量差较大时，加装O型圈调节。应用从设计到生产便于理解识别概念的中文原义融会贯通，达到提高无故障运行时间、质量，以适应现代社会企业生产需求和概念。
文档编号F16C35/06GK101813136SQ20091004640
公开日2010年8月25日 申请日期2009年2月20日 优先权日2009年2月20日
发明者汤学华, 陈丹 申请人:上海电机学院