核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法及系统与流程

本发明涉及核电厂领域，尤其涉及一种核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法及系统。
背景技术：
：某滨海核电厂二回路采用立管式疏水装置，在调试期间发生立管疏水口局部发生振动和异响问题。国内同类核电厂缺少此方面反馈及详细计算方法软件，为分析和解决该问题，需针对现场实际工况参数，详细计算出疏水装置工作状态参数，比如疏水闪蒸量、立管压力、闪蒸蒸汽流速等。其中长时间运行工况下的立管压力不应大于凝汽器压力与立管在凝汽器热阱水位静压之和。技术实现要素：本发明要解决的技术问题在于，提供一种改进的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法及系统。本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：提供一种核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法，包括s1：对各路疏水初始参数进行赋值；s2：假定立管压力值；s3：根据所述立管压力值和所述各路疏水初始参数计算中间参数并输出排汽口压力值；s4：将所述排汽口压力值与预设值相比较，若所述排汽口压力值等于所述预设值，则执行步骤s5；若不等于，则返回步骤s2；s5：将蒸汽前后比容比与阈值相比较，若所述蒸汽前后比容比大于等于所述阈值，则执行步骤s6；若小于，则返回步骤s2；s6：输出当前立管压力值。优选地，所述步骤s3包括t1：根据所述立管压力值和所述各路疏水初始参数计算立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及立管饱和蒸汽比容值；t2：根据所述立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及所述各路疏水初始参数计算立管闪蒸蒸汽流量值；t3：根据所述立管闪蒸蒸汽流量值及所述各路疏水初始参数计算蒸汽容积流量值；t4：根据所述蒸汽容积流量值及所述各路疏水初始参数计算蒸汽流速值；t5：根据所述立管饱和蒸汽比容值和所述蒸汽流速值计算蒸汽管道压损值；t6：根据所述立管压力值及所述蒸汽管道压损值计算所述排汽口压力值。优选地，所述步骤s4中，若初始或者前一次比较中所述排汽口压力值大于等于临界压力值，则所述预设值设置为所述临界压力值，并在比较后执行步骤s5；若前一次比较中所述排汽口压力值小于所述临界压力值、或者前一次比较中所述排汽口压力值小于凝汽器压力值，则所述预设值设置为所述凝汽器压力值，并在比较后执行步骤s5。优选地，所述步骤t5中，判断是否已执行过步骤s5，若否，则根据达西公式计算所述蒸汽管道压损；若是，则根据经验公式计算所述蒸汽管道压损。优选地，所述方法还包括步骤s7：将当前排气管压力值与一预警预设值相比较，若超过所述预警预设值，则发出预警信号。还提供一种核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算系统，包括初始参数赋值单元，对各路疏水初始参数进行赋值；立管压力调整单元，根据触发信号选择性地假定立管压力值；中间参数计算单元，与所述初始参数赋值单元和所述立管压力调整单元相连接，根据所述立管压力值和所述各路疏水初始参数计算中间参数并输出排汽口压力值；压力比较单元，与所述中间参数计算单元相连接，将所述排汽口压力值与预设值相比较，并输出比较结果，所述触发信号包括所述比较结果；比容判断单元，与所述压力比较单元相连接，根据所述比较结果选择性地将蒸汽前后比容比与阈值相比较，并输出一判断结果，所述触发信号包括所述判断结果；结果输出单元，与所述比容判断单元相连接，根据所述判断结果选择性地输出当前立管压力值。优选地，所述中间参数计算单元包括焓及比容计算模块，根据所述立管压力值和所述各路疏水初始参数计算立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及立管饱和蒸汽比容值；蒸汽流量计算模块，与所述焓及比容计算模块相连接，根据所述立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及所述各路疏水初始参数计算立管闪蒸蒸汽流量值；蒸汽容积流量计算模块，与所述蒸汽流量计算模块相连接，根据所述立管闪蒸蒸汽流量值及所述各路疏水初始参数计算蒸汽容积流量值；蒸汽流速计算模块，与所述蒸汽容积流量计算模块相连接，根据所述蒸汽容积流量值及所述各路疏水初始参数计算蒸汽流速值；压损计算模块，与所述焓及比容计算模块、所述蒸汽流速计算模块相连接，根据所述立管饱和蒸汽比容值和所述蒸汽流速值计算蒸汽管道压损值；排汽口压力计算模块，与所述压损计算模块相连接，根据所述立管压力值及所述蒸汽管道压损值计算所述排汽口压力值。优选地，所述压力比较单元包括临界比较模块，用于在初始或者前一次比较中所述排汽口压力值大于等于临界压力值时，将所述预设值设置为所述临界压力值，并在比较后输出所述比较结果；凝汽器比较模块，用于在前一次比较中所述排汽口压力值小于所述临界压力值、或者前一次比较中所述排汽口压力值小于凝汽器压力值时，将所述预设值设置为所述凝汽器压力值，并在比较后输出所述比较结果。优选地，所述压损计算模块包括达西计算模块，用于在所述判断结果尚未触发所述立管压力调整单元调整所述立管压力值时，根据达西公式计算所述蒸汽管道压损；经验计算模块，用于在所述判断结果已经触发所述立管压力调整单元调整所述立管压力值时，根据经验公式计算所述蒸汽管道压损。优选地，所述系统还包括预警单元，与所述结果输出单元相连接，将所述当前排气管压力值与一预警预设值相比较，并选择性地发出预警信号。实施本发明的有益效果是：本发明的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法及系统中，通过假定立管压力值求出中间参数，再将排汽口压力值与预设值相比较，根据比较结果调整立管压力值，并结合蒸汽前后比容比与阈值相比较，根据判断结果调整立管压力值，通过迭代计算得出当前立管压力值。附图说明下面将结合附图及实施例对本发明作进一步说明，附图中：图1是核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置结构示意图；图2是本发明一些实施例中核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算系统的原理示意图；图3是图2中中间参数计算单元的原理示意图；图4是图3中压损计算模块的原理示意图；图5是图2中压力比较单元的原理示意图；图6是本发明一些实施例中核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法的流程示意图。具体实施方式为了对本发明的技术特征、目的和效果有更加清楚的理解，现对照附图详细说明本发明的具体实施方式。如图1所示，为本发明一些实施例中的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置结构示意图，核电厂二回路设备和管道各项疏水根据参数特性(压力、温度、流量、疏水点位置)按一定组合排入立式布置的大管道，充分扩容减压后，饱和蒸汽排入凝汽器汽空间，饱和水引入凝汽器水侧空间。立管可视疏水参数以及厂房空间灵活布置于凝汽器四周。图2示出了本发明一些实施例中的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算系统，用于在疏水闪蒸流动特性复杂的情况下计算当前立管压力值。如图1-5所示，本发明一些实施例中的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算系统包括初始参数赋值单元10、立管压力调整单元20、中间参数计算单元30、压力比较单元40、比容判断单元50、结果输出单元60和预警单元70。初始参数赋值单元10用于对各路疏水初始参数进行赋值，立管压力调整单元20用于假定及调整立管压力值。中间参数计算单元30用于计算中间参数并输出排汽口压力值。压力比较单元40用于将排汽口压力值与预设值相比较，并输出比较结果。比容判断单元50用于将蒸汽前后比容比与阈值相比较并输出判断结果。结果输出单元60用于输出当前立管压力值。预警单元70用于将当前排气管压力值与预警预设值相比较并发出预警信号。其中，初始参数赋值单元10用于对各路疏水初始参数进行赋值。具体地，各路疏水初始参数包括流量，压力，温度，干度等疏水参数，以及压力、水位等立管尺寸规格及凝汽器参数。立管压力调整单元20用于根据触发信号选择性地假定立管压力值。需要说明的是，此处的触发信号可能是来自于压力比较单元40输出的比较结果，也可能是来自于比容判断单元50输出的判断结果。在初始情况下，立管压力调整单元20假定立管压力值p0。在收到触发信号的情况下，立管压力调整单元20调整前一次所假定的数据，成为一新的立管压力值。结合图2和图3所示，中间参数计算单元30与初始参数赋值单元10和立管压力调整单元20相连接，中间参数计算单元30用于根据立管压力值和各路疏水初始参数计算中间参数并输出排汽口压力值。可以理解地，中间参数计算单元30的形式可以为软件程序、电子电路、单片机等，此处不做具体限定，只要可以实现相关功能即可。中间参数计算单元30包括焓及比容计算模块31、蒸汽流量计算模块32、蒸汽容积流量计算模块33、蒸汽流速计算模块34、压损计算模块35和排汽口压力计算模块36。可以理解地，中间参数计算单元30内的上述各个模块，即焓及比容计算模块31、蒸汽流量计算模块32、蒸汽容积流量计算模块33、蒸汽流速计算模块34、压损计算模块35和排汽口压力计算模块36，可以分别为软件程序、电子电路、单片机等形式，此处不做具体限定，只要可以实现相关功能即可。具体地，焓及比容计算模块31用于根据立管压力值和各路疏水初始参数计算立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及立管饱和蒸汽比容值。优选地，焓及比容计算模块31首先计算饱和温度ts，其中，其中，e＝β2+n3β+n6(1-2)f＝n1β2+n4β+n7(1-3)g＝n2β2+n5β+n8(1-4)其中，p*＝1mpa；系数n1～n10如下表1表1公式(1)系数i，niiniini10.11670521452767×10460.14915108613530×1022-0.72421316703206×1047-0.48232657361591×1043-0.17073846940092×10280.40511340542057×10640.12020824702470×1059-0.238555575678495-0.32325550322333×107100.65017534844798×103之后，焓及比容计算模块31计算饱和水焓h’：h′＝rtsτγτ(2)式中，h’-饱和水焓，kj/kg；r水的气体常数，0.461526kj.kg-1.k-1；ts饱和温度，k；τ＝t*/ts，t*＝1386k；系数i，指数ii,ji见表2表2公式(2-1)系数ii,ji和指数ni之后，焓及比容计算模块31计算饱和蒸汽焓h”：其中，r同公式(2)定义，ts为饱和温度，p*＝1mpa系数i，指数ii,ji,ni见表4表3公式(3-2)系数和指数ij0in0iij0in0i10-0.96927686500217×1016-20.14240819171444×101210.10086655968018×1027-1-0.43839511319450×1013-5-0.56087911283020×10-282-0.284086324607724-40.71452738081455×10-1930.21268463753307×10-15-3-0.40710498223928表4公式(3-3)系数i,ii,ji和指数ni最后，焓及比容计算模块31计算饱和蒸汽比容υ：r同公式(2)定义，ts为饱和温度。p*＝1mpa系数i，指数ii,ji,ni见表4。蒸汽流量计算模块32与焓及比容计算模块31相连接，蒸汽流量计算模块32用于根据立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及各路疏水初始参数计算立管闪蒸蒸汽流量值。具体地，蒸汽流量计算模块32根据质量守恒和能量守恒定律进行计算。q＝gsteamh″+(g-gsteam)h′(5)式中，q为进入立管总热量，kj/s；g为进入立管总质量流量，kg/s；gsteam为闪蒸蒸汽量，kg/s；h＂为饱和蒸汽焓，kj/kg；h＇为饱和水焓，kj/kg。q、g为各路疏水初始参数中的已知值，h＂、h＇已在焓及比容计算模块31中计算出，从而可算出立管闪蒸蒸汽流量值gsteam。蒸汽容积流量计算模块33与蒸汽流量计算模块32相连接，蒸汽容积流量计算模块33用于根据立管闪蒸蒸汽流量值及各路疏水初始参数计算蒸汽容积流量值。可以理解地，蒸汽容积流量值gv为立管闪蒸蒸汽质量流量值gsteam与当前立管蒸汽比容υ的乘积，即gv＝gsteam*υ。而当前立管蒸汽比容υ根据公式(4)计算。蒸汽流速计算模块34与蒸汽容积流量计算模块33相连接，蒸汽流速计算模块34用于根据蒸汽容积流量值及各路疏水初始参数计算蒸汽流速值。可以理解地，蒸汽流速值vs为蒸汽容积流量值gv除以当前立管截面积s，即vs＝gv/s。而当前立管截面积s为各路疏水初始参数中的已知值，从而可算出蒸汽流速值vs。结合图4所示，压损计算模块35分别与焓及比容计算模块31、蒸汽流速计算模块34相连接，压损计算模块35用于根据立管饱和蒸汽比容值和蒸汽流速值计算蒸汽管道压损值。压损计算模块35包括达西计算模块37和经验计算模块38。具体地，达西计算模块37，用于在判断结果尚未触发立管压力调整单元20调整立管压力值时，根据达西公式计算蒸汽管道压损。达西公式为：式中，△p为饱和蒸汽流动阻力差，pa；p0为闪蒸界面压力，pa；p2为蒸汽排凝汽器接口处压力，pa；ξ为蒸汽流动总阻力系数；ω为蒸汽流速，m/s；υ为饱和蒸汽比容，kg/m3。p0通过立管压力调整单元20假定，ω为蒸汽流速，即蒸汽流速计算模块34计算出的蒸汽流速值vs，υ通过焓及比容计算模块31计算出，ξ为各路疏水初始参数中的已知值，从而可计算出饱和蒸汽流动阻力差△p。经验计算模块38，用于在判断结果已经触发立管压力调整单元20调整立管压力值时，根据经验公式计算蒸汽管道压损。经验公式为：式中，△p为蒸汽流动阻力差，pa；k为蒸汽绝热指数；β为介质比容比；为质量流速，kg/(s·m2)；υ0为立管液面蒸汽比容，kg/m3。k、ξ、β、、υ0均已知，故可算出△p。排汽口压力计算模块36与压损计算模块35相连接，排汽口压力计算模块36用于根据立管压力值及蒸汽管道压损值计算排汽口压力值。可以理解地，p2＝p0-△p。结合图2和图5所示，压力比较单元40与中间参数计算单元30相连接，压力比较单元40用于将排汽口压力值与预设值相比较，并输出比较结果，触发信号包括比较结果。压力比较单元40包括临界比较模块41和凝汽器比较模块42。具体地，临界比较模块41用于在初始或者前一次比较中排汽口压力值大于等于临界压力值时，将预设值设置为临界压力值pcr，并在比较后输出比较结果。即通过比较p2-pcr的值，来输出相应的比较结果。凝汽器比较模块42用于在前一次比较中排汽口压力值小于临界压力值、或者前一次比较中排汽口压力值小于凝汽器压力值时，将预设值设置为凝汽器压力值pc，并在比较后输出比较结果。即通过判断p2-pc的值，来输出相应的比较结果。比容判断单元50与压力比较单元40相连接，比容判断单元50用于根据比较结果选择性地将蒸汽前后比容比与阈值相比较，并输出一判断结果，触发信号包括判断结果。具体地，比容判断单元50通过判断是否v2/v0≥1.6，来输出相应的判断结果。结果输出单元60与比容判断单元50相连接，结果输出单元60用于根据判断结果选择性地输出当前立管压力值。具体地，若判断结果显示，v2/v0≥1.6，则输出当前立管压力值。预警单元70与结果输出单元60相连接，预警单元70用于将当前排气管压力值p2与一预警预设值相比较，并选择性地发出预警信号。具体地，预警预设值为ρgh+pc，即比较p2是否超过ρgh+pc，若是，则说明当前排气管压力值p2超过凝汽器承受的最大限度，发出预警信号。以下结合图1-6和本发明一些实施例中的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法对本发明一些实施例中核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算系统的工作原理进行说明。本发明一些实施例中的核电厂凝汽器立管式疏水扩容装置参数计算方法主要包括如下步骤s1-s7。s1：对各路疏水初始参数进行赋值。具体地，各路疏水初始参数包括流量，压力，温度，干度等疏水参数，以及压力、水位等立管尺寸规格及凝汽器参数。s2：假定立管压力值。此时在初始情况下，立管压力调整单元20假定立管压力值p0。s3：根据立管压力值和各路疏水初始参数计算中间参数并输出排汽口压力值。本步骤s3包括t1：根据立管压力值和各路疏水初始参数计算立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及立管饱和蒸汽比容值。具体地，焓及比容计算模块31首先计算饱和温度ts，其中，其中，e＝β2+n3β+n6(1-2)f＝n1β2+n4β+n7(1-3)g＝n2β2+n5β+n8(1-4)其中，p*＝1mpa；系数n1～n10如下表1表1公式(1)系数i，ni之后，焓及比容计算模块31计算饱和水焓h’：h′＝rtsτγτ(2)式中，h’-饱和水焓，kj/kg；r水的气体常数，0.461526kj.kg-1.k-1；ts饱和温度，k；τ＝t*/ts，t*＝1386k；系数i，指数ii,ji见表2表2公式(2-1)系数ii,ji和指数niiiijiniiiijini10-20.146329712131671823-0.44141845330846×10-520-1-0.8454818716911419217-0.72694996297594×10-15300-0.37563603672040×101203-4-0.31679644845054×10-44010.33855169168385×1012130-0.28270797985312×10-5502-0.957919633878722236-0.85205128120103×10-96030.15772038513228234-5-0.22425281908000×10-5704-0.16616417199501×10-1244-2-0.65171222895601×10-68050.81214629983568×10-325410-0.14341729937924×10-1291-90.28319080123804×10-3265-8-0.40516996860117×10-6101-7-0.60706301565874×10-3278-11-0.12734301741641×10-8111-1-0.18990068218419×10-1288-6-0.17424871230634×10-91210-0.32529748770505×10-12921-29-0.68762131295531×10-181311-0.21841717175414×10-13023-310.14478307828521×10-191413-0.52838357969930×10-43129-380.26335781662795×10-22152-3-0.47184321073267×10-33230-39-0.11947622640071×10-221620-0.30001780793026×10-33331-400.18228094581404×10-2317210.47661393906987×10-43432-41-0.93537087292458×10-25之后，焓及比容计算模块31计算饱和蒸汽焓h”：其中，r同公式(2)定义，ts为饱和温度，p*＝1mpa系数i，指数ii,ji,ni见表4表3公式(3-2)系数和指数ij0in0iij0in0i10-0.96927686500217×1016-20.14240819171444×101210.10086655968018×1027-1-0.43839511319450×1013-5-0.56087911283020×10-282-0.284086324607724-40.71452738081455×10-1930.21268463753307×10-15-3-0.40710498223928表4公式(3-3)系数i,ii,ji和指数ni最后，焓及比容计算模块31计算饱和蒸汽比容υ：r同公式(2)定义，ts为饱和温度。p*＝1mpa系数i，指数ii,ji,ni见表4。t2：根据立管饱和蒸汽焓值、饱和水焓值及各路疏水初始参数计算立管闪蒸蒸汽流量值。具体地，蒸汽流量计算模块32根据质量守恒和能量守恒定律进行计算。q＝gsteamh″+(g-gsteam)h′(5)式中，q为进入立管总热量，kj/s；g为进入立管总质量流量，kg/s；gsteam为闪蒸蒸汽量，kg/s；h＂为饱和蒸汽焓，kj/kg；h＇为饱和水焓，kj/kg。q、g为各路疏水初始参数中的已知值，h＂、h＇已在焓及比容计算模块31中计算出，从而可算出立管闪蒸蒸汽流量值gsteam。t3：根据立管闪蒸蒸汽流量值及各路疏水初始参数计算蒸汽容积流量值。可以理解地，蒸汽容积流量值gv为立管闪蒸蒸汽质量流量值gsteam与当前立管蒸汽比容υ的乘积，即gv＝gsteam*υ。而当前立管蒸汽比容υ根据公式(4)计算。t4：根据蒸汽容积流量值及立管横截面积参数计算蒸汽流速值。可以理解地，蒸汽流速值vs为蒸汽容积流量值gv除以当前立管截面积s，即vs＝gv/s。而当前立管截面积s为各路疏水初始参数中的已知值，从而可算出蒸汽流速值vs。t5：根据立管饱和蒸汽比容值和蒸汽流速值计算蒸汽管道压损值。具体地，步骤t5中，判断是否已执行过步骤s5，若否，则根据达西公式计算蒸汽管道压损；若是，则根据经验公式计算蒸汽管道压损。其中，达西公式为：式中，△p为饱和蒸汽流动阻力差，pa；p0为闪蒸界面压力，pa；p2为蒸汽排凝汽器接口处压力，pa；ξ为蒸汽流动总阻力系数；ω为蒸汽流速，m/s；υ为饱和蒸汽比容，kg/m3。p0通过立管压力调整单元20假定，ω为蒸汽流速，即蒸汽流速计算模块34计算出的蒸汽流速值vs，υ通过焓及比容计算模块31计算出，ξ为各路疏水初始参数中的已知值，从而可计算出饱和蒸汽流动阻力差△p。经验公式为：式中，△p为蒸汽流动阻力差，pa；k为蒸汽绝热指数；β为介质比容比；为质量流速，kg/(s·m2)；υ0为立管液面蒸汽比容，kg/m3。k、ξ、β、、υ0均已知，故可算出△p。t6：根据立管压力值及蒸汽管道压损值计算排汽口压力值。可以理解地，p2＝p0-△p。s4：将排汽口压力值与预设值相比较，若排汽口压力值等于预设值，则执行步骤s5；若不等于，则返回步骤s2。具体地，步骤s4中，若初始或者前一次比较中排汽口压力值大于等于临界压力值，则预设值设置为临界压力值pcr，即比较p2-pcr的值，并在比较后执行步骤s5或返回步骤s2。若前一次比较中排汽口压力值小于临界压力值、或者前一次比较中排汽口压力值小于凝汽器压力值，则预设值设置为凝汽器压力值pc，即比较p2-pc的值，并在比较后执行步骤s5或返回步骤s2。s5：将蒸汽前后比容比与阈值相比较，若蒸汽前后比容比大于等于阈值，则执行步骤s6；若小于，则返回步骤s2。具体地，判断是否v2/v0≥1.6，若是，则执行步骤s6；若否，则返回步骤s2。s6：输出当前立管压力值。s7：将当前排气管压力值与一预警预设值相比较，若超过预警预设值，则发出预警信号。具体地，预警预设值为ρgh+pc，即比较p2是否超过ρgh+pc，若是，则说明当前排气管压力值p2超过凝汽器承受的最大限度，发出预警信号。以下结合图6进行原理说明。初始条件下，执行s1：对各路疏水初始参数进行赋值。之后执行s2：假定立管压力值。之后执行s3：根据立管压力值和各路疏水初始参数计算中间参数并输出排汽口压力值。s3中，包括步骤t1-t5。之后执行s4：将排汽口压力值与预设值相比较，若排汽口压力值等于预设值，则执行步骤s5；若不等于，则返回步骤s2。需要说明的是，步骤s4中，若排汽口压力值不等于预设值，包含两种情况，即大于和小于。当排汽口压力值大于预设值时，返回步骤s2，重新假定一立管压力值进行迭代计算，此处的预设值是临界压力值pcr，返回步骤s2后迭代计算到步骤t5时通过达西公式计算蒸汽管道压损；当排汽口压力值小于预设值时，返回步骤s2，重新假定一立管压力值进行迭代计算，此处的预设值是临界压力值pcr，返回步骤s2后迭代计算到步骤t5时通过达西公式计算蒸汽管道压损，但返回步骤s2之后的预设值改为凝汽器压力值pc。经过步骤s4的迭代计算后，最终使得排汽口压力值等于预设值，执行步骤s5：将蒸汽前后比容比与阈值相比较，若蒸汽前后比容比大于等于阈值，则执行步骤s6；若小于，则返回步骤s2。需要说明的是，若蒸汽前后比容比小于阈值，则返回步骤s2后，步骤t5中，步骤t5中通过经验公式计算蒸汽管道压损。其他部分与前述迭代方式相同。以上所述仅是本发明的优选实施方式，本发明的保护范围并不仅局限于上述实施例，凡属于本发明思路下的技术方案均属于本发明的保护范围。应当指出，对于本
技术领域：
的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理前提下的若干个改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。当前第1页12