火花塞的制作方法

火花塞的制作方法
【专利摘要】一种火花塞，在绝缘体的耐电压性能以及耐热冲击性两方面都充分提高。火花塞(1)具备：绝缘子(2)，具有在轴线(CL1)方向上贯通的轴孔(4)；中心电极(5)，插通设置在轴孔的前端侧；和主体配件(3)，设置在绝缘子的外周，绝缘子(2)具有：台阶部(14)，卡定在主体配件的内周部分；长腿部(13)，从台阶部(14)的前端延伸到前端侧。长腿部中的气孔率为3.0％以下。在与轴线正交的剖面中，沿直径方向三等分长腿部(13)，将位于最外周的区域作为第一区域(AR1)，位于最内周的区域作为第二区域(AR2)时，第一区域(AR1)的气孔率(PO1)为第二区域(AR2)的气孔率(PO2)的1.20倍以上。
【专利说明】火花塞

【技术领域】
[0001]本发明涉及使用于内燃机等的火花塞。

【背景技术】
[0002] 火花塞被安装在内燃机（发动机）等中，用于燃烧室内的混合气等的点火。火花 塞一般具备：绝缘体，具有在轴线方向上延伸的轴孔；中心电极，插通到轴孔的前端侧；主 体配件，设置在绝缘体的外周；和接地电极，被固定在主体配件的前端部。另外，在设置于绝 缘体外周的台阶部直接或者通过金属制的密封片卡定在主体配件的内周部分的状态下，绝 缘体与主体配件固定。并且，在接地电极的前端部和中心电极的前端部之间形成有火花放 电间隙，通过对火花放电间隙施加高电压，产生火花放电，从而对混合气等进行点火。
[0003]但是，近年来，为了谋求应对油耗量的提高及环境限制等，提出了实现高增压、高 压缩化等的发动机。在这样的发动机中，在其动作时，由于燃烧室内的压力比较大，因此为 了产生火花放电所需要的电压（放电电压）也大。如果放电电压大,在位于绝缘体中比上 述台阶部靠前端侧的壁厚比较薄的长腿部中，有可能会产生击穿绝缘体的火花放电（击穿 放电），在正常的火花放电时产生故障（导致失火）。尤其是，近年来为了实现火花塞的小 型化，绝缘体的壁厚变得更薄，在这样的薄壁的绝缘体中，尤其担心击穿放电的发生。
[0004] 因此，为了抑制击穿放电的发生，通过实现绝缘体的致密化，即，减小绝缘体的气 孔率，从而提高绝缘体的耐电压性能。在现有技术中，已经提出了使绝缘体的气孔率为 0. 5%以下的技术（例如，参照专利文献1等）。
[0005] 现有技术文献 [0006] 专利文献
[0007] 专利文献1 :日本特开平11 一 43368号公报
【发明内容】

[0008]可是，在为了实现耐电压性能的提高，使绝缘体的气孔率变得极小的情况下，导致 绝缘体的硬度增高，绝缘体的杨氏模量变得比较大。这样的杨氏模量大的绝缘体在长腿部 的外周侧部位和长腿部的内周侧部位之间伴随加热、冷却而发生的热应力变大。因此，由于 反复冷热循环，在长腿部容易产生破损（裂纹）。另一方面，如果增大绝缘体的气孔率，虽然 实现了耐热冲击性的提高，但是导致耐电压性能的降低。即，耐电压性能以及耐热冲击性可 以说是存在制衡关系的，双方都得到良好的性能非常困难。
[0009]本发明是鉴于上述情况而提出的，其目的在于提供一种能够充分提高绝缘体的耐 电压性能以及耐热冲击性的双方的火花塞。
[0010]以下，对适用于解决上述目的各构成，逐项进行说明。并且，根据需要，对所对应的 构成备注特有的作用效果。
[0011] 构成 1.
[0012]本构成的火花塞的特征在于，具备：
[0013] 绝缘体，具有在轴线方向贯通的轴孔；
[0014] 中心电极，插通设置到上述轴孔的前端侧；和
[0015] 主体配件，设置在上述绝缘体的外周，
[0016] 上述绝缘体具有：台阶部，被卡定在上述主体配件的内周部分；和
[0017] 长腿部，从该台阶部的前端延伸到前端侧，
[0018] 上述长腿部中的气孔率为3.0%以下，并且，
[0019] 在与上述轴线正交的剖面中，沿直径方向三等分上述长腿部，将位于最外周的区 域作为第一区域，位于最内周的区域作为第二区域时，上述第一区域的气孔率为上述第二 区域的气孔率的1. 20倍以上。
[0020] 根据上述构成1，由于长腿部的气孔率为3.0%以上，长腿部为十分致密的状态。 因此，能够实现良好的耐电压性能。
[0021] 另一方面，根据上述构成1，位于外周侧的第一区域的气孔率为位于内周侧的第二 区域的气孔率的1.20倍以上，位于外周侧的第一区域为比较疏松的状态。因此，能够降低 第一区域的杨氏模量，能够在长腿部的外周侧部位和长腿部的内周侧部位之间减小伴随加 热、冷却而发生的热应力。
[0022] 另外，根据上述构成1，由于第二区域的气孔率比较小，在上述内周侧部位残留向 内侧的压缩应力。在急冷时，上述外周侧部位急剧收缩，在表面产生拉伸应力时，通过上述 残留的压缩应力，能够进一步减小在上述内周侧部位和上述外周侧部位之间产生的热应 力。其结果，能够得到良好的耐热冲击性。
[0023] 构成2.本构成的火花塞，其特征在于，上述构成1中，上述剖面中位于上述第一区 域和上述第二区域之间的第三区域的气孔率为上述第二区域的气孔率的1. 05倍以下。
[0024] 根据上述构成2,位于长腿部的直径方向中央的第三区域的气孔率为形成为比较 致密的第二区域的气孔率的1.05倍以下。即，第三区域也为与第二区域相同程度致密的状 态。因此，长腿部能够在沿其直径方向的大范围内处于致密的状态，能够进一步提高耐电压 性能。
[0025] 构成3.本构成的火花塞的特征在于，在上述构成1或者2中，上述长腿部的沿与 上述轴线正交的方向的最大壁厚为〇. 50mm以上2. 00mm以下。
[0026] 根据上述构成3,长腿部的最大壁厚为2. 00mm以下，确保良好的耐电压性能非常 困难，但是，通过采用上述构成1等，即使这样长腿部为薄壁的情况下，也能够得到良好的 耐电压性能。换句话说，上述构成1等，长腿部的最大壁厚为2. 00mm以下，对于难以确保充 分的耐电压性能的火花塞特别有效。
[0027] 另外，根据上述构成3,由于长腿部的最大壁厚为0. 50mm以上，与上述构成1等相 结合，能够得到十分优异的耐电压性能。
[0028] 构成4.本构成的火花塞的特征在于，在上述构成1?3中的任意一个火花塞中， 在上述长腿部的外表面，存在莫来石结晶相以及铝酸盐结晶相中的至少一种。
[0029] 根据上述构成4,通过莫来石结晶相或铝酸盐结晶相，能够降低长腿部的热膨胀 量。因此，能够更进一步减小在长腿部的外周侧部位和长腿部的内周侧部位之间所发生的 热应力。其结果，能够实现耐热冲击性的进一步提高。

【专利附图】

【附图说明】
[0030] 图1是表示火花塞的构成的局部剖切主视图。
[0031] 图2是沿与轴线正交方向的长腿部等的放大剖视图。
[0032] 图3是表示长腿部的最大壁厚的放大剖视图。
[0033] 图4是表示绝缘子的制造工序的一过程的剖面示意图。
[0034] 图5是表示绝缘子的制造工序的一过程的剖面示意图。
[0035] 图6是表示绝缘子的制造工序的一过程的剖面示意图。

【具体实施方式】
[0036] 以下，参照附图边说明一实施方式。图1是表示火花塞1的局部剖切主视图。并 且，在图1中，将火花塞1的轴线CL1方向作为图中的上下方向，将下侧作为火花塞1的前 端侧，上侧作为后端侧进行说明。
[0037] 火花塞1是由形成为筒状的作为绝缘体的绝缘子2和保持该绝缘子2的筒状主体 配件3等构成的。
[0038] 众所周知，绝缘子2通过烧结氧化铝等而形成，在其外形部具备：形成于后端侧的 后端侧主体部10 ;在比该后端侧主体部10靠前端部形成有沿直径方向向外突出的大径部 11 ;在比该大径部11靠前端侧形成有比其细径的中间主体部12 ;和在比该中间主体部12 靠前端部形成有比其更细径的长腿部13。此外，在绝缘子2中，大径部11、中间主体部12、 以及大部分的长腿部13容纳在主体配件3的内部。并且，在中间主体部12和长腿部13之 间形成锥状台阶部14,绝缘子2通过该台阶部14卡定在主体配件3上。
[0039] 并且，在绝缘子2中贯通形成有沿着轴线CL1延伸的轴孔4,中心电极5插通到该 轴孔4的前端侧。中心电极5具备：内层5A，由热传导性优异的金属（例如，铜或铜合金， 纯镍（Ni)等）构成；和外层5B，由以Ni为主成分的合金构成。另外，中心电极5整体形成 为棒状（圆柱状），其前端部从绝缘子2的前端突出。
[0040] 另外，端子电极6以从绝缘子2的后端突出的状态，被插入、固定在轴孔4的后端 侧。
[0041] 并且，在轴孔4的中心电极5和端子电极6之间，配置圆柱状电阻体7。该电阻体 7的两端部通过导电性玻璃密封层8、9分别与中心电极5和端子电极6电连接。
[0042] 此外，上述主体配件3由低碳素钢等金属形成为筒状，在其外周面形成用于将火 花塞1安装到内燃机或燃料电池改质器等中的螺纹部（外螺纹部）15。另外，在比螺纹部 15靠后端侧向外周侧突出形成有座部16,螺纹部15后端的螺纹颈17嵌入环状衬垫18。并 且，在主体配件3的后端侧设置有：将火花塞1安装到内燃机等时，用于卡合扳手等工具的 剖面六边形的工具卡合部19;和向直径方向内侧弯曲的铆接部20。并且，在本实施方式中， 为了实现火花塞1的小径化，采取主体配件3小径化（例如，螺纹部15的螺纹直径为M12 以下）。
[0043] 另外，在主体配件3的内周面设置有用于卡定绝缘子2的锥部21。并且，绝缘子 2相对于主体配件3从其后端侧向前端部插入，以自身的台阶部14卡定到主体配件3的锥 部21的状态，将主体配件3的后端侧开口部向直径方向内侧铆接，S卩，通过形成上述铆接部 20,被固定到主体配件3上。并且，在台阶部14以及锥部21间插入圆环状密封片22。由 此，保持燃烧室内的气密性，以使进入到暴露于燃烧室内的绝缘子2的长腿部13与主体配 件3的内周面之间的间隙中的燃料气体不泄露到外部。
[0044] 并且，为了使铆接产生的密闭更完善，在主体配件3的后端侧，在主体配件3和绝 缘子2之间插入环状的环部件23、24,在环部件23、24间填充有滑石（滑石）25的粉末。即， 主体配件3通过密封片22、环部件23、24以及滑石25来保持绝缘子2。
[0045]另外，在主体配件3的前端部26接合有棒状接地电极27,其在自身的中间部分弯 折，自身的前端侧侧面与中心电极5的前端部相对。并且，在中心电极5的前端部和接地电 极27的前端部之间形成有火花放电间隙28，在该火花放电间隙28中，在大致沿轴线CL1的 方向进行火花放电。
[0046] 并且，在本实施方式中，长腿部13中的气孔率为3. 0%以下。并且，气孔率能够通 过如下方法求出。即，在轴线CL1方向上切断长腿部13,并对该断面实施镜面研磨。在此基 础上，对上述研磨面进行SEM观察（例如，加速电压20kV，光斑尺寸50,C0MP0像，组成像）， 获得一张或分割为多张可以判断研磨面整体的气孔的图像。并且，根据获得的图像测量气 孔部分的面积比例，能够求出气孔率。并且，气孔部分的面积比例，能够使用预定的图像解 析软件（例如，SoftImagingSystemGmbH公司的AnalysisFive)测量。并且，在使用例 示的图像解析软件时，设定适当的阈值，以便能够在研磨面的整体图像中选择气孔部分。
[0047] 并且，如图2所示，在与轴线CL1正交的剖面上，沿直径方向三等分长腿部13,将位 于最外周的区域作为第一区域AR1，位于最内周的区域作为第二区域AR2。此时，构成为第 一区域AR1的气孔率P01为第二区域AR2的气孔率P02的1. 20倍以上，第一区域AR1比第 二区域AR2疏松。
[0048] 此外，在上述剖面中，将位于第一区域AR1和第二区域AR2之间的区域作为第三区 域AR3。此时，第三区域AR3的气孔率P03为第二区域AR2的气孔率P02的1.05倍以下。 艮P，第三区域AR3构成为与处于比较致密的状态的第二区域AR2为相同程度的致密。
[0049] 另外，伴随着主体配件3的小径化，绝缘子2的壁厚变薄，如图3所示，长腿部13 的沿与轴线CL1正交的方向的最大壁厚T为2. 00mm以下。并且，在本实施方式中，在长腿 部13中，为了防止耐电压性能或机械的强度过度降低，最大壁厚T采用0. 50mm以上。
[0050] 并且，在本实施方式中，构成为长腿部13的外表面存在莫来石结晶相以及铝酸盐 结晶相中的至少一种。并且，莫来石结晶相能够在例如，用于形成后面所述的绝缘子2的烧 结工序中，由原料粉末中含有的氧化铝（A1203)以及二氧化硅（Si02)生成。另外，例如，也 能够通过在原料粉末中混合莫来石粉末，构成为长腿部13的外表面存在莫来石结晶相。并 且，铝酸盐结晶相，能够例如，在烧结工序中，由原料粉末中含有的氧化铝以及稀土类元素 (例如，Sc,Y，La,Pr，Nd，Pm,Sm，Eu，Gd，Tb，Dy，Ho,Er，Tm，Yb以及Lu等）或者氧化错以 及第二族元素（例如，Mg,Ca，Sr以及Ba等）等生成。另外，也能够通过例如在原料粉末中 混合铝酸盐粉末，构成为长腿部13的外表面存在铝酸盐结晶相。
[0051] 下面，对如上所述构成的火花塞1的制造方法进行说明。
[0052] 首先，预加工主体配件3。即，通过对圆柱状金属原材料（例如S17C或S25C这样 的铁系原材料或不锈钢原材料）实施冷锻造加工形成贯通孔，制造大致形状。然后，通过实 施切削加工，修整外形，得到主体配件中间体。
[0053] 接着，在主体配件中间体的前端面通过电阻焊焊接由Ni合金构成的接地电极27。 由于在该焊接时产生所谓的"塌边"，所以去除该"塌边"后，在主体配件中间体的预定部位 通过滚压形成螺纹部15。由此，得到焊接了接地电极27的主体配件3。另外，对焊接了接 地电极27的主体配件3施行镀锌或者镀镍。并且，为了实现耐蚀性的提高，也可以在其表 面进一步实施铬酸盐处理。
[0054] 另一方面，除了上述主体配件3之外，预先制造绝缘子2。更详细地说，首先，以氧 化铝（A1203)粉末作为主成分，至少含有二氧化硅（Si02)或含有稀土类元素、第二族元素等 的烧结助剂中的一种而构成原料粉末，对该原料粉末在含有预定的粘接剂之后，以水为溶 媒通过湿式混合调整为浆料。并且，喷雾干燥调整后的浆料，得到粒状体。
[0055] 接着，通过橡胶模成型机41对得到的粒状体进行橡胶模成形，制造成形体。并且， 如图4所示，橡胶模成型机41具备：圆筒状的内橡胶模43,具有沿中心轴CL2方向延伸的 空腔42 ;圆筒状的外橡胶模44,设置在该内橡胶模43的外周；成型机主体45,设置在该外 橡胶模44外周；用于堵住上述空腔42的下侧开口部的底盖46 ;以及下支持架47。另外，在 成型机主体45中设置液体流路45A，通过该液体流路45A在直径方向上对外橡胶模44的外 周面施加液压，能够使空腔42在直径方向上缩小。
[0056]返回制造方法的说明，首先，将粒状体PM填充到内橡胶模43的空腔42中。接着， 如图5所示，在上述空腔42内配置由金属或陶瓷等高硬度材料构成的、用于形成上述轴孔 4的冲压销51。
[0057] 接着，通过经由上述液体流路45A施加液压，从内橡胶模43以及外橡胶模44的外 周侧施加压力，使空腔42缩小。并且，经过预定时间后解除液压的施加，然后如图6所示， 通过由橡胶模成型机41沿轴线CL2方向提起冲压销51，将冲压销51连同由压缩粒状体PM 而形成的成形体CP从空腔42中拔出来。然后，通过使冲压销51相对于成形体CP相对旋 转，从成形体CP中拔出冲压销51，得到成形体CP。并且，在本实施方式中，通过调节液压， 使内橡胶模43的升压速度（内橡胶模43的收缩速度）比较快，使内橡胶模43或外橡胶模 44的壁厚比较薄，构成为粉状体PM中位于冲压销51附近的部位被进一步压缩。由此，成形 体CP构成为从其径向内侧向外面由致密变疏松。另外，在本实施方式中，通过将上述升压 速度抑制到某种程度的速度，构成为成形体CP的径向中央部分也十分致密。并且，通过调 整对粉状体PM施加的压力或压力的施加时间，成形体CP变为气孔十分少的状态。
[0058] 接着，通过对得到的成形体CP的外周实施研削加工，得到形成与绝缘子2大致相 同外形的绝缘体中间体。并且，在烧结工序中，通过由烧结炉烧结上述绝缘体中间体，得到 绝缘子2。并且，如上所述，由于成形体CP构成为从其直径方向内侧向外面由致密变疏松， 在得到的绝缘子2中，第一区域AR1的气孔率P01为第二区域AR2的气孔率P02的1. 20倍 以上。另外，由于成形体CP的径向中央部分十分致密，在得到的绝缘子2中，第三区域AR3 的气孔率P03为第二区域AR2的气孔率P02的1.05倍以下。并且，由于成形体CP的气孔 十分少，至少长腿部13的气孔率为3. 0%以下。
[0059] 另外，除了上述主体配件3、绝缘子2之外，预先制造中心电极5。即，通过对Ni合 金施行锻造加工制造中心电极5,该Ni合金配置了谋求提高中央部放热性的铜合金等。
[0060] 并且，如上所述，得到的绝缘子2以及中心电极5、电阻体7和端子电极6,由玻璃 密封层8、9密封固定。作为玻璃密封层8、9, 一般通过硼娃酸盐玻璃和金属粉末混合调制而 成的，该调制的原料以夹着电阻体7的状态，被注入到绝缘子2的轴孔4内后，通过烧结炉 内加热，同时由端子电极6从后方按压进行烧结凝固。并且，此时，在绝缘子2的后端侧主 体部10表面既可以同时烧结釉层，也可以事先形成釉层。
[0061] 然后，固定绝缘子2和主体配件3,绝缘子2具备如上所述分别制造的中心电极5 以及端子电极6,主体配件3具备接地电极27。更详细地说，绝缘子2插通到主体配件3中 之后，将形成为壁厚较薄的主体配件3的后端侧开口部向径向内侧铆接，S卩，通过形成上述 铆接部20,固定绝缘子2和主体配件3。
[0062] 并且，最后，通过将接地电极27的中间部分向中心电极5侧弯曲，并调整中心电极 5以及接地电极27之间形成的火花放电间隙28的大小，得到上述火花塞1。
[0063] 如以上详述的，根据本实施方式，长腿部13的气孔率为3. 0%以上，长腿部13为十 分致密的状态。因此，能够实现良好的耐电压性能。尤其是，在本实施方式中，由于长腿部 13的最大壁厚T为2. 00mm以下，难以确保足够的耐电压性能，但是，根据本实施方式，能够 得到良好的耐电压性能。
[0064]另外，在本实施方式中，第一区域AR1的气孔率P01为第二区域AR2的气孔率P02 的1. 20倍以上，第一区域AR1为比较疏松的状态。因此，能够降低第一区域AR1的杨氏模 量，能够减小在长腿部13的外周侧部位和长腿部13的内周侧部位之间，伴随加热、冷却发 生的热应力。
[0065] 并且，在本实施方式中，由于第二区域AR2的气孔率P02比较小，在上述内周侧部 位残留有向内侧的压缩应力。在急冷时，上述外周侧部位急剧收缩，在表面产生拉伸应力 时，由于上述压缩应力的残留，能够进一步减小上述内周侧部位与上述外周侧部位之间产 生的热应力。其结果，能够得到良好的耐热冲击性。
[0066] 此外，第三区域AR3的气孔率P03为被形成为比较致密的第二区域AR2的气孔率 P02的1. 05倍以下，第三区域AR3也处于与第二区域AR2相同程度致密的状态。因此，长腿 部13在沿其直径方向的大范围内处于致密的状态，能够进一步提高耐电压性能。
[0067] 另外，在本实施方式中，构成为在长腿部13的外表面存在莫来石结晶相以及铝酸 盐结晶相中的至少一种。因此，能够降低长腿部13的热膨胀量，能够更进一步减小在长腿 部13的外周侧部位和长腿部13的内周侧部位之间产生的热应力。其结果，能够实现耐热 冲击性的进一步提_。
[0068] 接着，为了确认由上述实施方式所起到的作用效果，制作了多个对第一区域的气 孔率P01 (% )、第二区域的气孔率P02 (% )、第三区域的气孔率P03 (% )、长腿部整体的气 孔率P00 (% )以及长腿部的外表面有无莫来石结晶相或铝酸盐结晶相进行各种改变的火 花塞的样品，对各种样品进行了耐电压性能评价试验和耐热冲击性评价试验。
[0069]耐电压性能评价试验的概要如下。即，准备第一区域的气孔率等相同的样品30 根，并将样品的前端部浸渍到预定的绝缘油中，中心电极以及接地电极间处于不产生火花 放电的状态。在此基础上，对中心电极施加电压，并逐渐增大施加电压，测量在中心电极和 主体配件之间产生贯穿绝缘子（长腿部）的放电时的施加电压（击穿电压）。并且，计算 出30根样品击穿电压的平均值（平均击穿电压）。其中，将平均击穿电压为40kV以上不足 41kV样品，标记"〇"的评价，作为具有良好的耐电压性能，平均击穿电压为41kV以上的样 品，标记"◎"的评价，作为具有非常优异的耐电压性能。另一方面，平均击穿电压不足40kV 的样品，标记"X"的评价，作为耐电压性能差。
[0070] 另外，耐热冲击性评价试验的概要如下。即，采用各种不同加热温度，将样品持续 加热30分钟后，将样品投入20°C的水中，进行急冷。然后，通过在长腿部的表面涂敷预定的 检查液，明确长腿部有无裂纹，并通过目视，确认长腿部是否发生裂纹。其中，将加热温度为 180°C以上不足200°C时长腿部产生裂纹的样品作为具有良好的耐热冲击性而标记为"〇" 的评价，将加热温度为200°C以上时长腿部产生开裂的样品作为具有非常优异的耐热冲击 性而标记为" ◎"的评价。另一方面，将在加热温度为不足180°C时长腿部产生开裂的样品 作为耐热冲击性差而标记为"X"的评价。
[0071] 表1表示上述两个试验的结果。并且，通过调节形成上述成形体时的升压速度，改 变第一区域的气孔率P01等。另外，除了试验实施用的样品之外，用于测量气孔率的样品以 与上述试验实施用的样品相同的条件另外制造。并且，通过用于测量气孔率的样品，测量出 第一区域的气孔率P01等。具体地说，在与轴线正交的方向切断长腿部后，对断面进行镜面 研磨。在此基础上，通过预定的电子显微镜，测量第1?第3区域各10点的气孔率，并将测 量的气孔率的平均值作为第1?第3区域的气孔率P01?P03。另外，将第1?第3区域中 的总计30点的气孔率的平均值作为长腿部的整体气孔率P00。并且，通过预定的X射线衍 射装置对长腿部的外表面进行X射线衍射分析时，通过是否检测到莫来石结晶相或铝酸盐 结晶相的特征峰，判断长腿部的外表面是否存在莫来石结晶相或铝酸盐结晶相。
[0072] 此外，样品6采用绝缘子的壁厚比其他样品中的绝缘子的壁厚显著小的样品（具 体地说，2/3程度），极难确保良好的耐电压性能。
[0073] [表 1]
[0074]

【权利要求】
1. 一种火花塞，具备： 绝缘体，具有在轴线方向贯通的轴孔； 中心电极，插通设置到上述轴孔的前端侧；和 主体配件，设置在上述绝缘体的外周， 上述绝缘体具有：台阶部，被卡定在上述主体配件的内周部分；和 长腿部，从该台阶部的前端延伸到前端侧， 上述火花塞的特征在于， 上述长腿部中的气孔率为3. 0%以下，并且， 在与上述轴线正交的剖面中，沿直径方向三等分上述长腿部，将位于最外周的区域作 为第一区域、位于最内周的区域作为第二区域时，上述第一区域的气孔率为上述第二区域 的气孔率的1.20倍以上。
2. 根据权利要求1所述的火花塞，其特征在于， 在上述剖面中，位于上述第一区域和上述第二区域之间的第三区域的气孔率为上述第 二区域的气孔率的1. 05倍以下。
3. 根据权利要求1或者2所述的火花塞，其特征在于， 上述长腿部的沿与上述轴线直交的方向的最大壁厚为〇. 50mm以上2. 00mm以下。
4. 根据权利要求1?3中任意一项所述的火花塞，其特征在于， 上述长腿部的外表面存在莫来石结晶相以及铝酸盐结晶相中的至少一方。
【文档编号】H01T13/38GK104518427SQ201410510491
【公开日】2015年4月15日 申请日期:2014年9月28日 优先权日:2013年9月30日
【发明者】佐治俊匡, 黑野启一, 本田稔贵 申请人:日本特殊陶业株式会社