B)…(16)
[0167]由此，如果设为B = {cos30。/(l+2cos75° )}A = 0.5706A，则式(16)为零。
[0168]另外，7次、17次的分布绕组系数变为下式(17)。
[0169]Kd = (2AXcos30。+4BXcos75。一 2B)/(2A+6B)…(17)
[0170]由此，如果设为B = {cos30。/(I 一 2cos75。)}A = 1.795A，则式(17)为零。
[0171]将按照上述方式求出的绕组系数在图17(a)?(C)中示出。可知，通过根据图17(a)?(C)变更匝数比，从而能够减小高次谐波成分。至于采用图17(a)?(C)中的哪个匝数的结构，例如只要与转子所具有的高次谐波成分相应地决定即可。
[0172]如上所述，在实施方式4中，在旋转电机Ik的定子20k中，每极每相的槽数q为j (j是大于或等于2的整数)，j 一 I个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。由此，在q = 2i以外的旋转电机中，也能够使特定的高次谐波成分大致为零。
[0173]例如，在实施方式4中，在旋转电机Ik的定子20k中，每极每相的槽数q为4，第I槽23a的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.93:1。由此，如图17(a)所示，例如能够使11次、13次的高次谐波成分大致为零。即，在q = 4的旋转电机Ik中，能够使扭矩脉动的第2高次谐波成分(12次成分)大致为零。
[0174]或者，例如，在实施方式4中，在旋转电机Ik的定子20k中，每极每相的槽数q为4，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.57:1。由此，如图17(b)所示，能够使5次、19次的高次谐波成分大致为零。
[0175]或者，例如，在实施方式4中，在旋转电机Ik的定子20k中，每极每相的槽数q为4，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为1.80:1。由此，如图17(c)所示，能够使7次、17次的高次谐波成分大致为零。
[0176]实施方式5
[0177]下面，对实施方式5所涉及的旋转电机In进行说明。下面，以与实施方式4不同的部分为中心进行说明。
[0178]在实施方式4中，通过改进绕组的匝数等，从而实现绕组结构的简化，但在实施方式5中，通过改进线圈的配置，从而实现绕组结构的进一步简化。
[0179]具体来说，旋转电机In具有如图18?图20所示的结构。图18是表示旋转电机In中的与旋转轴RA垂直的剖面结构的图。图19是示意性地表示各槽内部的线圈配置的图。图20是表示各槽内部的绕组的相的分配和匝数比的图。在图18?图20中，例如，作为旋转电机In，例示性地示出极数为4、槽数为48、相数为3、每极每相的槽数q为4的旋转电机。
[0180]如图18所示，在旋转电机In的定子20η中，例如，相对于实施方式4的定子20k(参照图14)，以同相的绕组在相邻的槽23中沿横向排列的方式，对规定的槽23内的上下的绕组进行了调换。
[0181]例如，相对于实施方式4的定子20k(参照图14)，如果将槽编号N0.5的U相的绕组和W相的绕组调换，则如图19所示，在槽编号N0.1?5的下侧，5个U相的绕组变为在横向上排列，并且，在槽编号N0.5?9的上侧，5个W相的绕组变为在横向上排列。
[0182]例如，相对于实施方式4的定子20k(参照图14)，如果将槽编号N0.13的V相的绕组和U相的绕组调换，则如图19所示，在槽编号N0.9?13的下侧，5个V相的绕组在横向上排列，并且，在槽编号N0.13?17的上侧，5个U相的绕组在横向上排列。
[0183]此外，对于匝数比，与实施方式4(参照图15)相同。
[0184]如上所述，在实施方式5中，以同相的绕组在相邻的槽23中沿横向排列的方式，对各槽23内的上下的绕组进行了调换。由此，能够将绕组结构进一步简化，能够进一步实现生产性的提高及绕组电阻的减小。
[0185]另外，在实施方式5中，由于能够增加在横向上排列的同相绕组的数量，因此能够减小各绕组间的干涉，能够实现绕组的端部的小型化，即减小绕组的电阻值(例如，最小化)。
[0186]实施方式6
[0187]下面，对实施方式6所涉及的旋转电机Ip进行说明。下面，以与实施方式I不同的部分为中心进行说明。
[0188]在实施方式I中，对每极每相的槽数q为2的情况例示性地进行了说明，但在实施方式6中，对每极每相的槽数q为3的情况例示性地进行说明。
[0189]具体来说，旋转电机Ip的定子20p具有如图20所示的结构。图20是表示各槽内部的绕组的相的分配和匝数比的图。在图20中例示性地示出极数为4、槽数为36、相数为3、每极每相的槽数q为3的旋转电机。
[0190]如图20所示，对于沿定子铁心21的槽编号N0.1?N0.48，在每极每相的槽数q为j (j是大于或等于2的整数)的情况下，j 一 I个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。例如，在如图20所示的情况下，由于j = 3，因此2个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。即，2个第I槽23a和I个第2槽23b关于槽编号分别以3个为周期进行了配置，并且配置的间距彼此错开1.5个的宽度。
[0191]图20考虑到绕组的对称性，示出槽编号N0.1?N0.18的槽23部分。如图20所示，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.67:1。此外，图20中的
0.6736能够视为大致为0.67。
[0192]由于考虑通过匝数变更而实现的绕组系数减小，因此与实施方式I同样地，使用在#1绕组?#6绕组中产生的感应电压的矢量图。在图21 (a)?(f)中分别示出在#1绕组?#6绕组中产生的5次、7次、11次、13次、17次、19次的感应电压高次谐波成分的矢量图。在本实施方式中，首先以减小绕组系数的5次、13次为目标。
[0193]如果着眼于5次的矢量图(图21(a))，则#1绕组和#2绕组之间的相位差是180X4/36X5 = 100°，#1绕组和#6绕组之间的相位差是300° (= — 60° )。如果将#1绕组、#6绕组的匝数设为A，将#2绕组?#5绕组的匝数设为B，则5次、13次的分布绕组系数Kd变为下式(18) ο
[0194]Kd = (2AXcos30。一 4BXcos50。)/(2A+4B)…(18)
[0195]由此，如果设为B = {cos30。/(2cos50° )} A = 0.6736A，则算式(18)为零。
[0196]同样地，7次、11次的分布绕组系数变为下式(19)。
[0197]Kd = (2AXcos30。一 4BXcos7° )/(2A+4B)…(19)
[0198]由此，如果设为B = {cos30° /(2cos7° )} A = 1.266A，则算式(19)为零。
[0199]将按照上述方式求出的绕组系数在图22(a)、(b)中示出。可知，通过根据图22(a)、(b)变更匝数比，从而能够减小高次谐波成分。至于采用图22(a)、(b)中的哪个的匝数的结构，例如只要与转子所具有的高次谐波成分相应地决定即可。
[0200]如上所述，在实施方式6中，在旋转电机Ip的定子20p中，每极每相的槽数q为j (j是大于或等于2的整数)，j 一 I个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。由此，在q = 2i以外的旋转电机中，也能够使特定的高次谐波成分大致为零。
[0201]例如，在实施方式6中，在旋转电机Ip的定子20p中，每极每相的槽数q为3，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.67:1。由此，如图22(a)所示，能够使5次、13次的高次谐波成分大致为零。
[0202]或者，例如，在实施方式6中，在旋转电机Ip的定子20p中，每极每相的槽数q为3，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为1.27:1。由此，如图22(b)所示，能够使7次、11次的高次谐波成分大致为零。
[0203]实施方式7
[0204]下面，对实施方式7所涉及的旋转电机Iq进行说明。下面，以与实施方式I不同的部分为中心进行说明。
[0205]在实施方式I中，对每极每相的槽数q为2的情况例示性地进行了说明，但在实施方式7中，对每极每相的槽数q为6的情况例示性地进行说明。
[0206]具体来说，旋转电机Iq的定子20q具有图23所示的结构。图23是表示各槽内部的绕组的相的分配和匝数比的图。在图23中例示性地示出极数为4、槽数为72、相数为3、每极每相的槽数q为6的旋转电机。
[0207]如图23所示，对于沿定子铁心21的槽编号N0.1?N0.72，在每极每相的槽数q为j (j是大于或等于2的整数)的情况下，j 一 I个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。例如，在图23所示的情况下，由于j = 6，因此5个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。即，5个第I槽23a和I个第2槽23b关于槽编号分别以6个为周期进行了配置，并且配置的间距彼此错开3个的宽度。
[0208]图23考虑到绕组的对称性，示出N0.1?N0.36的槽。如图23所示，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比例如大致为0.96:1。此外，图23中的0.9519能够视为大致为0.96。
[0209]由于考虑通过匝数变更而实现的绕组系数减小，因此与实施方式I同样地，使用在#1绕组?#12绕组中产生的感应电压的矢量图。在图24(a)?(f)中分别示出在#1绕组?#12绕组中产生的5次、7次、11次、13次、17次、19次的感应电压高次谐波成分的矢量图。在本实施方式中，首先以减小绕组系数的17次、19次为目标。
[0210]如果着眼于17次的矢量图(图24(e))，则#1绕组和#2绕组之间的相位差是180X4/72X17 = 170°，#1绕组和#4绕组之间的相位差是340° (= — 20° )。如果将#1绕组、#12绕组的匝数设为八，将#2绕组?#11绕组的匝数设为B，则17次、19次的分布绕组系数Kd变为下式(20)。
[0211]Kd = (2AXcos30。+4BXcoslO。一 2B — 4BXcos20。)/(2A+10B)…(20)
[0212]由此，如果设为B = {cos30。/(l+2cos20° — 2cosl0° )}A = 0.9519A，则算式
(20)变为零。
[0213]另外，5次的分布绕组系数Kd变为下式(21)。
[0214]Kd = (2AXcos30。+4BXcos80。一 2B — 4BXcos50。)/(2A+10B)…(21)
[0215]由此，如果设为B = {cos30。/(l+2cos50° 一 2cos80。)}A = 0.4468A，则算式
(21)变为零。
[0216]按照上述方式求出的绕组系数在图25(a)，(b)中示出。此外，通过对7次、11次、13次也使用图24的矢量图，从而能够同样地计算出用于使各绕组系数为零的匝数比。
[0217]如上所述，在实施方式7中，在旋转电机Iq的定子20q中，每极每相的槽数q为j (j是大于或等于2的整数)，j 一 I个第I槽23a和I个第2槽23b交替地配置。由此，在q = 2i以外的旋转电机中，也能够使特定的高次谐波成分大致为零。
[0218]例如，在实施方式7中，在旋转电机Iq的定子20q中，每极每相的槽数q为6，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.96:1。由此，如图25(a)所示，能够使17次、19次的高次谐波成分大致为零。
[0219]或者，例如，在实施方式7中，在旋转电机Iq的定子20q中，每极每相的槽数q为6，第I槽23a内的总匝数和第2槽23b内的总匝数之比大致为0.45:1。由此，如图25(b)所示，能够使5次的高次谐波成分大致为零。
[0220]实施方式8
[0221]下面，