高尔夫球杆的制作方法
【专利摘要】一种高尔夫球杆，该球杆（2）包括杆头（4）、杆身（6）和手柄（8）。球杆长度L1为45英寸以上且48英寸以下。杆头重量Wh与球杆重量Wc的比值（Wh/Wc）大于等于0.71。绕着摆动轴线的转动惯量Ix小于等于6.90×103（kg·cm2）。然而，当球杆重量被定义为Wc（kg）；球杆的手柄端和重心之间的轴向距离被定义为Lc（cm）；并且绕着球杆的重心的转动惯量被定义为Ic（kg·cm2）时，转动惯量Ix（kg·cm2）通过以下公式（1）计算。Ix=Wc×(Lc+60)2+Ic--?（1）。
【专利说明】高尔夫球杆
[0001]本申请要求2012年12月3日提交的日本专利申请N0.2012-263914的优先权，其全部内容通过引用结合在本申请中。
【技术领域】
[0002]本发明涉及一种高尔夫球杆。
【背景技术】
[0003]高尔夫球杆的重要评价项的例子包括飞行距离。
[0004]已经提出想要增加飞行距离的高尔夫球杆。日本平开专利申请N0.2004-201911公开了一种木杆，其杆头质量占高尔夫球杆总质量的比例为73%以上且81%以下。日本平开专利申请N0.2000-202069公开了一种高尔夫球杆，其在与手柄端相距170mm的位置的转动惯量在预定范围之内。
【发明内容】
[0005]对增加飞行距离的需要越来越大。本发明能够基于非传统工艺的想法增加飞行距离。
[0006]本发明的目的是提供一种飞行距离性能极好的高尔夫球杆。
[0007]根据本发明的高尔夫球杆包括:杆头、杆身和手柄。球杆长度为45英寸以上且48英寸以下。杆头重量Wh与球杆重量Wc的比值(Wh/Wc)大于等于0.71。绕着摆动轴线的转动惯量Ix小于等于6.90X IO3 (kg*cm2)0球杆重量被定义为Wc (kg);球杆的手柄端和重心之间的轴向距离被定义为Lc (cm);绕着球杆的重心的转动惯量被定义为Ic (kg.cm2),转动惯量Ix (kg.cm2)通过以下公式(I)计算。
[0008]Ix=WcX (Lc+60)2+Ic (I)
[0009]当球杆的静力矩被定义为Mt时，比值(Ix/Mt)优选为小于等于435。静力矩Mt(kg.cm2)通过以下公式(2)计算。
[0010]Mt=WcX (Lc-35.6) (2)
[0011]当杆身的顶端和杆身的重心之间的轴向距离被定义为Lg，杆身长度被定义为Ls时，比值(Lg/Ls)优选为0.5以上且0.67以下。
[0012]优选地，杆头重量Wh大于等于0.175kg。
[0013]优选地，杆身重量小于等于50g。
[0014]优选地，手柄重量小于等于40g。
[0015]能够获得飞行距离性能极好的高尔夫球杆。
【专利附图】
【附图说明】
[0016]图1显示根据本发明的实施例的高尔夫球杆；
[0017]图2是构成用于图1的球杆的杆身的半固化片(prepreg sheet)的展开视图；以及
[0018]图3说明绕着摆动轴线的转动惯量等等。
【具体实施方式】
[0019]以下，参考附图，根据较优实施例详细描述本发明。
[0020]在本申请中，“轴向”意思是杆身的轴向。
[0021]图1显示根据本发明的实施例的高尔夫球杆2。高尔夫球杆2包括杆头4、杆身6和手柄8。杆头4被附接到杆身6的顶端部。手柄8被附接到在杆身6的后端部。杆头4具有中空结构。杆头4是木式杆头。
[0022]该实施例对改进飞行距离性能是有效的。出于这样的考虑，优选地，杆头4是木式高尔夫球杆头。
[0023]杆身6包括纤维增强树脂层的分层。杆身6是管状体。杆身6具有中空结构。如图1所示，杆身6具有顶端Tp和根端Bt。顶端Tp位于杆头4中。根端Bt位于手柄8中。
[0024]杆身长度由图1中的双向箭头Ls表示。杆身长度Ls是顶端Tp和根端Bt之间的轴向距离。顶端Tp和杆身的重心G之间的轴向距离由图1中的双向箭头Lg表示。杆身的重心G是单个杆身6的重心。重心G位于杆身的轴线上。球杆长度由图1中的双向箭头LI表示。稍后描述球杆长度LI的测量方法。
[0025]杆身6是所谓的碳杆身。杆身6优选通过固化半固化片而生产。在该半固化片中，纤维大致朝向一个方向。因此，纤维大致朝向一个方向的半固化片也被认为是UD半固化片。名词“UD”代表方向一致。除UD半固化片以外的半固化片也可以使用。例如，半固化片中包含的纤维可以被编织而成。
[0026]半固化片具有纤维和树脂。树脂也被认为是基质树脂。纤维是典型的碳纤维。基质树脂是典型的热固性树脂。
[0027]杆身6通过所谓的片缠绕(sheet winding)工艺制造。在半固化片中，基质树脂是半硫化状态。杆身6优选为通过缠绕和固化半固化片而获得。
[0028]环氧树脂，除环氧树脂之外的热固性树脂，和热塑性树脂等等可以被用作半固化片的基质树脂。考虑到杆身的强度，基质树脂优选为环氧树脂。
[0029]制造杆身6的方法没有限制。考虑到重量轻的特性和设计自由度，通过片缠绕工艺制造的杆身是优选的。
[0030]图2是构成杆身6的半固化片的展开视图(片构造图)。杆身6包括多个片。在图2的实施例中，杆身6包括十三个片al至al3。图2所示的展开视图显示了从杆身的径向内侧依次构成杆身的片。从位于展开视图中最上侧片开始依次缠绕片。在图2中，图的水平方向与杆身的轴向一致。在图2中，图的右侧是杆身的顶端Tp侧。在图2中，图的左侧是杆身的根端Bt侧。
[0031]展开视图不仅显示片的缠绕次序，而且显示沿杆身轴向的片的排列。例如，在图2中，片al、al2和al3的顶端位于杆身的顶端Tp上。例如,在图2中，片a3、a5和a6位于杆身的根端Bt上。
[0032]名词“层”和名词“片”被用于本申请。“层”是在被缠绕之后。同时，“片”是在被缠绕之前。“层”由缠绕“片”形成。即，缠绕“片”形成“层”。在本申请中，相同的参考标号被用于层和片。例如，由片al形成的层为层al。
[0033]杆身6具有直线层(straight layer)、偏置层(bias layer)和环绕层(hooplayer)。在本申请的展开视图中，说明了每个片的纤维的定向角度Af。定向角度Af为相对于杆身轴向的角度。
[0034]描述为“O度”的片构成直线层。直线层的片在本申请中也被认为是直线片。
[0035]直线层是纤维相对于杆身轴向的方位大致为O度的层。由于缠绕中的误差等等，纤维相对于杆身轴向的方位可以不完全被设置为O度。通常，在直线层中，绝对角度0a小于等于10度。
[0036]绝对角度Θ a为定向角度Af的绝对值。例如,小于等于10度的绝对角度Θ a意思指角度Af为-10度以上且+10度以下。
[0037]在图2的实施例中，直线片为片al、片a5、片a7、片a9、片all、片al2和片al3。直线层与杆身的抗弯刚度和抗弯强度非常相关。
[0038]同时，偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度非常相关。优选地，偏置片包括两个片，该两个片的纤维的方位为在彼此相反的方向倾斜。考虑到抗扭刚度，偏置层的绝对角度Θ a优选为大于等于15度，更优选为大于等于25度，更加优选为大于等于40度。考虑到抗扭刚度和抗弯刚度，偏置层的绝对角度Θ a优选为小于等于60度，更优选为小于等于50度。
[0039]在杆身6中，构成偏置层的片为片a2和片a4。如上所述，在图2中，描述了每个片的角度Af。在角度Af中加(+ )和减(-)表示偏置片的纤维沿彼此相反的方向倾斜。在本申请中，用于偏置层的片也仅仅被认为是偏置片。
[0040]在图2的实施例的中，片a2的角度Af为-45度，片a4的角度Af为+45度。然而，反之，应该理解，片a2的角度Af可以+45度，片a4的角度Af可以为-45度。
[0041]在杆身6中，构成环绕层的片为片a3、片a6、片a8和片alO。优选地，在环绕层中相对于杆身轴线的绝对角度Ga大致为90度。然而，由于缠绕中的误差等等，纤维相对于杆身轴向的方位可以不完全被设置为90度。通常，在环绕层中，绝对角度0a为80度以上且90度以下。在本申请中，用于环绕层的半固化片也仅仅被认为是环绕片。
[0042]环绕层有助于提高杆身的抗碎刚度和抗碎强度。抗碎刚度为向其径向方向内侧压碎杆身的力的刚度。抗碎强度为向其径向方向内侧压碎杆身的力的强度。抗碎强度还可以被包含在抗弯强度内。压碎变形能够由弯曲变形产生。特别地，在细的重量轻的杆身中，联动特性(inter locking property)较大。抗碎强度的提高也能够引起抗弯强度的提高。
[0043]虽然附图中未显示，但是半固化片在被使用之前被夹在覆盖片之间。覆盖片通常是脱模纸(mold release paper)和树脂膜(resin film)。S卩，半固化片在使用之前被夹在脱模纸和树脂膜之间。脱模纸被应用在半固化片的表面上，而树脂膜被应用在半固化片的另一个表面上。以下，应用脱模纸的表面也被认为是“脱模纸侧表面”，而应用树脂膜的表面也被认为是“膜侧表面”。
[0044]在本申请的展开视图中，膜侧表面是前侧。即，在本申请的展开视图中，图形的前侧是膜侧表面，图形的后侧是脱模纸侧表面。图2中，表示片a2的纤维的方向的线的方向与片a4的相同。然而，在稍后描述的叠加中，片a4是反向的。因此，片a2和a4的纤维的方向彼此相反。因此，在被缠绕之后的状态下，片a2和a4的纤维的方向彼此相反。鉴于这点，在图2中，片a2的纤维的方向被称作“-45度”，而片a4的纤维的方向被称作“+45度”。
[0045]为了缠绕半固化片，首先剥落树脂膜。膜侧表面通过剥落树脂膜而露出。暴露表面具有粘合特性(粘合性)。粘合特性由基质树脂引起。即，因为基质树脂是半硫化的状态，粘合性被显露。接下来，露出的膜侧表面的边缘部(也被认为是缠绕开始边缘部)被作用在被缠绕的物体上。基质树脂的粘合性能够平滑地作用于缠绕开始边缘部。被缠绕物体是心轴或是由于通过绕着心轴缠绕另一个半固化片获得的被缠绕物品。接下来，脱模纸被剥落。接下来，被缠绕物体被转动以绕着被缠绕物体缠绕半固化片。因此，树脂膜首先被剥落。接下来，缠绕开始边缘部被作用于被缠绕物体上，则脱模纸被剥落。即，树脂膜首先被剥落，在缠绕开始边缘部被作用于被缠绕物体上之后，脱模纸被剥落。该方法抑制片的折皱和缠绕缺陷。这是因为作用脱模纸的片被脱模纸支撑，并导致较少的折皱。脱模纸具有比树脂膜更高的抗弯刚度。
[0046]组合片被用于图2的实施例中。组合片通过叠加两个及以上的片形成。
[0047]在图2的实施例中，四个组合片被形成。第一个组合片通过在片a2上叠加片a3和片a4而形成。在第一个组合片中，片a3被夹在片a2和片a4之间。第二个组合片通过在片a7上叠加片a6形成。第三个组合片通过在片a9上叠加片a8而形成。第四个组合片通过在片all上叠加片alO而形成。全部环绕片在组合片的状态下被缠绕。该缠绕方法抑制环绕片的缠绕缺陷。缠绕缺陷的例子包括片裂开、角度Af扰动和折皱。
[0048]如上所述，在本申请中，片和层通过纤维的定向角度而分类。更进一步，在本申请中，片和层通过杆身的轴向长度来分类。
[0049]在本申请中，全部沿杆身的轴向配置的层称为全长层。在本申请中，全部沿杆身的轴向配置的片称为全长片。被缠绕的全长片形成全长层。
[0050]同时，在本申请中，部分地沿杆身的轴向配置的层称为局部层(partial layer)。在本申请中，部分沿杆身的轴向配置的片称为局部片。被缠绕的局部片形成局部层。
[0051]在本申请中，是直线层的全长层称为全长直线层。在图2的实施例中，全长直线层为片a7、片a9和片all。
[0052]在本申请中，是环绕层的全长层称为全长环绕层。在图2的实施例中，全长环绕层为片a8和片alOo
[0053]在本申请中，是直线层的局部层称为局部直线层。在图2的实施例中，局部直线层为片al、片a5、片al2和片al3。
[0054]在本申请中，是环绕层的局部层称为局部环绕层。在图2的实施例中，局部环绕层为片a3和片a6。
[0055]术语“根端局部层”被用于本申请中。根端局部层的例子包括根端直线层和根端环绕层。在图2的实施例中，根端直线层为层a5。在图2的实施例中，根端环绕层为层a3和层a6。根端局部层能够有助于调节比值(Lg/Ls)。
[0056]术语“顶端局部层”被用于本申请。顶端局部层的例子包括顶端直线层。在图2的实施例中，顶端直线层为层al、层al2和层al3。顶端直线层增强杆身6的顶端部分的强度。顶端局部层能够有助于调节比值(Lg/Ls)。
[0057]杆身6利用图2所示的片通过片缠绕工艺而被生产。
[0058]以下，将示意地描述杆身6的制造工艺。[0059]杆身的制造工艺的概括:
[0060](I)切削工艺
[0061]半固化片在切削工艺中被切成要求的形状。图2所示的片通过该工艺被裁剪出。
[0062]切削可以由切削机执行，或手动执行。在人工处理的情况中，例如，使用切刀。
[0063](2)叠加工艺
[0064]在叠加工艺中多个片被叠加以生产四个组合片。
[0065]在该叠加工艺中，可以使用加热或按压。更优选地，加热和按压被用于组合中。在稍后描述的缠绕工艺中，片的偏移可以发生在组合片的缠绕操作期间。该偏移降低缠绕精确度。加热和按压改进片之间的附着力。加热和按压抑制在缠绕工艺中片之间的偏移。
[0066]考虑到增强片之间的附着力，在叠加工艺中的加热温度优选为大于等于30°C，更优选为大于等于35°C。当加热温度太高时，可能进行基质树脂的硫化，从而降低片的粘合性。粘合性的降低会减少组合片和被缠绕物体之间的附着性。附着性的减少可能导致折皱的产生，从而产生缠绕位置的偏差。出于这样的考虑，在叠加工艺的加热温度优选为小于等于60°C，更优选为小于等于50°C，更加优选为小于等于40°C。
[0067]考虑到增强片之间的附着力，在叠加工艺中的加热时间优选为大于等于20秒，更优选为大于等于30秒。考虑到保持片的粘合性，在叠加工艺中的加热时间优选为小于等于300 秒。
[0068]考虑到增强片之间的附着力，在叠加工艺中的按压压力优选为大于等于300g/cm2,更优选为大于等于350g/cm2。当按压压力过大时,半固化片可能被压碎。在这种情况下，半固化片的厚度比设计参数薄。考虑到半固化片的厚度精确度，在叠加工艺中的按压压力优选为小于等于600g/cm2，更优选为小于等于500g/cm2。
[0069]考虑到增强片之间的附着力，在叠加工艺中的按压时间优选为大于等于20秒，更优选为大于等于30秒。考虑到片的厚度精确度，在叠加工艺中的按压时间优选为小于等于300 秒。
[0070](3)缠绕工艺
[0071]在缠绕工艺中准备心轴。典型的心轴由金属制成。脱模剂被作用于心轴上。更进一步，具有粘合性的树脂被作用于心轴。树脂也被认为粘性树脂。切削片绕着心轴被缠绕。粘性树脂便于将片的端部应用到端部上。
[0072]片从位于图2的展开视图中最上侧的片开始依次被缠绕。在叠加工艺中叠加的片以组合片的状态被缠绕。
[0073]缠绕体通过缠绕工艺而获得。缠绕体通过绕着心轴的外侧缠绕半固化片而获得。例如，通过在平面上滚动缠绕物体而进行缠绕。缠绕可以通过手工操作或机器执行。该机器称为滚压机。
[0074](4)胶布包装工艺
[0075]在胶布包装工艺中绕着缠绕主体的外围表面缠绕胶布。胶布也被认为包装胶布。当张力被施加于包装胶布时缠绕该包装胶布。压力通过包装胶布被作用于缠绕主体。压力减少空隙。
[0076](5)固化工艺
[0077]在固化工艺中，执行胶布包装之后的缠绕主体被加热。加热可以固化基质树脂。在固化工艺中，该基质树脂暂时流化。基质树脂的流化能够在片之间或在片中排出空气。包装胶布的压力(紧固力)促进排出空气。固化提供固化分层。
[0078](6)取出心轴的工艺和除去包装胶布的工艺
[0079]取出心轴的工艺和除去包装胶布的工艺在固化工艺之后被执行。两个工艺的次序没有限制。然而，考虑到改进除去包装胶布的工艺的效率，除去包装胶布的工艺优选在取出心轴的工艺之后执行。
[0080](7)切削两端的工艺
[0081]固化分层的两个端部在工艺中被切削。该切削修平顶端Tp的端面和根端Bt的端面。
[0082]为了便于理解，图2的展开视图显示两个端部被切削的状态下的片。事实上，根据每个片的尺寸设置切削两个端部。即，事实上，在每个片的尺寸设置中，被切削部分被加在两个端部上。
[0083](8)抛光工艺
[0084]固化分层的表面在该工艺中被抛光。作为包装胶布的痕迹的残留的螺旋形不平整在固化分层的表面上。抛光消除作为包装胶布的痕迹的不平整从而使得固化分层的表面更光滑。
[0085](9)涂覆工艺
[0086]在抛光工艺之后固化分层受到涂敷。
[0087]杆身6通过上述工艺获得。在杆身6中，比值(Lg/Ls )大。杆身6重量轻。
[0088]片缠绕工艺具有极好的设计自由度。比值(Lg/Ls)能够通过该工艺被很容易地调节。调节比值(Lg/Ls)的方法的例子包括以下项(Al)至(A7)。
[0089](Al)增大或者减小根端局部层的缠绕的数量；
[0090](A2)增大或者减小根端局部层的厚度；
[0091](A3)增大或者减小根端局部层的轴向长度；
[0092](A4)增大或者减小顶端局部层的缠绕的数量；
[0093](A5)增大或者减小顶端局部层的厚度；
[0094](A6)增大或者减小顶端局部层的轴向长度；以及
[0095](A7)增大或者减小杆身的胶布比例。
[0096]考虑到提高比值(Lg/Ls)，相对于杆身重量Ws，根端局部层的总重量优选为大于等于Ws的5%，更优选为大于等于Ws的10%。考虑到抑制硬度感，相对于杆身重量Ws，根端局部层的总重量优选为小于等于Ws的50%,更优选为小于等于Ws的45%。在图2的实施例中，根端局部层的总重量为片a3、片a5和片a6的总重量。
[0097]在本申请中限定具体的根端范围。具体的根端范围为沿轴向从与根端Bt相距250mm的点到根端Bt的范围。在具体的根端范围的根端局部层的重量被定义为Wa，在具体的根端范围的杆身重量被定义为Wb。考虑到提高比值(Lg/Ls)，比值(Wa/Wb)优选为大于等于0.4，更优选为大于等于0.42，更加优选为大于等于0.43，更加优选为大于等于0.44。考虑到抑制硬度感，比值(Wa/Wb)优选为小于等于0.7，更优选为小于等于0.65，更优选为小于等于0.6。
[0098]在本实施例中，转动惯量Ix被用作摆动容易度的新指标。在本申请中，转动惯量Ix被认为是绕着摆动轴线的转动惯量。
[0099]通常，摆动平衡性(球杆平衡性)已经被作为用于摆动容易度的指标。然而，摆动平衡性是静力矩，没有动态指标。同时，摆动是动态的。绕着摆动轴线的转动惯量Ix作为摆动容易度的动态指标。
[0100]图3说明根据本发明的转动惯量Ix等等。
[0101]绕着摆动轴线的转动惯量Ix:
[0102]绕着摆动轴线的转动惯量Ix通过以下公式(I)计算。
[0103]Ix=WcX (Lc+60)2+Ic (I)
[0104]在公式(I)中，Wc为球杆重量(kg);Lc (cm)为球杆的手柄端和重心之间的轴向距离；和Ic为绕着球杆重心的转动惯量(kg.cm2)。转动惯量Ix的单位为kg.cm2。
[0105]在实际摆动期间，高尔夫球杆没有绕着手柄端转动。高尔夫球杆绕着高尔夫球手的身体随高尔夫球手的手臂转动。在本申请中，考虑在摆动期间高尔夫球手的身体的位置设置摆动轴线Zx。摆动轴和手柄端彼此分离。摆动轴线Zx和手柄端之间的间距Dx被设置以便评价摆动的动力容易度(见图3)。关于间距Dx，许多高尔夫球手的体型和摆动被分析研究。因此，据发现适合的间距大约为60cm。考虑到摆动的实际状况，值(Lc+60)被用于公式(I)。
[0106]摆动是动态的。与静态指标相比，动态指标能够精确地反映摆动容易度。更进一步，如上所述，根据转动惯量Ix考虑摆动的实际状况。因此，在转动惯量Ix中，可以高精度地反映出摆动容易度。
[0107]图3所示的轴线Zc穿过球杆的重心。轴线Zc平行于摆动轴线Zx。转动惯量Ic为球杆2绕着轴线Zc的转动惯量。摆动轴线Zx垂直于杆身的轴线Zl。轴线Zc垂直于杆身的轴线Zl。上述公式(I)中，惯量Ix通过平行轴定理计算。
[0108]在本申请中，限定参考状态(未显示)。参考状态为球杆2的底部以规定的杆头倾角和实际的杆面倾角放置在水平表面上的状态。在该参考状态中，杆身的轴线Zl被包含在垂直于水平表面的平面VPl中。平面VPl被定义为参考垂直面。例如，规定的杆头倾角和实际的杆面倾角被刊登于产品的一览表上。如图3所示，在每个转动惯量的测量中，杆面表面相对于杆头轨迹为基本方形状态。杆面表面的方向处于理想的击打状态。摆动轴线Zx被包含在参考垂直面中。即，在转动惯量Ix的测量中，摆动轴线Zx被包含在参考垂直面中。在转动惯量Ic的测量中，轴线Zc被包含在参考垂直面中。上述每个转动惯量反映击打旁边的球杆的姿势。上述每个转动惯量反映摆动。因此，这些转动惯量与摆动的容易度高度相关。例如，能够利用INERTIA DYNAMICS (惯性动态)制造的型号RK/005-002测量转动惯量Ic0
[0109]球杆的重心被认为位于杆身的轴线Zl上。球杆的真实重心从杆身的轴线Zl的细微移动是由杆头的重心位置造成的。例如，球杆的真实重心能够位于空间中。在本申请中，在轴线Zl上最靠近球杆的真实重心的点被认为是球杆的重心。换句话说，在本申请中球杆的重心是从球杆的真实重心向下延伸到轴线Zl的垂直线与轴线Zl的交点。球杆的重心位置的近似值为转动惯量Ix的值增加小差异。然而，该差异小到不影响本申请所述效果的程度。
[0110]考虑到摆动的容易度，转动惯量Ix优选小于等于6.90X 103(kg*cm2)，更优选小于等于6.85X IO3 (kg.cm2)，更加优选小于等于6.80X IO3 (kg.cm2)，还更加优选6.75X IO3(kg.cm2)，还更加优选小于等于6.70 X IO3 (kg.cm2)。考虑到抑制杆身重量、手柄重量和/或杆头重量Wh太小，转动惯量Ix优选大于等于6.30X IO3 (kg.cm2),更优选大于等于
6.35X IO3 (kg.cm2)。
[0111]摆动容易度能够通过降低转动惯量Ix来得到提高。摆动容易度有助于改进杆头速度。通过减小转动惯量IX，考虑到降低杆头重量Wh。然而，如果仅仅降低杆头重量Wh，则杆头的动能被减少。在这种情况下，恢复系数和球初速度被降低。
[0112]在本实施例中，Wh/Wc增大。即，杆头重量Wh与球杆重量Wc的比值增大。杆头的动能能够通过提高在球杆重量Wc中杆头重量Wh的比例而增大。因此，恢复系数和球初速度能够被增加。
[0113]在本实施例中，转动惯量Ix在Wh/Wc增大时被降低。因此，虽然杆头重量Wh大，摆动的容易度可被获得。因此，当杆头重量Wh增大时，杆头速度增大。杆头重量Wh与杆头速度的协同作用能够增大球初速度以及改进飞行距离性能。
[0114]球杆平衡性通常被用作摆动容易度的指标。如果杆头重量Wh增大，球杆平衡性易于增大。为此，球杆平衡性的减小被认为与杆头重量Wh的减轻相同。存在以下技术思想(定义为技术思想A)，摆动容易度和杆头重量Wh的重量减轻结合在一起。技术思想A在所属【技术领域】的专业人员中已经被广泛应用。同时，在本实施例中，采用如下构造:当球杆很容易被摆动时，重量主要被分给杆头。虽然本构造与技术思想A相反，但是本构造对于改进飞行距离性能是有效的。
[0115]在本申请中，球杆的静力矩被定义为Mt。静力矩Mt通过以下公式(2)计算。静力矩Mt的单位是kg.cm。
[0116]Mt=WcX (Lc-35.6) (2)
[0117]静力矩Mt对应于14英寸型摆动平衡性。摆动平衡性通过编码静力矩Mt的值获得。
[0118]考虑到降低Ix/Mt (稍后描述)，静力矩Mt优选大于等于14.5kg.cm，更优选大于等于14.7kg.cm,更加优选大于等于15.0kg.cm,还更加优选大于等于15.3kg.cm,更加优选大于等于15.5kg.cm。考虑到给球杆长度LI等等设置较好值，静力矩Mt优选小于等于
16.5kg.cm,更优选小于等于16.2kg.cm,更加优选小于等于16.1kg.cm,更加优选小于等于 16.0kg.cm。
[0119]相对于静力矩Mt，转动惯量Ix优选地较小。即，比值(Ix/Mt)优选较小。换句话说，优选地，转动惯量Ix较小而静力矩Mt较大。当使球杆的重心更靠近杆头时，该构造能够减小转动惯量Ix。因此，转动惯量Ix在Wh/Wc增大时能够被减小。
[0120]减小的Ix/Mt意思指,虽然静力矩Mt较大,但是转动惯量Ix较小。换句话说,这意味着，虽然球杆平衡性很大，但是转动惯量Ix较小。因此，减小的Ix/Mt意思指，虽然球杆平衡性很大，但是球杆很容易被摆动。如上所述，摆动容易度的指标通常是球杆平衡性。通常，存在以下技术思想(技术思想B):如果球杆平衡性很大，则球杆较不容易被摆动。技术思想B不能假设以下原理，虽然球杆平衡性很大，但是球杆很容易被摆动。因此，通常，很难实现减小Ix/Mt的技术思想。
[0121]考虑到飞行距离性能，Ix/Mt优选小于等于435，更优选小于等于434，更加优选小于等于433，还更加优选小于等于432，更加优选小于等于431。考虑到杆头、杆身和手柄的强度，会限制转动惯量Ix的减小。考虑到该点，Ix/Mt优选大于等于410，更优选大于等于420，更加优选大于等于422。
[0122]【Wh/Wc】
[0123]杆头的重量分配比例优选被增加以提高杆头的动能。出于这样的考虑，Wh/Wc优选大于等于0.71，更优选大于等于0.72，更加优选大于等于0.73。考虑到杆身和手柄的强度等，杆身和手柄重量优选大于等于如上所述的预定值。出于这样的考虑，Wh/Wc优选小于等于0.80，更小于等于0.79，更加优选小于等于0.78。
[0124]不必说，在Wh/Wc的计算中，杆头重量Wh的单位与球杆重量Wc的单位一致。如果杆头重量Wh的单位为kg，则球杆重量Wc的单位也为kg。如果杆头重量Wh的单位为g，则球杆重量Wc的单位也为g。
[0125]【杆头重量Wh】
[0126]球在击打时的初速度能够通过提高杆头的动能而增加。出于这样的考虑，杆头重量Wh优选大于等于175g (0.175kg),更优选大于等于180g (0.180kg),更加优选大于等于185g (0.185kg)。考虑到摆动容易度，杆头重量Wh优选小于等于250g (0.250kg)，更优选小于等于245g (0.245kg)，更加优选小于等于240g (0.240kg)。
[0127]【杆身重量Ws】
[0128]考虑到杆身的强度和耐久性，杆身重量Ws优选大于等于35g，更优选大于等于38g，更加优选大于等于40g。考虑到增加Wh/Wc，杆身重量Ws优选小于等于50g，更优选小于等于48g，更加优选小于等于46g。
[0129]【手柄重量Wg】
[0130]考虑到手柄的强度和耐久性，手柄重量Wg优选大于等于20g，更优选大于等于23g，更加优选大于等于25g。考虑到增加Wh/Wc，手柄重量优选小于等于40g，更优选小于等于38g，更加优选小于等于35g。手柄重量Wg能够通过利用手柄的体积、橡胶的比重和泡沫橡胶等等来调节。
[0131]【杆身长度Ls】
[0132]考虑到增大摆动的转动半径以增加杆头速度，杆身长度Ls优选大于等于99cm，更优选大于等于105cm，更加优选大于等于107cm，更加优选大于等于110cm。考虑到抑制击打点的变化，杆身长度Ls优选小于等于120cm，更优选小于等于118cm，更加优选小于等于116cm。
[0133]【距离Lg】
[0134]摆动的容易度和杆头速度能够通过使重心G靠近手而被提高。出于这样的考虑，距离Lg(见图1)优选大于等于540mrn,更优选大于等于550mrn,更加优选大于等于560mrn。如果距离Lg太大，可以被分配到杆身的顶端部的重量被减少。因此，杆身的顶端部的强度易于减小。出于这样的考虑，距离Lg优选小于等于750mm,更优选小于等于745mm,更加优选小于等于740_。
[0135][Lg/Ls]
[0136]考虑到当增加杆头重量Wh时减小绕着摆动轴线的转动惯量Ix，Lg/Ls优选大于等于0.50,更优选大于等于0.51，更加优选大于等于0.52，更加优选大于等于0.53。考虑到增加杆身的顶端部的强度，Lg/Ls优选小于等于0.67，更优选小于等于0.66，更加优选小于等于0.65。
[0137]【球杆长度LI】
[0138]考虑到增加杆头速度，球杆长度LI优选大于等于45英寸，更优选大于等于45.2英寸，更加优选大于等于45.3英寸。考虑到抑制击打点的变化，球杆长度LI优选小于等于48英寸，更优选小于等于47.5英寸，更加优选小于等于47英寸。
[0139]在本申请中的球杆长度LI根据以下规范测量:R&A (圣安德鲁皇家古典高尔夫球俱乐部)定义的高尔夫球规范中“球杆的设计的附录II”的“I球杆”中的“LC长度”。
[0140]飞行距离性能在一号木杆中尤为重要。出于这样的考虑，球杆优选一号木杆。考虑到飞行距离性能，实际杆面倾角优选7度以上且13度以下。考虑到杆头的转动惯量，杆头的体积优选大于等于350cc，更优选大于等于380cc，更加优选大于等于400cc，更加优选大于等于420cc。考虑到杆头强度，杆头的体积优选小于等于470cc。
[0141]【球杆重量Wc】
[0142]考虑到增加Wh/Wc，球杆重量Wc优选小于等于300g (0.300kg)，更优选小于等于295g (0.295kg)，更加优选大于等于290g (0.290kg)，更加优选小于等于285g (0.285kg)。考虑到杆身和杆头的强度，球杆重量优选大于等于250g (0.250kg)，更优选大于等于255g(大于等于0.255kg)，更加优选大于等于260g (0.260kg)。
[0143]实例:
[0144]以下，将通过实例说明本发明的效果。然而，本发明不限于基于实例的描述。
[0145]下表1显示半固化片能够用于本发明的杆身的实例。
[0146]【表1】
[0147]表1能够被使用的半固化片的实例
【权利要求】
1.一种高尔夫球杆，所述高尔夫球杆包括:杆头、杆身和手柄，其特征在于， 球杆长度为45英寸以上且48英寸以下； 杆头重量Wh占球杆重量Wc的比值(Wh/Wc)大于等于0.71 ； 绕着摆动轴线的转动惯量Ix小于等于6.90X IO3 (kg.cm2);并且当所述球杆重量被定义为Wc (kg);所述球杆的手柄端和重心之间的轴向距离被定义为Lc (cm);并且绕着所述球杆的所述重心的转动惯量被定义为Ic (kg ^m2)时，所述转动惯量Ix (kg.cm2)通过以下公式(I)计算。 Ix=WcX (Lc+60)2+Ic (I)
2.如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，当所述球杆的静力矩被定义为Mt时，比值(Ix/Mt)小于等于435 ;并且 所述静力矩Mt (kg.cm2)通过以下公式(2)计算。
Mt=WcX (Lc-35.6) (2)
3.如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，当所述杆身的顶端和所述杆身的重心之间的轴向距离被定义为Lg,并且杆身长度被定义为Ls时，比值(Lg/Ls)为0.5以上且0.67以下。
4.如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，所述杆头重量Wh大于等于0.175kg。
5.如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，杆身重量小于等于50g。
6.如权利要求1所述的高·尔夫球杆，其特征在于，手柄重量小于等于40g。
【文档编号】A63B53/00GK103845873SQ201310642232
【公开日】2014年6月11日 申请日期:2013年12月3日 优先权日:2012年12月3日
【发明者】中村崇 申请人:邓禄普体育用品株式会社