变焦透镜的制作方法

本发明涉及适于搭载有CCD、CMOS等固体摄像元件的小型的摄像装置的变焦透镜。

背景技术：

单反照相机、数码静态照相机、摄像机、监控照相机等搭载有CCD、COMS等固体摄像元件的摄像装置迅速普及。伴随于此，提出了大量在搭载有CCD、CMOS等固体摄像元件的摄像装置所能够使用的变焦透镜(例如，参照专利文献1～3)。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2012-22080号公报

专利文献2：日本特开2012-168513号公报

专利文献3：日本专利第4283553号公报

近年来，固体摄像元件的高像素、高灵敏度化发展，对于摄像透镜也要求高光学性能。另外，摄像装置的小型化发展，从而也希望摄像透镜的小型、轻型化。并且，为了能够在监控照相机、车载照相机等各种用途中使用，也要求应对从可见光域到近红外域的光的高倍率的变焦透镜。

专利文献1及2所记载的变焦透镜是具有如下结构的变焦透镜，即，从物体侧起依次配置有具有负、正、正的光焦度的透镜组的类型的简易的透镜组结构。然而，在这些变焦透镜中，第1透镜组、第3透镜组的透镜枚数少，难以抑制在各透镜组中产生的诸像差，因此无法得到良好的图像。该问题越是高倍率的图像就变得越显著。另外，对于近红外光，在望远端产生的轴上色像差、倍率色像差变得显著，而使近红外光所对应的光学性能显著劣化这样的问题存在。

另外，在专利文献3所记载的变焦透镜中，进行了对在高倍率下从可 见光域到近红外域的光的像差补正。然而，由于第1透镜组具有正光焦度，因此若欲实现大口径比化则光学系统整体变大的趋势存在，而使大口径比化和小型化兼顾困难这样的问题存在。

技术实现要素：

发明要解决的课题

为了消除上述的以往技术的问题点，本发明的目的在于提供一种小型、且能够在整个变倍区域内对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的变焦透镜。并且，本发明的目的还在于提供一种小型、且大口径、高倍率的变焦透镜。此外，本发明的目的还在于提供一种能够对于从可见光域到近红外域的光使所产生的诸像差良好地补正的变焦透镜。

用于解决课题的方法

为了解决上述课题，实现目的，本发明的变焦透镜具备：从物体侧起依次配置的具有负光焦度的第1透镜组、具有正光焦度的第2透镜组、第3透镜组，并且通过各透镜组的光轴上的间隔的改变来进行变倍，所述变焦透镜的特征在于，所述第2透镜组包括从物体侧起依次配置的正透镜、负透镜、正透镜，所述第3透镜组按照在最物体侧配置有负透镜的方式构成，并且满足以下所示的条件式，

(1)2.8≤|β2T/β2W|≤12.0

其中，β2T表示所述第2透镜组的望远端的倍率，β2W表示所述第2透镜组的广角端的倍率。

根据本发明，能够提供小型、且能够在整个变倍区域对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的变焦透镜。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，通过使所述第1透镜组沿着光轴移动而进行变倍，通过使所述第2透镜组之后的透镜组沿着光轴移动，对随着变倍而引起的像面变动进行补正，通过使所述第1透镜组沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

根据本发明，能够抑制变倍时及合焦时的像面变动，而维持良好的光学性能。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以 下所示的条件式，

(2)-0.5≤β2W≤-0.1

其中，β2W表示所述第2透镜组的广角端的倍率。

根据本发明，能够使在广角端由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(3)-4.50≤β2T≤-1.45

其中，β2T表示所述第2透镜组的望远端的倍率。。

根据本发明，能够使在望远端由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(4)0.3≤βLT≤1.0

其中，βLT表示在最像侧所配置的透镜组的望远端的倍率。

根据本发明，能够使在望远端由在最像侧所配置的透镜组产生的球面像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，在所述第2透镜组中具备用于确定规定的开口的开口光阑，在从广角端向望远端的变倍时，所述开口光阑与所述第2透镜组一起从像侧向物体侧移动。

根据本发明，能够提供小型、且大口径、高倍率的变焦透镜。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(5)0.35≤|f1|/f2≤0.85

其中，f1表示所述第1透镜组的焦距，f2表示所述第2透镜组的焦距。

根据本发明，由第1透镜组产生的球面像差、像面弯曲能够通过第2透镜组进行适当补正，而能够获得高光学性能。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(6)0.2≤|f2/f3|≤1.0

其中，f2表示所述第2透镜组的焦距，f3表示所述第3透镜组的焦距。

根据本发明，由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲能够通过第3透镜组进行适当补正，而能够获得高光学性能。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，所述第1透镜组按照至少包括一枚正透镜和一枚负透镜的方式构成，并且满足以下所示的条件式，

(7)vd1p≤41.0

(8)vd1n≥50.0

其中，vd1p表示所述第1透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数，vd1n表示所述第1透镜组中所包含的负透镜的对d线的阿贝数。

根据本发明，能够使由第1透镜组所包含的负透镜产生的色像差得以良好补正，并且还能够对球面像差、像面弯曲良好地进行补正，从而能够获得高光学性能。特别是，能够对于从可见光域到近红外域的光使所产生的像差良好地补正。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(9)vd2pa≥68.0

其中，vd2pa表示所述第2透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值。

根据本发明，能够使由第2透镜组产生的从可见光域到近红外域的光所对应的色像差得以良好补正，而能够获得高光学性能。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，所述第1透镜组构成为，从物体侧起依次连续配置有负透镜、负透镜、正透镜。

根据本发明，能够使由第1透镜组产生的诸像差得以抑制。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，所述第3透镜组构成为，从物体侧起依次连续配置有负透镜、正透镜。

根据本发明，由第1、第2透镜组产生的像面弯曲、彗形像差能够通过第3透镜组进行补正。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，所述第3透镜组的在最物体侧所配置的负透镜使凹面朝向物体侧，

并且满足以下所示的条件式，

(10)-1.5≤(R31+R32)/(R31-R32)≤0.3

其中，R31表示所述第3透镜组的在最物体侧所配置的负透镜的物体侧面的曲率半径，R32表示所述第3透镜组的在最物体侧所配置的负透镜的像侧面的曲率半径。

根据本发明，由第1、第2透镜组产生的像面弯曲能够通过第3透镜组进行良好补正。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(11)4.5≤|X2|²/(|f1|×f2)≤16.5

其中，X2表示从广角端向望远端的变倍时的所述第2透镜组的移动量，f1表示所述第1透镜组的焦距，f2表示所述第2透镜组的焦距。

第2透镜组的移动量X2是指，相对于光轴上的有限距离内所固定的一点，在第2透镜组从广角端向望远端移动时的第2透镜组的光轴上的移动量。

根据本发明，通过对从广角端向望远端的变倍时的第2透镜组的移动量进行适当设定，能够在光学性能的维持下实现光学系统全长的缩短化。

并且，本发明的变焦透镜以上述发明为基础，其特征在于，还满足以下所示的条件式，

(12)0.3≤f2/fLw≤1.1

其中，f2表示所述第2透镜组的焦距，fLw表示所述第3透镜组之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距。

根据本发明，在广角端由第2透镜组产生的彗形像差能够通过第3透镜组之后的透镜组进行良好补正。

发明效果

根据本发明，起到能够提供一种小型、且能够在整个变倍区域对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的变焦透镜这样的效果。并且，还起到能够提供一种小型、且大口径、高倍率的变焦透镜这样的效果。此外，还起到提供一种能够对于从可见光域到近红外域的光使所产生的诸像差得以良好补正的变焦透镜这样的效果。

附图说明

图1是表示实施例1的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图2是实施例1的变焦透镜的诸像差图。

图3是表示实施例2的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图4是实施例2的变焦透镜的诸像差图。

图5是表示实施例3的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图6是实施例3的变焦透镜的诸像差图。

图7是表示实施例4的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图8是实施例4的变焦透镜的诸像差图。

图9是表示实施例5的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图10是实施例5的变焦透镜的诸像差图。

图11是表示实施例6的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图12是实施例6的变焦透镜的诸像差图。

图13是表示实施例7的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。

图14是实施例7的变焦透镜的诸像差图。

附图标记说明

G₁₁、G₂₁、G₃₁、G₄₁、G₅₁、G₆₁、G₇₁第1透镜组

G₁₂、G₂₂、G₃₂、G₄₂、G₅₂、G₆₂、G₇₂第2透镜组

G₁₃、G₂₃、G₃₃、G₄₃、G₅₃、G₆₃、G₇₃第3透镜组

G₇₄第4透镜组

L₁₁₁、L₁₁₂、L₁₁₄、L₁₂₂、L₁₃₁、L₂₁₁、L₂₁₂、L₂₁₄、L₂₂₂、L₂₃₁、L₃₁₁、L₃₁₂、L₃₁₄、L₃₂₂、L₃₃₁、L₄₁₁、L₄₁₂、L₄₁₄、L₄₂₂、L₄₃₁、L₅₁₁、L₅₁₂、L₅₁₄、L₅₂₂、L₅₃₁、L₆₁₁、L₆₁₂、L₆₁₄、L₆₂₂、L₆₃₁、L₇₁₁、L₇₁₂、L₇₁₄、L₇₂₂、L₇₃₁负透镜

L₁₁₃、L₁₂₁、L₁₂₃、L₁₃₂、L₁₃₃、L₂₁₃、L₂₂₁、L₂₂₃、L₂₃₂、L₂₃₃、L₃₁₃、L₃₂₁、L₃₂₃、L₃₃₂、L₃₃₃、L₄₁₃、L₄₂₁、L₄₂₃、L₄₃₂、L₄₃₃、L₅₁₃、L₅₂₁、L₅₂₃、L₅₃₂、L₅₃₃、L₆₁₃、L₆₂₁、L₆₂₃、L₆₃₂、L₆₃₃、L₇₁₃、L₇₂₁、L₇₂₃、L₇₃₂、L₇₄₁正透镜

STP 开口光阑

CG 保护玻璃

IMG 成像面

具体实施方式

以下，对本发明的变焦透镜的优选实施方式进行详细说明。

本发明的变焦透镜结构为，具备从物体侧起依次配置的具有负光焦度的第1透镜组、具有正光焦度的第2透镜组、及第3透镜组。并且，通过改变各透镜组的光轴上的间隔来进行变倍。

本发明的目的在于，首先，提供一种小型、且能够在整个变倍区域对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的变焦透镜。因此，为了实现该目的，设定了以下所示的各种条件。

为了实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜，优选使负责变倍的透镜组的光焦度增大，而随着变倍所产生的移动量减少。但是，若增大光焦度则像差的发生量也增大的趋势存在，难以维持高光学性能。因此，为了实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜，需要对负责变倍的透镜组的透镜结构、在广角端、望远端的各透镜组的倍率进行适当设定。

在本发明的变焦透镜中，第2透镜组包括从物体侧起依次配置的正透镜、负透镜、正透镜。在第2透镜组中，由在最物体侧所配置的正透镜产生的球面像差、像面弯曲、色像差，通过在该正透镜之后所配置的负透镜、正透镜来补正。另外，在第2透镜组中，在最物体侧配置正透镜，就能够通过该正透镜使入射光线汇聚，而能够实现第2透镜组之后的透镜的小径化。

第3透镜组按照在最物体侧配置有负透镜的方式构成。通过利用该负透镜使向光轴附近入射的光束发散，而能够对望远端的像面弯曲良好地进行补正。

并且，在本发明的变焦透镜中，在上述结构的前提下，作为优选，将第2透镜组的望远端的倍率设为β2T，将第2透镜组的广角端的倍率设为β2W时，满足如下的条件式。

(1)2.8≤|β2T/β2W|≤12.0

条件式(1)规定第2透镜组的望远端的倍率与广角端的倍率之比。通过满足条件式(1)，能够实现光学系统的小型化(光学系统全长的缩短化)，并且抑制随着从广角端向望远端的变倍而引起的像面弯曲的产生，而在整个变倍区域维持高光学性能。

若低于条件式(1)的下限值，则对于第2透镜组的变倍的影响过大，随着变倍而产生的像面弯曲增大，而其补正难以进行。另一方面，若超过条件式(1)的上限值，则对于第2透镜组的变倍的影响变小，因此变倍时的第2透镜组的移动量增加，而进行光学系统全长的缩短化困难。

需要说明的是，若上述条件式(1)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(1a)4.0≤|β2T/β2W|≤10.9

通过满足由该条件式(1a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(1a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(1b)5.0≤|β2T/β2W|≤9.8

另外，在本发明的变焦透镜中，可以通过使第1透镜组沿着光轴移动来进行变倍，通过使第2透镜组之后的透镜组沿着光轴移动，来补正随着变倍而引起的像面变动，通过使第1透镜组沿着光轴向物体侧移动，来进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

通过主要使第1透镜组承担变倍功能，且使第2透镜组之后的透镜组承担随着变倍而引起的像面变动的补正，能够高效地进行像面变动的补正。另外，通过使第1透镜组承担起合焦，能够抑制随着合焦而引起的像面变动，从而能够良好地维持光学性能。

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第2透镜组的广角端的倍率设为β2W时，满足如下的条件式。

(2)-0.5≤β2W≤-0.1

条件式(2)规定第2透镜组的广角端的倍率。通过满足条件式(2)，能够使在广角端由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

若低于条件式(2)的下限值，则第2透镜组的光焦度过弱，光学系统的全长延长，而使光学系统的小型化困难。另一方面，若超过条件式(2)的上限值，则第2透镜组的光焦度过强，而使在广角端产生的彗形像差、像面弯曲的补正困难。

需要说明的是，若上述条件式(2)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(2a)-0.45≤β2W≤-0.15

通过满足由该条件式(2a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(2a)满足如下所示的范围，能够实现进一步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(2b)-0.3≤β2W≤-0.2

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第2透镜组的望远端的倍率设为β2T时，满足如下的条件式。

(3)-4.50≤β2T≤-1.45

条件式(3)规定第2透镜组的望远端的倍率。通过满足条件式(3)，能够使在望远端由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

若低于条件式(3)的下限值，则第2透镜组的光焦度过弱，光学系统的全长延长，而使光学系统的小型化困难。另一方面，若超过条件式(3)的上限值，则第2透镜组的光焦度过强，而使在望远端产生的彗形像差、像面弯曲的补正困难。

需要说明的是，若上述条件式(3)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(3a)-4.0≤β2T≤-2.0

通过满足由该条件式(3a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(3a)满足如下所示的范围，能够实现进一步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(3b)-3.5≤β2T≤-2.5

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将在最像侧所配置的透镜组的望远端的倍率设为βLT时，满足如下的条件式。

(4)0.3≤βLT≤1.0

条件式(4)规定在最像侧所配置的透镜组的望远端的倍率。通过满 足条件式(4)，能够使在望远端由在最像侧所配置的透镜组产生的球面像差、像面弯曲得以抑制，从而实现小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

若低于条件式(4)的下限值，则在最像侧所配置的透镜组的光焦度过强，而使在望远端产生的球面像差、像面弯曲的补正困难。另一方面，若超过条件式(4)的上限值，则在最像侧所配置的透镜组的光焦度过弱，光学系统的全长延长，而使光学系统的小型化困难。

需要说明的是，若上述条件式(4)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(4a)0.4≤βLT≤0.9

通过满足由该条件式(4a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(4a)满足如下所示的范围，能够实现进一步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(4b)0.5≤βLT≤0.8

并且，本发明的目的在于提供小型、且大口径、高倍率的变焦透镜。因此，为了实现该目的，采用以下所示的结构。

即，在本发明的变焦透镜中，在第2透镜组中具备用于确定规定的开口的开口光阑(也称孔径光阑)，在从广角端向望远端进行变倍时，开口光阑与第2透镜组一起从像侧向物体侧移动。

在欲实现明亮的光学系统的情况下，需要增大开口光阑的开口径，但增大开口径会对光学系统的外径造成影响，难以构成小径的光学系统。在本发明的变焦透镜中，如上所述，在第2透镜组的最物体侧配置有正透镜，通过利用该正透镜使入射光线汇聚，从而实现第2透镜组之后的透镜的小径化。因此，在本发明的变焦透镜中，通过在第2透镜组中具备开口光阑，能够在不扩大光学系统外径的情况下实现明亮的光学系统。

另外，在将开口光阑固定的情况下，在进行变倍时开口光阑成为阻碍而使各透镜组的移动量受到限制，而使高倍率化困难、且像差补正也困难。若欲在将开口光阑固定的状态下，实现高倍率且具备良好的光学性能的变焦透镜，则必须确保各透镜组的移动区域具有富余，而导致光学系统的大型化(光学系统全长变长)这样的问题产生。因此，在本发明的变焦透镜 中，将开口光阑配置在第2透镜组中，通过在进行变倍时使开口光阑与第2透镜组一起进行移动，从而在有限的区域内也能够充分确保各透镜组的移动量，能够实现小型化、高倍率化，并且提高光学性能。0073

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第1透镜组的焦距设为f1，将第2透镜组的焦距设为f2时，满足如下的条件式。

(5)0.35≤|f1|/f2≤0.85

条件式(5)规定第1透镜组的焦距与第2透镜组的焦距之比。通过满足条件式(5)，由第1透镜组产生的球面像差、像面弯曲能够通过第2透镜组进行适当补正，从而能够获得高光学性能。

若低于条件式(5)的下限值，则第1透镜组的光焦度过强，因此由第1透镜组产生的像面弯曲过大，无法通过第2透镜组使该像面弯曲得以补正完。另一方面，若超过条件式(5)的上限值，则第2透镜组的光焦度过强，因此由第1透镜组产生的球面像差的补正过大，从而获得高光学性能困难。

需要说明的是，若上述条件式(5)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(5a)0.4≤|f1|/f2≤0.7

通过满足由该条件式(5a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(5a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(5b)0.5≤|f1|/f2≤0.7

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第2透镜组的焦距设为f2，将第3透镜组的焦距设为f3时，满足如下的条件式。

(6)0.2≤|f2/f3|≤1.0

条件式(6)规定第2透镜组的焦距与第3透镜组的焦距之比。通过满足条件式(6)，由第2透镜组产生的彗形像差、像面弯曲能够通过第3透镜组进行适当补正，从而能够得到高光学性能。

若低于条件式(6)的下限值，则第3透镜组的光焦度过强，因此无法对像面弯曲进行适当补正。另一方面，若超过条件式(6)的上限值， 则第2透镜组的光焦度过强，因此彗形像差的产生显著，通过第3透镜组进行该补正困难。

需要说明的是，若上述条件式(6)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(6a)0.3≤|f2/f3|≤0.9

通过满足由该条件式(6a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(6a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(6b)0.4≤|f2/f3|≤0.8

并且，本发明的目的在于，提供一种能够对于从可见光域到近红外域的光使所产生的诸像差良好地补正的变焦透镜。因此，为了实现该目的，设定了以下所示的各种条件。

在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第1透镜组构成为至少包括一枚正透镜和一枚负透镜。并且，作为优选，将第1透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数设为vd1p，将第1透镜组中所包含的负透镜的对d线的阿贝数设为vd1n时，满足如下的条件式。

(7)vd1p≤41.0

(8)vd1n≥50.0

条件式(7)规定第1透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数，表示用于对由第1透镜组中所包含的负透镜产生的色像差良好地进行补正的条件。另外，条件式(8)规定第1透镜组中所包含的负透镜的对d线的阿贝数，表示用于在使由第1透镜组产生的色像差减少的同时还对球面像差、像面弯曲良好地进行补正的条件。

通过满足条件式(7)、(8)，能够使由第1透镜组所包含的负透镜产生的色像差得以良好补正，并且还能够对球面像差、像面弯曲良好地进行补正，从而获得高光学性能。特别是，对于从可见光域到近红外域的光能够使所产生的像差得以良好补正。

若低于条件式(7)的上限值，则由第1透镜组产生的从可见光域到近红外域的光所对应的轴上色像差、倍率色像差增大，而导致光学性能显 著劣化。

需要说明的是，若上述条件式(7)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(7a)vd1p≤33.5

通过满足由该条件式(7a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(7a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(7b)vd1p≤26.0

若低于条件式(8)的下限值，则由第1透镜组产生的从可见光域到近红外域的光所对应的轴上色像差增大，而导致光学性能显著劣化。

需要说明的是，若上述条件式(8)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(8a)vd1n≥55.0

通过满足由该条件式(8a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(8a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(8b)vd1n≥60.0

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第2透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值设为vd2pa时，满足如下所示的条件式。

(9)vd2pa≥68.0

条件式(9)规定第2透镜组中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值，表示用于使由第2透镜组产生的从可见光域到近红外域的光所对应的色像差得以良好补正的条件。

若低于条件式(9)的下限值，则难以进行由第2透镜组产生的从可见光域到近红外域的光所对应的色像差的补正，而导致光学性能显著劣化。

需要说明的是，若上述条件式(9)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(9a)vd2pa≥72.0

通过满足由该条件式(9a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(9a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(9b)vd2pa≥76.0

并且，在本发明的变焦透镜中，可以将第1透镜组构成为从物体侧起依次连续配置有负透镜、负透镜、正透镜。这样，能够使由负光焦度产生的像差通过两枚负透镜的配置而得以分散，能够使球面像差、像面弯曲的发生减少。另外，由两枚负透镜产生的球面像差、像面弯曲能够通过在该两枚负透镜的像侧所配置的正透镜进行补正。因此，能够使由第1透镜组产生的球面像差、像面弯曲得以有效补正。

并且，在本发明的变焦透镜中，可以将第3透镜组构成为从物体侧起依次连续配置有负透镜、正透镜。这样，由第1、第2透镜组产生的像面弯曲、彗形像差能够通过第3透镜组进行补正。具体而言，由第1、第2透镜组产生的像面弯曲能够通过第3透镜组的负透镜进行补正。另外，由第1、第2透镜组产生的彗形像差能够通过第3透镜组的正透镜进行补正。

并且，在本发明的变焦透镜中，为了由第1、第2透镜组产生的像面弯曲通过第3透镜组进行补正，作为优选，第3透镜组的最物体侧的负透镜以使凹面朝向物体侧的方式配置。并且，作为更优选，将第3透镜组的最物体侧所配置的负透镜的物体侧面的曲率半径设为R31，将第3透镜组的最物体侧所配置的负透镜的像侧面的曲率半径设为R32时，满足如下的条件式。

(10)-1.5≤(R31+R32)/(R31-R32)≤0.3

条件式(10)规定第3透镜组的最物体侧所配置的凹透镜的物体侧面的曲率半径和像侧面的曲率半径。通过满足条件式(10)，由第1、第2透镜组产生的像面弯曲能够通过第3透镜组良好地进行补正。

若低于条件式(10)的下限值，则由该凹透镜进行的像面弯曲的补正过大，而无法获得良好的光学性能。另一方面，若超过条件式(10)的上限值，则由该凹透镜进行的像面弯曲的补正不足，而无法获得良好的光学 性能。

需要说明的是，若上述条件式(10)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(10a)-1.2≤(R31+R32)/(R31-R32)≤0.2

通过满足由该条件式(10a)规定的范围，能够实现具备更高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(10a)满足如下所示的范围，则能够实现进一步具备高光学性能的变焦透镜。

(10b)-0.8≤(R31+R32)/(R31-R32)≤0.1

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组的移动量设为X2，将第1透镜组的焦距设为f1，将第2透镜组的焦距设为f2时，满足如下的条件式。

(11)4.5≤|X2|²/(|f1|×f2)≤16.5

第2透镜组的移动量X2是指，相对于光轴上的有限距离内所固定的一点，在第2透镜组从广角端向望远端移动时的第2透镜组的光轴上的移动量。

条件式(11)规定从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组的移动量与第1透镜组的焦距及第2透镜组的焦距的关系。通过满足条件式(11)，能够对从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组的移动量进行适当设定，从而能够在光学性能的维持下实现光学系统全长的缩短化。

若低于条件式(11)的下限值，则虽然能够使变倍时的第2透镜组的移动量减少，但难以抑制随着变倍而引起的像差。另一方面，若超过条件式(11)的上限值，则变倍时的第2透镜组的移动量增大，而光学系统全长延长。

需要说明的是，若上述条件式(11)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(11a)6.8≤|X2|²/(|f1|×f2)≤15.2

通过满足由该条件式(11a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，若上述条件式(11a)满足如下所示的范围，则能够实现进一 步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(11b)7.5≤|X2|²/(|f1|×f2)≤14.5

并且，在本发明的变焦透镜中，作为优选，将第2透镜组的焦距设为f2，将第3透镜组之后所配置的所有透镜组的在广角端的合成焦距设为fLw时，满足如下的条件式。

(12)0.3≤f2/fLw≤1.1

条件式(12)规定第2透镜组的焦距与第3透镜组之后所配置的所有透镜组的在广角端的合成焦距之比。通过满足条件式(12)，在广角端由第2透镜组产生的彗形像差能够通过第3透镜组之后的透镜组良好地进行补正。

若低于条件式(12)的下限值，则第3透镜组之后的透镜组的光焦度过弱，因此对由第2透镜组产生的彗形像差良好地进行补正困难。另一方面，若超过条件式(12)的上限值，则第2透镜组的光焦度过弱，因此光学系统全长的缩短化困难。

需要说明的是，若上述条件式(12)满足如下所示的范围，则能够期待更加优异的效果。

(12a)0.48≤f2/fLw≤0.92

通过满足由该条件式(12a)规定的范围，能够实现更加小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

另外，上述条件式(12a)满足如下所示的范围，能够实现进一步小型、且具备高光学性能的变焦透镜。

(12b)0.55≤f2/fLw≤0.85

如以上说明那样，根据本发明，通过具备上述结构，能够实现小型、且能在整个变倍区域对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的变焦透镜。并且，起到能够实现小型、且大口径、高倍率的变焦透镜这样的效果。此外，能够实现对于从可见光域到近红外域的光使所产生的诸像差良好地进行补正的变焦透镜。

以下，根据附图对本发明的变焦透镜的实施例进行详细说明。需要说明的是，本发明并不受以下的实施例限定。

【实施例1】

图1是表示实施例1的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₁₁、具有正光焦度的第2透镜组G₁₂、具有正光焦度的第3透镜组G₁₃。另外，在第3透镜组G₁₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃CG。

第1透镜组G₁₁构成为从物体侧起依次配置有负透镜L₁₁₁、负透镜L₁₁₂、正透镜L₁₁₃、负透镜L₁₁₄。负透镜L₁₁₂与正透镜L₁₁₃接合。在正透镜L₁₁₃的成像面IMG侧面形成有非球面。

第2透镜组G₁₂构成为从物体侧起依次配置有正透镜L₁₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₁₂₂、正透镜L₁₂₃。在正透镜L₁₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₁₂₂与正透镜L₁₂₃接合。

第3透镜组G₁₃构成为从物体侧起依次配置有负透镜L₁₃₁、正透镜L₁₃₂、正透镜L₁₃₃。负透镜L₁₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₁₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₁₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₁₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₁₃沿着光轴以形成向物体侧平缓凸出的轨迹的方式移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₁₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₁₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例1的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.19(广角端)～19.44(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～3.44(望远端)

半视场角(ω)＝58.37(广角端)～8.53(望远端)

第1透镜组G₁₁的焦距(f1)＝-8.91

第2透镜组G₁₂的焦距(f2)＝13.42

第3透镜组G₁₃的焦距(f3)＝20.43

变倍比＝6.10

(透镜数据)

r₁＝157.592

d₁＝0.50 nd₁＝1.83 vd₁＝42.72

r₂＝9.500

d₂＝5.28

r₃＝-56.402

d₃＝0.50 nd₂＝1.49 vd₂＝70.44

r₄＝19.091

d₄＝3.86 nd3＝1.82 vd3＝24.06

r₅＝-48.424(非球面)

d₅＝1.02

r₆＝-16.500

d₆＝0.50 nd₄＝1.52 vd₄＝64.20

r₇＝47.208

d₇＝D(7)(可变)

r₈＝12.507(非球面)

d₈＝3.83 nd₅＝1.55 vd₅＝71.68

r₉＝-21.857(非球面)

d₉＝0.71

r₁₀＝∞(开口光阑)

d₁₀＝1.57

r₁₁＝31.697

d₁₁＝0.50 nd₆＝1.72 vd₆＝29.50

r₁₂＝9.003

d₁₂＝4.03 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₃＝-17.916

d₁₃＝D(13)(可变)

r₁₄＝-9.959

d₁₄＝0.50 nd₈＝1.58 vd₈＝40.89

r₁₅＝11.066

d₁₅＝0.68

r₁₆＝15.141

d₁₆＝1.83 nd₉＝1.88 vd₉＝40.81

r₁₇＝-39.802

d₁₇＝0.50

r₁₈＝49.128(非球面)

d₁₈＝2.92 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₁₉＝-9.723(非球面)

d₁₉＝D(19)(可变)

r₂₀＝∞

d₂₀＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₁＝∞

d₂₁＝4.00

r₂₂＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-6.72458×10^-5，C＝-2.40695×10^-7，

D＝2.61052×10^-9，E＝-3.95672×10^-11

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-9.69395×10^-5，C＝-9.51005×10^-7，

D＝4.02158×10^-8，E＝-6.43542×10^-10

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝1.00663×10^-4，C＝-1.18082×10^-6，

D＝4.06019×10^-8，E＝-6.35633×10^-10

(第18面)

k＝0，

A＝0，

B＝5.35557×10^-4，C＝2.45046×10^-5，

D＝-1.67573×10^-7，E＝2.92909×10^-8

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝8.27909×10^-4，C＝5.14824×10^-5，

D＝-2.72286×10^-6，E＝1.39662×10^-7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝5.87

β2T：第2透镜组G₁₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₁₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.43

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-2.53

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.86

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₁₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.66

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.66

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝24.06

vd1p：第1透镜组G₁₁中所包含的正透镜(正透镜L₁₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝70.44

vd1n：第1透镜组G₁₁中所包含的负透镜(负透镜L₁₁₂)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝83.39

vd2pa：第2透镜组G₁₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝-0.05

R31：第3透镜组G₁₃的在最物体侧所配置的负透镜L₁₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₁₃的在最物体侧所配置的负透镜L₁₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝6.73

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₁₂的移动量(＝28.38)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.66

fLw：第3透镜组G₁₃之后所配置的所有透镜组的在广角端的合成焦距

图2是实施例1的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线 表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例2】

图3是表示实施例2的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₂₁、具有正光焦度的第2透镜组G₂₂、具有正光焦度的第3透镜组G₂₃。另外，在第3透镜组G₂₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃CG。

第1透镜组G₂₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₂₁₁、负透镜L₂₁₂、正透镜L₂₁₃、负透镜L₂₁₄。负透镜L₂₁₂与正透镜L₂₁₃接合。在正透镜L₂₁₃的成像面IMG侧面形成有非球面。

第2透镜组G₂₂构成为，从物体侧起依次配置有正透镜L₂₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₂₂₂、正透镜L₂₂₃。在正透镜L₂₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₂₂₂与正透镜L₂₂₃接合。

第3透镜组G₂₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₂₃₁、正透镜L₂₃₂、正透镜L₂₃₃。负透镜L₂₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₂₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₂₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₂₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₂₃沿着光轴以形成向物体侧平缓凸出的轨迹的方式移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₂₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₂₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例2的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.19(广角端)～19.44(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～3.47(望远端)

半视场角(ω)＝63.46(广角端)～9.03(望远端)

第1透镜组G₂₁的焦距(f1)＝-9.02

第2透镜组G₂₂的焦距(f2)＝13.71

第3透镜组G₂₃的焦距(f3)＝20.36

变倍比＝6.10

(透镜数据)

r₁＝579.202

d₁＝0.50 nd₁＝1.90 vd₁＝37.37

r₂＝9.500

d₂＝4.56

r₃＝-218.921

d₃＝0.50 nd₂＝1.64 vd₂＝55.45

r₄＝23.130

d₄＝4.30 nd₃＝1.82 vd₃＝24.06

r₅＝-22.947(非球面)

d₅＝0.79

r₆＝-12.801

d₆＝0.50 nd₄＝1.52 vd₄＝52.15

r₇＝53.596

d₇＝D(7)(可变)

r₈＝12.385(非球面)

d₈＝4.09 nd₅＝1.55 vd₅＝71.68

r₉＝-20.051(非球面)

d₉＝0.71

r₁₀＝∞(开口光阑)

d₁₀＝1.57

r₁₁＝53.272

d₁₁＝0.60 nd₆＝1.67 vd₆＝32.17

r₁₂＝8.806

d₁₂＝4.08 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₃＝-17.193

d₁₃＝D(13)(可变)

r₁₄＝-8.512

d₁₄＝0.50 nd₈＝1.52 vd₈＝52.15

r₁₅＝-211.125

d₁₅＝0.57

r₁₆＝-19.080

d₁₆＝1.67 nd₉＝1.50 vd₉＝81.61

r₁₇＝-9.123

d₁₇＝0.50

r₁₈＝30.680(非球面)

d₁₈＝2.59 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₁₉＝-10.864(非球面)

d₁₉＝D(19)(可变)

r₂₀＝∞

d₂₀＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₁＝∞

d₂₁＝4.00

r₂₂＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-9.10507×10^-5，C＝-5.33991×10^-7，

D＝2.86663×10^-9，E＝-7.37298×10^-11

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-9.81882×10^-5，C＝-6.15235×10^-7，

D＝2.80365×10^-8，E＝-4.53885×10^-10

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝1.12174×10^-4，C＝-8.11729×10^-7，

D＝2.63785×10^-8，E＝-4.19895×10^-10

(第18面)

k＝0，

A＝0，

B＝2.38585×10^-4，C＝2.31778×10^-5，

D＝-3.13210×10^-7，E＝3.70085×10^-8

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝5.36748×10^-4，C＝4.77277×10^-5，

D＝-2.53469×10^-6，E＝1.21543×10^-7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝5.88

β2T：第2透镜组G₂₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₂₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.43

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-2.53

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.85

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₂₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.66

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.67

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝24.06

vd1p：第1透镜组G₂₁中所包含的正透镜(正透镜L₂₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝52.15

vd1n：第1透镜组G₂₁中所包含的负透镜(负透镜L₂₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝83.39

vd2pa：第2透镜组G₂₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝-1.08

R31：第3透镜组G₂₃的在最物体侧所配置的负透镜L₂₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₂₃的在最物体侧所配置的负透镜L₂₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝6.82

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₂₂的移动量(＝29.03)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.67

fLw：第3透镜组G23之后所配置的所有透镜组的在广角端的合成焦距

图4是实施例2的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线 表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例3】

图5是表示实施例3的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₃₁、具有正光焦度的第2透镜组G₃₂、具有正光焦度的第3透镜组G₃₃。另外，在第3透镜组G₃₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃。

第1透镜组G₃₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₃₁₁、负透镜L₃₁₂、正透镜L₃₁₃、负透镜L₃₁₄。在正透镜L₃₁₃的物体侧面形成有非球面。另外，在负透镜L₃₁₄的成像面IMG侧面也形成有非球面。

第2透镜组G₃₂构成为，从物体侧起依次配置有正透镜L₃₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₃₂₂、正透镜L₃₂₃。在正透镜L₃₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₃₂₂与正透镜L₃₂₃接合。

第3透镜组G₃₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₃₃₁、正透镜L₃₃₂、正透镜L₃₃₃。负透镜L₃₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₃₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₃₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₃₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₃₃沿着光轴从物体侧向成像面IMG侧移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₃₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₃₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例3的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.09(广角端)～24.31(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～5.41(望远端)

半视场角(ω)＝53.02(广角端)～6.77(望远端)

第1透镜组G₃₁的焦距(f1)＝-8.72

第2透镜组G₃₂的焦距(f2)＝13.62

第3透镜组G₃₃的焦距(f3)＝20.13

变倍比＝7.88

(透镜数据)

r₁＝95.832

d₁＝0.50 nd₁＝1.88 vd₁＝40.81

r₂＝9.500

d₂＝3.14

r₃＝19.545

d₃＝0.50 nd₂＝1.74 vd₂＝49.22

r₄＝10.200

d₄＝1.77

r₅＝28.685(非球面)

d₅＝4.02 nd₃＝1.82 vd₃＝24.06

r₆＝-22.559

d₆＝0.57

r₇＝-16.524

d₇＝0.50 nd₄＝1.62 vd₄＝63.86

r₈＝39.439(非球面)

d₈＝D(8)(可变)

_r9＝10.268(非球面)

d₉＝4.68 nd₅＝1.50 vd₅＝81.56

r₁₀＝-22.386(非球面)

d₁₀＝0.71

r₁₁＝∞(开口光阑)

d₁₁＝1.57

r₁₂＝14.513

d₁₂＝0.60 nd₆＝1.90 vd₆＝31.01

r₁₃＝7.283

d₁₃＝4.62 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₄＝-37.400

d₁₄＝D(14)(可变)

r₁₅＝-11.084

d₁₅＝0.50 nd₈＝1.70 vd₈＝41.15

r₁₆＝10.957

d₁₆＝0.66

r₁₇＝16.980

d₁₇＝1.84 nd₉＝1.88 vd₉＝40.81

r₁₈＝-21.649

d₁₈＝0.50

r₁₉＝53.019(非球面)

d₁₉＝2.56 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r2₀＝-9.689(非球面)

d₂₀＝D(20)(可变)

r₂₁＝∞

d₂₁＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₂＝∞

d₂₂＝4.00

r₂₃＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝1.40806×10^-5，C＝3.25534×10^-6，

D＝-4.17170×10^-8，E＝6.04485×10^-10

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.81784×10^-4，C＝1.95668×10^-6，

D＝-1.62257×10^-8，E＝5.45870×10^-11

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.20860×10^-4，C＝-1.52404×10^-6，

D＝3.61163×10^-8，E＝-5.39050×10^-10

(第10面)

k＝0，

A＝0，

B＝1.00026×10^-4，C＝-1.20395×10^-6，

D＝2.99744×10^-8，E＝-3.95433×10^-10

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝4.25522×10^-4，C＝2.39298×10^-5，

D＝3.22213×10^-7，E＝3.18531×10^-8

(第20面)

k＝0，

A＝0，

B＝6.35974×10^-4，C＝6.79239×10^-5，

D＝-3.88398×10^-6，E＝1.94713×10^-7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝7.46

β2T：第2透镜组G₃₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₃₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.40

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-2.99

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.93

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₃₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.64

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.68

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝24.06

vd1p：第1透镜组G₃₁中所包含的正透镜(正透镜L₃₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝63.86

vd1n：第1透镜组G₃₁中所包含的负透镜(负透镜L₃₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝88.33

vd2pa：第2透镜组G₃₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝0.04

R31：第3透镜组G₃₃的在最物体侧所配置的负透镜L₃₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₃₃的在最物体侧所配置的负透镜L₃₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝10.59

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₃₂的移动量(＝39.46)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.68

fLw：第3透镜组G₃₃之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距

图6是实施例3的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例4】

图7是表示实施例4的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₄₁、具有正光焦度的第2透镜组G₄₂、具有正光焦度的第3透镜组G₄₃。另外，在第3透镜组G₄₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃。

第1透镜组G₄₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₄₁₁、负透镜L₄₁₂、正透镜L₄₁₃、负透镜L₄₁₄。在正透镜L₄₁₃的物体侧面形成有非球面。另外，在负透镜L₄₁₄的成像面IMG侧面也形成有非球面。

第2透镜组G₄₂构成为，从物体侧起依次配置有正透镜L₄₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₄₂₂、正透镜L₄₂₃。在正透镜L₄₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₄₂₂与正透镜L₄₂₃接合。

第3透镜组G₄₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₄₃₁、正透镜L₄₃₂、正透镜L₄₃₃。负透镜L₄₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₄₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₄₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外， 通过使第2透镜组G₄₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₄₃沿着光轴从物体侧向成像面IMG侧移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₄₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₄₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例4的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.09(广角端)～25.28(望远端)

F值(FNO)＝1.24(广角端)～5.59(望远端)

半视场角(ω)＝51.14(广角端)～6.52(望远端)

第1透镜组G₄₁的焦距(f1)＝-8.88

第2透镜组G₄₂的焦距(f2)＝13.73

第3透镜组G₄₃的焦距(f3)＝19.12

变倍比＝8.19

(透镜数据)

r₁＝46.713

d₁＝0.50 nd₁＝1.88 vd₁＝40.81

r₂＝9.500

d₂＝3.66

r₃＝21.676

d₃＝0.50 nd₂＝1.74 vd₂＝49.22

r₄＝10.262

d₄＝1.91

r₅＝27.990(非球面)

d₅＝4.13 nd₃＝1.82 vd₃＝24.06

r₆＝-23.453

d₆＝0.61

r₇＝-16.902

d₇＝0.50 nd₄＝1.62 vd₄＝63.86

r₈＝34.085(非球面)

d₈＝D(8)(可变)

_r9＝10.227(非球面)

d₉＝4.75 nd₅＝1.50 vd₅＝81.56

r₁₀＝-22.296(非球面)

d₁₀＝0.71

r₁₁＝∞(开口光阑)

d₁₁＝1.57

r₁₂＝14.438

d₁₂＝0.60 nd₆＝1.90 vd₆＝31.01

r₁₃＝7.228

d₁₃＝4.59 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₄＝-43.169

d₁₄＝D(14)(可变)

r₁₅＝-11.021

d₁₅＝0.50 nd₈＝1.70 vd₈＝41.15

r₁₆＝10.104

d₁₆＝0.72

r₁₇＝16.174

d₁₇＝1.87 nd₉＝1.88 vd₉＝40.81

r₁₈＝-21.359

d₁₈＝0.50

r₁₉＝52.774(非球面)

d₁₉＝2.62 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₂₀＝-9.309(非球面)

d₂₀＝D(20)(可变)

r₂₁＝∞

d₂₁＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₂＝∞

d₂₂＝4.00

r₂₃＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-4.22974×10^-6，C＝3.00580×10^-6，

D＝-3.72775×10^-8，E＝5.19830×10^-10

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.96237×10^-4，C＝1.99541×10^-6，D＝-1.40593×10^-8，E＝3.63024×10^-11

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.22444×10^-4，C＝-1.45093×10^-6，

D＝3，34444×10^-8，E＝-5.05995×10^-10

(第10面)

k＝0，

A＝0，

B＝9.71687×10^-5，C＝-1.08483×10^-6，

D＝2.66175×10^-8，E＝-3.52297×10^-10

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝3.62043×10^-4，C＝2.31518×10^-5，

D＝2.37504×10^-7，E＝3.55302×10^-8

(第20面)

k＝0，

A＝0，

B＝5.38706×10^-4，C＝6.98508×10^-5，

D＝-4.18158×10^-6，E＝1.96092×10^-7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝7.71

β2T：第2透镜组G₄₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₄₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.39

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-3.03

(与条件式(4)相关的数值)

3LT＝0.94

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₄₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.65

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.72

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝24.06

vd1p：第1透镜组G₄₁中所包含的正透镜(正透镜L₄₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝63.86

vd1n：第1透镜组G₄₁中所包含的负透镜(负透镜L₄₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝88.33

vd2pa：第2透镜组G₄₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝0.04

R31：第3透镜组G₄₃的在最物体侧所配置的负透镜L₄₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₄₃的在最物体侧所配置的负透镜L₄₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝10.88

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₄₂的移动量(＝36.43)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.72

fLw：第3透镜组G₄₃之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距

图8是实施例4的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例5】

图9是表示实施例5的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₅₁、具有正光焦度的第2透镜组G₅₂、具有正光焦度的第3透镜组G₅₃。另外，在第3透镜组G₅₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃。

第1透镜组G₅₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₅₁₁、负透镜L₅₁₂、正透镜L₅₁₃、负透镜L₅₁₄。在正透镜L₅₁₃的物体侧面形成有非球面。 另外，在负透镜L₅₁₄的成像面IMG侧面也形成有非球面。

第2透镜组G₅₂构成为，从物体侧起依次配置有正透镜L₅₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₅₂₂、正透镜L₅₂₃。在正透镜L₅₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₅₂₂与正透镜L₅₂₃接合。

第3透镜组G₅₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₅₃₁、正透镜L₅₃₂、正透镜L₅₃₃。负透镜L₅₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₅₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₅₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₅₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₅₃沿着光轴以形成向物体侧平缓凸出的轨迹的方式移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₅₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₅₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例5的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.09(广角端)～31.14(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～6.50(望远端)

半视场角(ω)＝55.16(广角端)～5.71(望远端)

第1透镜组G₅₁的焦距(f1)＝-9.90

第2透镜组G₅₂的焦距(f2)＝14.96

第3透镜组G₅₃的焦距(f3)＝19.46

变倍比＝10.09

(透镜数据)

r₁＝26.825

d₁＝0.50 nd₁＝1.88 vd₁＝40.81

r₂＝9.500

d₂＝6.87

r₃＝283.853

d₃＝0.50 nd₂＝1.64 vd₂＝55.45

r₄＝13.341

d₄＝1.24

r₅＝18.652(非球面)

d₅＝5.37 nd₃＝1.90 vd₃＝31.01

r₆＝-20.586

d₆＝0.32

r₇＝-18.586

d₇＝0.50 nd₄＝1.62 vd₄＝63.86

r₈＝14.772(非球面)

d₈＝D(8)(可变)

r₉＝10.932(非球面)

d₉＝4.89 nd₅＝1.50 vd₅＝81.56

r₁₀＝-22.740(非球面)

d₁₀＝0.71

r₁₁＝∞(开口光阑)

d₁₁＝1.57

r₁₂＝15.124

d₁₂＝0.60 nd₆＝1.80 vd₆＝29.84

r₁₃＝7.157

d₁₃＝4.47 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₄＝415.217

d₁₄＝D(14)(可变)

r₁₅＝-9.835

d₁₅＝0.50 nd₈＝1.62 vd₈＝36.30

r₁₆＝11.290

d₁₆＝0.47

r₁₇＝14.063

d₁₇＝1.75 nd₉＝1.85 vd₉＝32.27

r₁₈＝-48.539

d₁₈＝0.50

r₁₉＝51.226(非球面)

d₁₉＝2.76 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₂₀＝-7.918(非球面)

d₂₀＝D(20)(可变)

r₂₁＝∞

d₂₁＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₂＝∞

d₂₂＝4.00

r₂₃＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.08363×10^-4，C＝1.59004×10^-6，

D＝-1.70725×10^-8，E＝1.67325×10^-10

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-3.13596×10^-4，C＝2.52792×10^-6，

D＝-3.21565×10^-8，E＝2.34769×10^-10

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.02452×10^-4，C＝-5.67217×10^-7，

D＝6.25623×10^-9，E＝-1.12478×10^-10

(第10面)

k＝0，

A＝0，

B＝6.90491×10^-5，C＝-4.62562×10^-7，

D＝9.12845×10^-9，E＝-8.83652×10^-11

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝3.19106×10^-4，C＝1.97993×10^-5，

D＝1.84618×10^-7，E＝3.07653×10^-8

(第20面)

k＝0，

A＝0，

B＝7.27355×10^-4，C＝5.37611×10^-5，

D＝-3.02061×10^-6，E＝1.47278×10^—7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝9.33

β2T：第2透镜组G₅₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₅₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.37

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-3.44

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.92

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₅₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.66

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.77

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝31.01

vd1p：第1透镜组G₅₁中所包含的正透镜(正透镜L₅₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝63.86

vd1n：第1透镜组G₅₁中所包含的负透镜(负透镜L₅₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝88.33

vd2pa：第2透镜组G₅₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝-0.07

R31：第3透镜组G₅₃的在最物体侧所配置的负透镜L₅₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₅₃的在最物体侧所配置的负透镜L₅₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝14.46

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₅₂的移动量(＝46.27)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.77

fLw：第3透镜组G₅₃之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距

图10是实施例5的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要 说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例6】

图11是表示实施例6的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₆₁、具有正光焦度的第2透镜组G₆₂、具有正光焦度的第3透镜组G₆₃。另外，在第3透镜组G₆₃与成像面IMG之间配置有保护玻璃。

第1透镜组G₆₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₆₁₁、负透镜L₆₁₂、正透镜L₆₁₃、负透镜L₆₁₄。负透镜L₆₁₂与正透镜L₆₁₃接合。在正透镜L₆₁₃的成像面IMG侧面形成有非球面。

第2透镜组G₆₂构成为，从物体侧起依次配置有用于确定规定的口径的开口光阑STP、正透镜L₆₂₁、负透镜L₆₂₂、正透镜L₆₂₃。在正透镜L₆₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₆₂₂与正透镜L₆₂₃接合。

第3透镜组G6₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₆₃₁、正透镜L₆₃₂、正透镜L₆₃₃。负透镜L₆₃₁的物体侧面为凹面。在正透镜L₆₃₃的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₆₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₆₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₆₃沿着光轴从物体侧向成像面IMG侧移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₆₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₆₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例6的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.19(广角端)～19.44(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～3.46(望远端)

半视场角(ω)＝63.45(广角端)～9.03(望远端)

第1透镜组G₆₁的焦距(f1)＝-8.87

第2透镜组G₆₂的焦距(f2)＝14.15

第3透镜组G₆₃的焦距(f3)＝20.70

变倍比＝6.09

(透镜数据)

r₁＝-1214.004

d₁＝0.50 nd₁＝1.90 vd₁＝37.37

r₂＝9.500

d₂＝4.39

r₃＝-41.362

d₃＝0.50 nd₂＝1.62 vd₂＝60.34

r₄＝34.311

d₄＝3.06 nd₃＝1.92 vd₃＝20.88

r₅＝-38.697(非球面)

d₅＝0.82

r₆＝-16.500

d₆＝0.50 nd₄＝1.50 vd₄＝81.56

r₇＝-276.937

d₇＝D(7)(可变)

r₈＝∞(开口光阑)

d₈＝0.10

r₉＝11.908(非球面)

d₉＝4.09 nd₅＝1.55 vd₅＝71.68

r₁₀＝-23.716(非球面)

d₁₀＝2.28

r₁₁＝31.163

d₁₁＝0.60 nd₆＝1.74 vd₆＝32.26

r₁₂＝8.502

d₁₂＝4.13 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₃＝-20.456

d₁₃＝D(13)(可变)

r₁₄＝-8.639

d₁₄＝0.50 nd₈＝1.52 vd₈＝52.15

r₁₅＝49.450

d₁₅＝0.53

r₁₆＝-56.822

d₁₆＝1.83 nd₉＝1.55 vd₉＝71.68

r₁₇＝-10.549

d₁₇＝0.50

r₁₈＝37.725(非球面)

d₁₈＝2.56 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₁₉＝-10.893(非球面)

d₁₉＝D(19)(可变)

r₂₀＝∞

d₂₀＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₁＝∞

d₂₁＝4.00

r₂₂＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-6.43049×10^-5，C＝-3.13937×10^-7，

D＝7.90770×10^-10，E＝_-2.56196×10^-11

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝-9.58017×10^-5，C＝-5.28701×10^-7，

D＝2.20174×10^-8，E＝-3.25046×10^-10

(第10面)

k＝0，

A＝0，

B＝9.23714×10^-5，C＝-7.68271×10^-7，

D＝2.53988×10^-8，E＝-3.43261×10^-10

(第18面)

k＝0，

A＝0，

B＝2.09121×10^-4，C＝1.63339×10^-5，

D＝1.84981×10^-8，E＝2.83988×10^-8

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝4.45201×10^-4，C＝3.75015×10^-5，

D＝-1.86997×10^-6，E＝9.73204×10^-8

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝5.82

β2T：第2透镜组G₆₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₆₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.45

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-2.60

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.84

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第3透镜组G₆₃)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.63

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.68

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝20.88

vd1p：第1透镜组G₆₁中所包含的正透镜(正透镜L₆₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝81.56

vd1n：第1透镜组G₆₁中所包含的负透镜(负透镜L₆₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝83.39

vd2pa：第2透镜组G₆₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝-0.70

R31：第3透镜组G₆₃的在最物体侧所配置的负透镜L₆₃₁的物体侧面的曲率半径

R32：第3透镜组G₆₃的在最物体侧所配置的负透镜L₆₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝7.55

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₆₂的移动量(＝30.78)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.68

fLw：第3透镜组G₆₃之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距

图12是实施例6的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长 虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

【实施例7】

图13是表示实施例7的变焦透镜的结构的沿着光轴的剖视图。该变焦透镜构成为，从未图示的物体侧起依次配置有具有负光焦度的第1透镜组G₇₁、具有正光焦度的第2透镜组G₇₂、具有负光焦度的第3透镜组G₇₃、具有正光焦度的第4透镜组G₇₄。另外，在第4透镜组G₇₄与成像面IMG之间配置有保护玻璃。

第1透镜组G₇₁构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₇₁₁、负透镜L₇₁₂、正透镜L₇₁₃、负透镜L₇₁₄。在正透镜L₇₁₃的物体侧面形成有非球面。另外，在负透镜L₇₁₄的成像面IMG侧面也形成有非球面。

第2透镜组G₇₂构成为，从物体侧起依次配置有正透镜L₇₂₁、用于确定规定的口径的开口光阑STP、负透镜L₇₂₂、正透镜L₇₂₃。在正透镜L₇₂₁的两面形成有非球面。负透镜L₇₂₂与正透镜L₇₂₃接合。

第3透镜组G₇₃构成为，从物体侧起依次配置有负透镜L₇₃₁、正透镜L₇₃₂。负透镜L₇₃₁的物体侧面为凹面。

第4透镜组G₇₄由正透镜L₇₄₁构成。在正透镜L₇₄₁的两面形成有非球面。

在该变焦透镜中，通过使第1透镜组G₇₁沿着光轴以形成向成像面IMG侧凸出的轨迹的方式移动，从而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第2透镜组G₇₂沿着光轴从成像面IMG侧向物体侧移动、且使第3透镜组G₇₃沿着光轴以形成向成像面IMG侧平缓凸出的轨迹的方式移动，并且使第4透镜组G₇₄沿着光轴从物体侧向成像面IMG侧移动，从而进行随着变倍而引起的成像面IMG的位置的补正。此时，开口光阑STP与第2透镜组G₇₂一起移动。并且，通过使第1透镜组G₇₁沿着光轴向物体侧移动，从而进行从无限远物体合焦状态到最近距离物体合焦状态的聚焦。

以下，示出与实施例7的变焦透镜相关的各种数值数据。

变焦透镜整个系统的焦距＝3.09(广角端)～31.12(望远端)

F值(FNO)＝1.23(广角端)～6.88(望远端)

半视场角(ω)＝52.03(广角端)～5.41(望远端)

第1透镜组G₇₁的焦距(f1)＝-9.07

第2透镜组G₇₂的焦距(f2)＝14.59

第3透镜组G₇₃的焦距(f3)＝-34.24

第4透镜组G₇₄的焦距＝17.08

变倍比＝10.08

(透镜数据)

r₁＝20.859

d₁＝0.50 nd₁＝1.88 vd₁＝40.81

r₂＝9.500

d₂＝7.87

r₃＝-73.957

d₃＝0.50 nd₂＝1.64 vd₂＝55.45

r₄＝12.285

d₄＝1.44

r₅＝18.848(非球面)

d₅＝5.30 nd₃＝1.90 vd₃＝31.01

r₆＝-20.815

d₆＝0.41

r₇＝-17.927

d₇＝0.50 nd₄＝1.62 vd₄＝63.86

r₈＝15.963(非球面)

d₈＝D(8)(可变)

r₉＝11.414(非球面)

d₉＝5.08 nd₅＝1.50 vd₅＝81.56

r₁₀＝-23.827(非球面)

d₁₀＝0.71

r₁₁＝∞(开口光阑)

d₁₁＝1.57

r₁₂＝16.271

d₁₂＝0.83 nd₆＝1.80 vd₆＝29.84

r₁₃＝7.720

d₁₃＝4.82 nd₇＝1.44 vd₇＝95.10

r₁₄＝-54.939

d₁₄＝D(14)(可变)

r₁₅＝-12.976

d₁₅＝0.50 nd₈＝1.62 vd₈＝36.30

r₁₆＝12.988

d₁₆＝1.13

r₁₇＝19.171

d₁₇＝1.59 nd₉＝1.85 vd₉＝32.27

r₁₈＝-57.591

d₁₈＝D(18)(可变)

r₁₉＝41.241(非球面)

d₁₉＝2.53 nd₁₀＝1.50 vd₁₀＝81.56

r₂₀＝-10.474(非球面)

d₂₀＝D(20)(可变)

r₂₁＝∞

d₂₁＝1.50 nd₁₁＝1.52 vd₁₁＝64.20

r₂₂＝∞

d₂₂＝4.00

r₂₃＝∞(成像面)

圆锥系数(k)以及非球面系数(A、B、C、D、E)

(第5面)

k＝0，

A＝0，

B＝-1.10804×10^-4，C＝2.40067×10^-6，

D＝-2.80248×10^-8，E＝2.34615×10^-10

(第8面)

k＝0，

A＝0，

B＝-3.03764×10^-4，C＝3.42411×10^-6，

D＝-4.75443×10^-8，E＝3.55623×10^-10

(第9面)

k＝0，

A＝0，

B＝-9.31203×10^-5，C＝-4.35845×10^-7，

D＝3.02696×10^-9，E＝-5.65335×10^-11

(第10面)

k＝0，

A＝0，

B＝7.16629×10^-5，C＝-5.08309×10^-7，

D＝7.05728×10^-9，E＝-5.04859×10^-11

(第19面)

k＝0，

A＝0，

B＝3.31171×10^-4，C＝2.53313×10^-5，

D＝7.07224×10^-8，E＝2.98452×10^-8

(第20面)

k＝0，

A＝0，

B＝5.29799×10^-4，C＝6.53044×10^-5，

D＝-3.34111×10^-6，E＝1.60775×10^-7

(变倍数据)

(与条件式(1)相关的数值)

|β2T/β2W|＝8.18

β2T：第2透镜组G₇₂的望远端的倍率

β2W：第2透镜组G₇₂的广角端的倍率

(与条件式(2)相关的数值)

β2W＝-0.37

(与条件式(3)相关的数值)

β2T＝-2.98

(与条件式(4)相关的数值)

βLT＝0.66

βLT：在最像侧所配置的透镜组(第4透镜组G₇₄)的望远端的倍率

(与条件式(5)相关的数值)

|f1|/f2＝0.62

(与条件式(6)相关的数值)

|f2/f3|＝0.43

(与条件式(7)相关的数值)

vd1p＝31.01

vd1p：第1透镜组G₇₁中所包含的正透镜(正透镜L₇₁₃)的对d线的阿贝数

(与条件式(8)相关的数值)

vd1n＝63.86

vd1n：第1透镜组G₇₁中所包含的负透镜(负透镜L₇₁₄)的对d线的阿贝数

(与条件式(9)相关的数值)

vd2pa＝88.33

vd2pa：第2透镜组G₇₂中所包含的正透镜的对d线的阿贝数的平均值

(与条件式(10)相关的数值)

(R31+R32)/(R31-R32)＝0.00

R31：第3透镜组G₇₃的在最物体侧所配置的负透镜L₇₃₁的物体侧面 的曲率半径

R32：第3透镜组G₇₃的在最物体侧所配置的负透镜L₇₃₁的像侧面的曲率半径

(与条件式(11)相关的数值)

|X2|²/(|f1|×f2)＝14.68

X2：从广角端向望远端进行变倍时的第2透镜组G₇₂的移动量(＝44.07)

(与条件式(12)相关的数值)

f2/fLw＝0.62

fLw：第3透镜组G₇₃之后所配置的所有的透镜组的在广角端的合成焦距(＝23.70)

图14是实施例7的变焦透镜的诸像差图。在球面像差图中，纵轴表示F值(图中，用FNO表示)，实线表示相当于d线(λ＝587.56nm)的波长的特性，短虚线表示相当于g线(λ＝435.84nm)的波长的特性，长虚线表示相当于IR线(λ＝850.00nm)的波长的特性。在像散图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。需要说明的是，在像散图中，实线表示弧矢平面(图中，用S表示)的特性，虚线表示子午平面(图中，用M表示)的特性。在畸变像差图中，纵轴表示半视场角(图中，用ω表示)，表示相当于d线的波长的特性。

需要说明的是，在上述各实施例中的数值数据中，r₁、r₂、····表示各透镜、光阑面等的曲率半径，d₁、d₂、····表示各透镜、光阑等的壁厚或者它们的面间隔，nd₁、nd₂、····表示各透镜等的对d线(λ＝587.56nm)的折射率，vd₁、vd₂、····表示各透镜等的对d线(λ＝587.56nm)的阿贝数。并且，长度的单位均为“mm”，角度的单位均为“°”。

另外，就上述各非球面形状而言，将与光轴垂直的方向上的高度设为H，将以透镜面顶为原点时的高度H的在光轴方向的位移量设为X，将近轴曲率半径设为R，将圆锥系数设为k，将2次、4次、6次、8次、10次的非球面系数分别设为A、B、C、D、E，将光的行进方向设为正时，通过以下所示的式子来表示。

【式1】

$X\left(H\right)=\frac{\frac{H^2}{R^2}}{1+\sqrt{1-(1+k)\left(\frac{H^2}{R^2}\right)}}+{\mathrm{AH}}^2+{\mathrm{BH}}^4+{\mathrm{CH}}^6+{\mathrm{DH}}^8+{\mathrm{EH}}^{10}$

如上述各实施例所示，根据本发明，能够实现小型、大口径、且能够在整个变倍区域对诸像差良好地进行补正的具备高光学性能的高倍率的变焦透镜。特别是，通过满足条件式(7)、(8)、(9)，能够实现不仅在可见光整个区域还能够进行近红外光域的摄像的具备高光学性能的变焦透镜。并且，该变焦透镜通过配置适当形成有非球面的透镜、接合透镜，从而能够进一步提高光学性能。

工业上的可利用性

如上所述，本发明的变焦透镜对于搭载有CCD、CMOS等固体摄像元件的小型的摄像装置有用，特别是适于要求高光学性能的摄像装置。