一种大视场角长焦距潜望透镜的制作方法

本发明涉及光学镜头，特别是一种一片球面玻璃、棱镜加塑料非球面镜片组合，长焦距，主光线角大于30°的潜望式镜头，适用于轻薄式手机。
背景技术：
：现有的手机摄像头，要求高像素、大光圈以外，占屏比高和轻薄等机械结构，目前，智能手机的占屏比越来越大，这使得镜头的安装空间更为狭小，为适应这种小空间，可以采取改变拍摄方式来达到此目的，同时满足高像素技术实现要素：本发明的目的是为了提供一种结构特殊、透镜为高折射率球面和非球面塑料组合，保证高像素和小体积的玻璃加棱镜潜望式镜头。通过棱镜改变光轴方向，再结合不同透镜组合使用，保证镜头的高解析力，并满足手机轻薄的配置。为实现本发明的目的，所采用的技术方案是：一种大视场角长焦距潜望透镜，由物侧至像侧依序包含：第一玻璃透镜g1为具有负折射力，物侧为凹面，像侧为凸面，两面均为球面；棱镜是反射面与光轴夹角为45°；第二透镜p2具有正屈折力，其物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；第三透镜p3具有负屈折力，呈弯月型，其像侧面于近光轴处为凹面；第四透镜p4具有屈折力，其物侧面和像侧面于近光轴处都为凹面；第五透镜p5具有正屈折力，其像侧面于近光轴处均为凸面；第六透镜p5具有负屈折力，其形状为m型，像侧面存在反曲；第二至第六透镜为非球面塑料镜片，视场角fov大于71°，光学后焦大于0.55，最大主光线角大于33°，通过球面镜片和非球面镜片的组合提高解析力，由45°反射棱镜改变光轴方向，实现潜望功能，在棱镜和第二透镜p2之间设有光阑，主光线角大于30；满足以下条件式：0.3<rg1/rg2<0.47-2.4<sag1-t1-t2-t3<-2.47ts-tp＝0.121.74<ttl/imgh<1.81-5.1<f3/f<-1.81.1<f5/f<1.65-1.4<f/f6<-1.22.3<ct2/ct3<3.622.34<f4/f6<4.60.1<sag4-sag5<0.26-2.7<r22/r21<-21.4<oal2/oal3<1.72-8.6<r51/r42<4.350.9<(r16-r17)/(r16+r17)<1.4bfl-sag6>0.55其中rg1为玻璃镜片g1的凹面曲率半径，rg2为玻璃镜片g1的凸面曲率半径，sag1为玻璃镜片g1凹面边缘矢高，t1为镜片g1的中心厚度，t2为镜片g1中心与棱镜的间隔距离，t3为棱光线入射面中心到斜面中心的直线距离；ts为光阑到第二透镜中点的距离，tp为棱镜光线出射面距光阑的间隔距离；ttl为第二透镜前端顶点到像面的距离，imgh为半像高；f为镜头的有效焦距，f3为第三透镜的焦距，f4为第四透镜的焦距，f5为第五透镜的焦距，f6为第六透镜的焦距；第二透镜中心厚度为ct2，第三透镜中心厚度为ct3；sag4和sag5分别为第四透镜和第五透镜边缘矢高；r22和r21分别为第二透镜像侧面和物侧面曲率半径；r51和r42分别为第五透镜物侧面曲率半径和第四透镜像侧面曲率半径；oal2为第二透镜中心顶点到第四透镜最大矢高的长度，oal3为第五透镜物侧最大矢高到第六透镜像侧最大矢高的长度；r16和r17分别为第六透镜物侧面和像侧面的曲率半径；bfl为最后一片透镜到像面的距离，sag6为最后一片透镜的最大矢高。所述玻璃镜片g1两面均为球面，一面为凸面；光学反射元件为45°棱镜，主光线角大于30°，长焦距摄像系统。所述第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜均采用偶次非球面塑料镜片，非球面系数满足如下方程式：z＝cy2/[1+{1－(1+k)c2y2}+1/2]+a4y4+a6y6+a8y8+a10y10+a12y12+a14y14+a16y16其中，z为非球面矢高、c为非球面近轴曲率、y为镜头口径、k为圆锥系数、a4为4次非球面系数、a6为6次非球面系数、a8为8次非球面系数、a10为10次非球面系数、a12为12次非球面系数、a14为14次非球面系数、a16为16次非球面系数。-2.4<sag1-t1-t2-t3<-2.47，sag1为玻璃镜片g1凹面边缘矢高，t1为镜片g1的中心厚度，t2为镜片g1中心与棱镜的间隔距离，t3为棱光线入射面中心到斜面中心的直线距离；该公式描述了g1最大矢高到棱镜斜边中心的直线距离,即整个镜头宽度的一半，2.5的宽度，保证了镜头前端g1、棱镜部分和后端非球面透镜部分的尺寸对应衔接，限制整个镜头的体积，使之体积小型化.ts-tp＝0.12，该公式为约束光阑和塑料透镜p2的位置关系，光阑位置tp为距离棱镜直边0.04mm，紧靠在棱镜，如果大于0.04mm，光阑前镜筒开口为喇叭状。1.74<ttl/imgh<1.81,ttl为棱镜后端非球面镜片p2顶点到像面的距离，使镜头有大光圈优势，增强暗环境下的成像效果，同时缩短镜头长度。第三透镜的焦距f3与镜头的有效焦距f满足-5.1<f3/f<-1.8，该公式有效合理的分配第三透镜的光焦度，降低公差敏感性。第五透镜的焦距f5与镜头有效焦距f满足1.1<f5/f<1.65，一般棱镜摄像系统的主光线与像面的夹角小于20°本摄像系统主光线与像面的夹角最大超过了30°。第六透镜的焦距与有效焦距满足-1.4<f/f6<-1.2，第四透镜的焦距f4与第六透镜的焦距f6满足2.34<f4/f6<4.6满足此公式有利于校正系统的像差，同时补正边缘视场的场曲。第四透镜像侧面的边缘矢高sag4和第五透镜物侧面的边缘矢高sag5满足公式0.1<sag4-sag5<0.26，此公式限制第四透镜和第五透镜边缘间隔；第二透镜像侧面的曲率半径r22与物侧面的曲率半径r21满足-2.7<r22/r21<-2；第六透镜物侧面的曲率半径r16和像侧面的曲率半径r17满足(r16-r17)/(r16+r17)；第二透镜的中心厚度ct2和第三透镜的中心厚度满足公式2.3<ct2/ct3<3.62；第五透镜物侧面的曲率半径r51和第四透镜像侧面的曲率半径满足公式-8.6<r51/r42<4.35；最后一片透镜的中心到像面的距离bfl减去最后一片透镜像侧面的最大矢高sag6,即光学后焦满足bfl-sag6>0.55,上式为光学后焦的限制，大于0.55有利于系统调焦。本发明的优点是：1.本发明第一透镜g1为高折射率材料的双球面玻璃，满足必须有一个球面为凸面，一个为凹面，有利于模压制造中确定球面顶点和制造，减小制造偏差。同时曲率半径要求范围能保证镜片适应镜头生产。2.本发明保证了镜头前端棱镜部分和后端非球面透镜部分的尺寸对应衔接，限制整个镜头的体积，使之体积小型化。3.本发明使镜头有大光圈优势，增强暗环境下的成像效果，同时缩短镜头长度。4.本发明中第三透镜的焦距f3与镜头的有效焦距f满足-5.1<f3/f<-1.8，该公式有效合理的分配第三透镜的光焦度，减小系统的色差，提高像质，降低公差敏感性。5.本发明中第五透镜的焦距f5与镜头有效焦距f满足1.1<f5/f<1.65，一般棱镜摄像系统的主光线与像面的夹角小于20°本摄像系统主光线与像面的夹角最大超过了30°，满足此公式有利于合理分配光焦度，提高边缘视场的解析能力。同时满足系统长焦距和大主光线角的特征。6.本发明中第六透镜的焦距与有效焦距满足-1.4<f/f6<-1.2，第四透镜的焦距f4与第六透镜的焦距f6满足2.34<f4/f6<4.6满足此公式有利于校正系统的像差，同时补正边缘视场的场曲，提高镜头整体的解析力，满足高像素。7.本发明中第四透镜像侧面的边缘矢高sag4和第五透镜物侧面的边缘矢高sag5满足公式0.1<sag4-sag5<0.26，此公式限制第四透镜和第五透镜边缘间隔，满足上式有助于补正边缘的场曲和提高边缘亮度，能降低第五透镜组装公差。8.本发明中第五透镜物侧面的曲率半径r51和第四透镜像侧面的曲率半径满足公式-8.6<r51/r42<4.35，满足上式，能减小第五透镜和第四透镜之间的反射杂光，降低组装偏心敏感度。9.本发明结构和光焦度，缩短系统的长度，又能保证边缘视场的良好解析力。这种机械结构有利于生产组装。附图说明图1是本发明的镜头的结构示意图；图2是本发明的镜头的光路图；图3是本发明实施例1的镜头的离焦曲线图，其中横坐标为离焦值(单位um)，纵坐标为对应视场的衍射值；图4是本发明实施例1的镜头的像散场曲图，其中横坐标为场曲值，纵坐标为视场像高；图5是本发明实施例1的镜头的光学畸变曲线图，其中横坐标为畸变百分比，纵坐标为视场像高；图6是实施例2的结构示意图；图7是本发明实施例2的镜头的离焦曲线图，其中横坐标为离焦值(单位um)，纵坐标为对应视场的衍射值；图8是本发明实施例2的镜头的像散场曲图，其中横坐标为场曲值，纵坐标为视场像高；图9是本发明实施例2的镜头的光学畸变曲线图，其中横坐标为畸变百分比，纵坐标为视场像高；图10是实施例3的结构示意图；图11是本发明实施例3的镜头的离焦曲线图，其中横坐标为离焦值(单位um)，纵坐标为对应视场的衍射值；图12是本发明实施例3的镜头的像散场曲图，其中横坐标为场曲值，纵坐标为视场像高；图13是本发明实施例3的镜头的光学畸变曲线图，其中横坐标为畸变百分比，纵坐标为视场像高；图14是实施例4的结构示意图；图15是本发明实施例4的镜头的离焦曲线图，其中横坐标为离焦值(单位um)，纵坐标为对应视场的衍射值；图16是本发明实施例4的镜头的像散场曲图，其中横坐标为场曲值，纵坐标为视场像高；图17是本发明实施例4的镜头的光学畸变曲线图，其中横坐标为畸变百分比，纵坐标为视场像高；图18是实施例5的结构示意图；图19是本发明实施例5的镜头的离焦距曲线图，其中横坐标为离焦值(单位um)，纵坐标为对应视场的衍射值；图20是本发明实施例5的镜头的像散场曲图，其中横坐标为场曲值，纵坐标为视场像高；图21是本发明实施例5的镜头的光学畸变曲线图，其中横坐标为畸变百分比，纵坐标为视场像高。具体实施方式下面结合说明书附图1-21对本发明进一步详细说明。一种大视场角长焦距潜望透镜，其特征在于，由物侧至像侧依序包含：第一玻璃透镜g1为具有负折射力，物侧为凹面，像侧为凸面，两面均为球面；棱镜是反射面与光轴夹角为45°；第二透镜p2具有正屈折力，其物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；第三透镜p3具有负屈折力，呈弯月型，其像侧面于近光轴处为凹面；第四透镜p4具有屈折力，其物侧面和像侧面于近光轴处都为凹面；第五透镜p5具有正屈折力，其像侧面于近光轴处均为凸面；第六透镜p5具有负屈折力，其形状为m型，像侧面存在反曲；第二至第六透镜为非球面塑料镜片，视场角fov大于71°，光学后焦大于0.55，最大主光线角大于33°，通过球面镜片和非球面镜片的组合提高解析力，由45°反射棱镜改变光轴方向，实现潜望功能，在棱镜和第二透镜p2之间设有光阑，主光线角大于30；满足以下条件式：0.3<rg1/rg2<0.47-2.4<sag1-t1-t2-t3<-2.47ts-tp＝0.121.74<ttl/imgh<1.81-5.1<f3/f<-1.81.1<f5/f<1.65-1.4<f/f6<-1.22.3<ct2/ct3<3.622.34<f4/f6<4.60.1<sag4-sag5<0.26-2.7<r22/r21<-21.4<oal2/oal3<1.72-8.6<r51/r42<4.350.9<(r16-r17)/(r16+r17)<1.4bfl-sag6>0.55其中rg1为玻璃镜片g1的凹面曲率半径，rg2为玻璃镜片g1的凸面曲率半径，sag1为玻璃镜片g1凹面边缘矢高，t1为镜片g1的中心厚度，t2为镜片g1中心与棱镜的间隔距离，t3为棱光线入射面中心到斜面中心的直线距离；ts为光阑到第二透镜中点的距离，tp为棱镜光线出射面距光阑的间隔距离；ttl为第二透镜前端顶点到像面的距离，imgh为半像高；f为镜头的有效焦距，f3为第三透镜的焦距，f4为第四透镜的焦距，f5为第五透镜的焦距，f6为第六透镜的焦距；第二透镜中心厚度为ct2，第三透镜中心厚度为ct3；sag4和sag5分别为第四透镜和第五透镜边缘矢高；r22和r21分别为第二透镜像侧面和物侧面曲率半径；r51和r42分别为第五透镜物侧面曲率半径和第四透镜像侧面曲率半径；oal2为第二透镜中心顶点到第四透镜最大矢高的长度，oal3为第五透镜物侧最大矢高到第六透镜像侧最大矢高的长度；r16和r17分别为第六透镜物侧面和像侧面的曲率半径；bfl为最后一片透镜到像面的距离，sag6为最后一片透镜的最大矢高。第一透镜g1为高折射率材料的双球面玻璃，两个球面的曲率半径满足0.3<rg1/rg2<0.47，该公式满足必须有一个球面为凸面，一个为凹面，有利于模压制造中确定球面顶点和制造，减小制造偏差。同时曲率半径要求范围能保证镜片适应镜头生产。-2.4<sag1-t1-t2-t3<-2.47，sag1为玻璃镜片g1凹面边缘矢高，t1为镜片g1的中心厚度，t2为镜片g1中心与棱镜的间隔距离，t3为棱光线入射面中心到斜面中心的直线距离；该公式描述了g1最大矢高到棱镜斜边中心的直线距离,即整个镜头宽度的一半，2.5的宽度，保证了镜头前端g1、棱镜部分和后端非球面透镜部分的尺寸对应衔接，限制整个镜头的体积，使之体积小型化.ts-tp＝0.12，该公式为约束光阑和塑料透镜p2的位置关系，光阑位置tp为距离棱镜直边0.04mm，紧靠在棱镜，如果大于0.04mm，光阑前镜筒开口为喇叭状，另外镜筒前端有玻璃镜片和棱镜的装配部分的干涉，使模具无法顺利成型光阑前喇叭形状，故将光阑紧靠在棱镜。1.74<ttl/imgh<1.81,ttl为棱镜后端非球面镜片p2顶点到像面的距离，这样设计使镜头在增大通光量过程中，使镜头有大光圈优势，增强暗环境下的成像效果，同时缩短镜头长度。第三透镜的焦距f3与镜头的有效焦距f满足-5.1<f3/f<-1.8，该公式有效合理的分配第三透镜的光焦度，减小系统的色差，提高像质，降低公差敏感性。第五透镜的焦距f5与镜头有效焦距f满足1.1<f5/f<1.65，一般棱镜摄像系统的主光线与像面的夹角小于20°本摄像系统主光线与像面的夹角最大超过了30°，满足此公式有利于合理分配光焦度，提高边缘视场的解析能力。同时满足系统长焦距和大主光线角的特征。第六透镜的焦距与有效焦距满足-1.4<f/f6<-1.2，第四透镜的焦距f4与第六透镜的焦距f6满足2.34<f4/f6<4.6满足此公式有利于校正系统的像差，同时补正边缘视场的场曲，提高镜头整体的解析力，满足高像素。第四透镜像侧面的边缘矢高sag4和第五透镜物侧面的边缘矢高sag5满足公式0.1<sag4-sag5<0.26，此公式限制第四透镜和第五透镜边缘间隔，满足上式有助于补正边缘的场曲和提高边缘亮度，能降低第五透镜组装公差。第二透镜像侧面的曲率半径r22与物侧面的曲率半径r21满足-2.7<r22/r21<-2，满足上式，有助于减小球差及像散的产生。第六透镜物侧面的曲率半径r16和像侧面的曲率半径r17满足(r16-r17)/(r16+r17)满足上式，有助于修正摄像系统的整体像差。第二透镜的中心厚度ct2和第三透镜的中心厚度满足公式2.3<ct2/ct3<3.62，第二透镜和第三透镜的厚度比值限制，能够用第三透镜来弥补第二透镜高级像差，同时有利于镜片的成型工艺和组装稳定性。第五透镜物侧面的曲率半径r51和第四透镜像侧面的曲率半径满足公式-8.6<r51/r42<4.35，满足上式，能减小第五透镜和第四透镜之间的反射杂光，降低组装偏心敏感度。第二透镜到第四透镜的机械总长(第二透镜的中心顶点到第四透镜像侧面最大矢高)与第五第六透镜的机械总长(第五透镜物侧面的最大矢高到第六透镜像侧面的最大矢高)满足公式：1.4<oal2/oal3<1.72上式限制摄像系统的机械结构和光焦度，缩短系统的长度，又能保证边缘视场的良好解析力。这种机械结构有利于生产组装.最后一片透镜的中心到像面的距离bfl减去最后一片透镜像侧面的最大矢高sag6,即光学后焦满足bfl-sag6>0.55,上式为光学后焦的限制，大于0.55有利于系统调焦。实施例1本发明涉及一种球面、非球面及棱镜组合的潜望式镜头，由物侧至像侧依序包含：一具负折射力，物侧为凹面，像侧为凸面的第一玻璃透镜g1，且两面均为球面；反射面与光轴夹角为45°的棱镜；透镜的光阑，一具正屈折力的第二透镜，其物侧面和像侧面于近光轴处为凸面；一具负屈折力且呈弯月型的第三透镜，其像侧面为凹面；一具负屈折力的第四透镜，其像侧面为凹面；一具正屈折力的第四透镜，其物侧面为凹面，像侧面为凸面；一具负屈折力的第六透镜，其形状为m型，像侧面存在反曲。棱镜后面的五片透镜为非球面塑料镜片，在棱镜和第二透镜p2之间设有光阑，且满足以下条件：0.3<rg1/rg2<0.47-2.4<sag1-t1-t2-t3<-2.47ts-tp＝0.121.74<ttl/imgh<1.81-5.1<f3/f<-1.81.1<f5/f<1.65-1.4<f/f6<-1.22.3<ct2/ct3<3.622.34<f4/f6<4.60.1<sag4-sag5<0.26-2.7<r22/r21<-21.4<oal2/oal3<1.72-8.6<r51/r42<4.350.9<(r16-r17)/(r16+r17)<1.4bfl-sag6>0.55其中rg1为玻璃镜片g1的凹面曲率半径，rg1为玻璃镜片g1的凸面曲率半径，sag1为玻璃镜片g1凹面边缘矢高，t1为镜片g1的中心厚度，t2为镜片g1中心与棱镜的间隔距离，t3为棱光线入射面中心到斜面中心的直线距离；ts为光阑到第二透镜中点的距离，tp为棱镜光线出射面距光阑的间隔距离；ttl为第二透镜前端顶点到像面的距离，imgh为半像高。f为镜头的有效焦距，f3为第三透镜的焦距，f4为第四透镜的焦距，f5为第五透镜的焦距，f6为第六透镜的焦距；第二透镜中心厚度为ct2，第三透镜中心厚度为ct3；sag4和sag5分别为第四透镜和第五透镜边缘矢高；r22和r21分别为第二透镜像侧面和物侧面曲率半径；r51和r42分别为第五透镜物侧面曲率半径和第四透镜像侧面曲率半径；oal2为第二透镜中心顶点到第四透镜最大矢高的长度，oal3为第五透镜物侧最大矢高到第六透镜像侧最大矢高的长度；r16和r17分别为第六透镜物侧面和像侧面的曲率半径。bfl为最后一片透镜到像面的距离，sag6为最后一片透镜的最大矢高。所述玻璃镜片g1两面均为球面，且一面为凸面；光学反射元件为45°棱镜。主光线角大于30°，长焦距摄像系统所述第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜均采用偶次非球面塑料镜片，非球面系数满足如下方程式：z＝cy2/[1+{1－(1+k)c2y2}+1/2]+a4y4+a6y6+a8y8+a10y10+a12y12+a14y14+a16y16其中，z为非球面矢高、c为非球面近轴曲率、y为镜头口径、k为圆锥系数、a4为4次非球面系数、a6为6次非球面系数、a8为8次非球面系数、a10为10次非球面系数、a12为12次非球面系数、a14为14次非球面系数、a16为16次非球面系数。镜头的具体设计参数如表1和表2所示：表1表2面号ka4a6a8a10a12a14a167-0.78054-0.012540.01605-0.073750.25315-0.447150.45053-0.1865886.99718-0.084100.40125-0.51190-0.712663.01477-3.193371.073589-80.998890.058490.105851.16760-5.8586011.18368-9.744553.1154810-36.952280.010010.036251.56845-4.111494.06141-0.90266-0.56446110.000000.160271.032144.01811-8.068548.92979-5.019591.2399512-5.930380.130740.886872.59215-5.305686.28904-3.855970.9569213-76.522850.045090.005110.54792-1.457131.60826-0.838190.1772814-22.07437-0.208800.551440.348780.24774-0.03547-0.005980.001651559.742190.100770.46458-0.676330.38599-0.08333-0.007580.0040916-0.311850.38386-0.149800.009970.02496-0.012320.00264-0.00022本实施例中，半像高为2.322mm，视场角fov为71°rg1/rg2＝0.304sag1-t1-t2-t3＝-2.411ts-tp＝0.12ttl/imgh＝1.775f3/f＝-1.88f5/f＝1.644f/f6＝-1.235ct2/ct3＝3.444f4/f6＝4.438sag4-sag5＝0.213r22/r21＝-2.326oal2/oal3＝1.531r51/r42＝3.303(r16-r17)/(r16+r17)＝1.284bfl-sag6＝0.58参见图1，该镜头的各个透镜的形状比较匀称，便于成型生产，而且镜片间距合理，便于后期的结构设计。参见图3，所示镜头的离焦曲线图，代表每个视场焦点距像面的微小距离，不同的曲线代表不同的视场，实线为子午方向，虚线为弧矢方向。每条曲线的顶点代表该视场的衍射值，顶点对应的纵轴值越高且越靠近中心说明成像越好参见图4，所示镜头的像散场曲，不同曲线代表不同的波长，s代表弧矢场曲，t代表子午场曲，二者做差就是系统的像散，像散和场曲是影响轴外视场光线的重要像差，像散过大会严重影响轴外视场的成像质量，场曲会造成中心和边缘成像不在一个平面。参见图5，所示镜头的光学畸变曲线，畸变不影响像的清晰度，但会引起系统变形，本系统畸变小于2％，对成像影响很小。实施例2表3表4面号ka4a6a8a10a12a14a167-0.7456-0.0117-0.00860.0726-0.21930.3856-0.30610.093485.81680.11720.8767-2.94675.1156-4.60501.7937-0.21579-80.99890.03230.62951.39390.03353.9499-5.20351.990010-27.49020.01400.29420.2157-1.77972.3022-0.5167-0.5045110.0000-0.13280.56321.57502.32021.68450.0265-0.337612-11.97280.11330.6079-1.1030-1.97482.5634-1.73620.460613-76.52290.0891-0.05790.5444-1.33071.5471-0.92520.234414-22.0744-0.08460.2125-0.14940.1216-0.11360.0513-0.00791559.7422-0.21390.0381-0.34040.6084-0.50470.1900-0.026616-0.33100.4471-0.36500.2606-0.12330.0366-0.00610.0005本实施例中，半像高为2.322mm，视场角fov为72°rg1/rg2＝0.345sag1-t1-t2-t3＝-2.421ts-tp＝0.12ttl/imgh＝1.746f3/f＝-1.841f5/f＝1.552f/f6＝-1.219ct2/ct3＝3.444f4/f6＝4.438sag4-sag5＝0.252r22/r21＝-2.37oal2/oal3＝1.43r51/r42＝5.044(r16-r17)/(r16+r17)＝1.313bfl-sag6＝0.55参见图7，所示镜头的离焦曲线图，代表每个视场焦点距像面的微小距离，不同的曲线代表不同的视场，实线为子午方向，虚线为弧矢方向。每条曲线的顶点代表该视场的衍射值，顶点对应的纵轴值越高且越靠近中心说明成像越好参见图8，所示镜头的像散场曲，不同曲线代表不同的波长，s代表弧矢场曲，t代表子午场曲，二者做差就是系统的像散，像散和场曲是影响轴外视场光线的重要像差，像散过大会严重影响轴外视场的成像质量，场曲会造成中心和边缘成像不在一个平面。参见图9，所示镜头的光学畸变曲线，畸变不影响像的清晰度，但会引起系统变形，本系统畸变小于2％，对成像影响很小。实施例3表5表6面号ka4a6a8a10a12a14a167-0.85860.0074-0.18871.0826-3.30325.6356-4.97601.784487.0159-0.03290.3940-0.32912.51397.7260-8.43123.26809-80.99890.04420.24011.6354-10.225821.7729-21.04067.72381040.77120.0158-0.16655.0103-18.071529.285723.11407.1548110.05250.0201-0.84217.5205-21.964032.0174-23.44276.845412-14.9318-0.03700.30391.6805-4.23195.48373.56800.9234133.2194-0.05810.4112-0.59600.18000.3828-0.39470.12481423.57090.17530.71261.13020.9255-0.42600.1102-0.01331599.00000.16910.5215-1.05770.8813-0.37180.0729-0.004716-0.96630.4838-0.35390.1831-0.06290.0143-0.00190.0001本实施例中，半像高为2.322mm，视场角fov为71.5°rg1/rg2＝0.432sag1-t1-t2-t3＝-2.441ts-tp＝0.12ttl/imgh＝1.798f3/f＝-5.07f5/f＝1.282f/f6＝-1.317ct2/ct3＝2.878f4/f6＝3.341sag4-sag5＝0.2r22/r21＝-2.543oal2/oal3＝1.633r51/r42＝3.502(r16-r17)/(r16+r17)＝1.029bfl-sag6＝0.56参见图11，所示镜头的离焦曲线图，代表每个视场焦点距像面的微小距离，不同的曲线代表不同的视场，实线为子午方向，虚线为弧矢方向。每条曲线的顶点代表该视场的衍射值，顶点对应的纵轴值越高且越靠近中心说明成像越好参见图12，所示镜头的像散场曲，不同曲线代表不同的波长，s代表弧矢场曲，t代表子午场曲，二者做差就是系统的像散，像散和场曲是影响轴外视场光线的重要像差，像散过大会严重影响轴外视场的成像质量，场曲会造成中心和边缘成像不在一个平面。参见图13，所示镜头的光学畸变曲线，畸变不影响像的清晰度，但会引起系统变形，本系统畸变小于2％，对成像影响很小实施例4表7表8面号ka4a6a8a10a12a14a1670.86660.0023-0.11100.55711.47912.2547-1.79050.588087.01590.07680.89512.81174.0986-2.1188-0.68200.75469-80.99890.02661.05602.56961.44233.7781-6.50442.92061040.7712-0.10561.19391.6409-0.88365.0533-5.50391.9774110.05250.14270.57830.81355.509310.2435-8.79742.938812-14.93180.07850.15320.1507-0.42221.1238-0.98690.30851394.40880.05970.41110.59690.17390.3828-0.39470.124814-23.5709-0.10010.49540.80210.6247-0.27370.0728-0.01001575.60230.13840.5251-1.05680.88140.37180.0729-0.004716-0.72120.4247-0.27020.1207-0.03400.0060-0.00060.0000本实施例中，半像高为2.322mm，视场角fov为71.6°rg1/rg2＝0.396sag1-t1-t2-t3＝-2.431ts-tp＝0.12ttl/imgh＝1.802f3/f＝-4.454f5/f＝1.197f/f6＝-1.376ct2/ct3＝2.998f4/f6＝2.559sag4-sag5＝0.193r22/r21＝-2.554oal2/oal3＝1.606r51/r42＝4.322(r16-r17)/(r16+r17)＝1.297bfl-sag6＝0.56参见图15，所示镜头的离焦曲线图，代表每个视场焦点距像面的微小距离，不同的曲线代表不同的视场，实线为子午方向，虚线为弧矢方向。每条曲线的顶点代表该视场的衍射值，顶点对应的纵轴值越高且越靠近中心说明成像越好参见图16，所示镜头的像散场曲，不同曲线代表不同的波长，s代表弧矢场曲，t代表子午场曲，二者做差就是系统的像散，像散和场曲是影响轴外视场光线的重要像差，像散过大会严重影响轴外视场的成像质量，场曲会造成中心和边缘成像不在一个平面。参见图17，所示镜头的光学畸变曲线，畸变不影响像的清晰度，但会引起系统变形，本系统畸变小于2％，对成像影响很小实施例5表9表10面号ka4a6a8a10a12a14a167-0.7558-0.00703-0.110910.854933-3.9617111.86272-22.734526.9787488.967886-0.007490.0070732.567047-18.067260.92066-119.294138.4829-80.99890.097990.2570380.804348-9.4320932.71668-64.106575.439271043.161940.0686320.1987612.357303-15.584546.79982-84.894593.9126611-3.24904-0.13690.2787757.12490333.0539386.96683-144.646149.43871210.34046-0.17196-0.41994.543893-17.09937.1899-50.727842.8899913-76.5229-0.00507-0.056330.569069-0.45299-2.205786.343671-7.486914-22.12910.002037-0.23141.341768-2.908493.76865-3.174011.6578681579.191590.231164-0.174520.499111-0.567820.271958-0.0620.00659216-0.507940.491597-0.517680.591799-0.498410.288977-0.112230.027991本实施例中，半像高为2.322mm，视场角fov为72.3°rg1/rg2＝0.467sag1-t1-t2-t3＝-2.467ts-tp＝0.12ttl/imgh＝1.771f3/f＝-4.899f5/f＝1.447f/f6＝-1.234ct2/ct3＝2.374f4/f6＝2.254sag4-sag5＝0.215r22/r21＝-2.657oal2/oal3＝1.406r51/r42＝-8.598(r16-r17)/(r16+r17)＝0.947bfl-sag6＝0.55参见图19，所示镜头的离焦曲线图，代表每个视场焦点距像面的微小距离，不同的曲线代表不同的视场，实线为子午方向，虚线为弧矢方向。每条曲线的顶点代表该视场的衍射值，顶点对应的纵轴值越高且越靠近中心说明成像越好参见图20，所示镜头的像散场曲，不同曲线代表不同的波长，s代表弧矢场曲，t代表子午场曲，二者做差就是系统的像散，像散和场曲是影响轴外视场光线的重要像差，像散过大会严重影响轴外视场的成像质量，场曲会造成中心和边缘成像不在一个平面。参见图21，所示镜头的光学畸变曲线，畸变不影响像的清晰度，但会引起系统变形，本系统畸变小于2％，对成像影响很小。当前第1页12