专利名称：Haz韧性优异、焊接后热处理造成的强度降低小的钢板的制作方法
技术领域：
本发明涉及用于储备用容器和海洋结构物等的制造的钢板，详细地说所涉及的钢板是在进行焊接和焊接后热处理(post weld heat treatmentPWHT)时，焊接热影响部(heat affected zone，HAZ)的韧性优异，且在PWHT后强度很难降低，或强度反而提高的钢板。
背景技术：
在制造原油、乙烯、LPG等的储备用容器和海洋结构物这种焊接结构物时，为了降低焊接部的残留应力，会进行在600℃左右保持数小时的PWHT。在PWHT中，因为是在高温下长时间保持对象物，所以微组织受到破坏，在PWHT后会发生强度降低。尤其是使碳量降低了的钢材中，PWHT后的强度降低成为问题。
为了确保PWHT后的钢板强度，例如特开昭62-93312号公报公开了调整化学成分组成(尤其除了微量的NB还添加Cu和Ni)，以及控制轧制条件。另外特开昭62-240713号公报公开了调整化学成分(尤其是复合添加Nb和B，从而增多贝氏体量)，以及控制轧制条件。但是在特开昭62-93312号公报以及特开昭62-240713号公报中，并没有将C量的上限规定为0.18％这一方式而使C量极低化的意图。
在焊接结构物的制造中，从效率的观点出发，要求能够以高热能进行焊接的钢板，但是在高热能焊接中会产生HAZ韧性降低这样的问题。已知此问题能够通过使C量极低化加以改善。例如在特开2002-47532号公报中，公开有通过调整化学成分组成，尤其是以满足2.4≤[Mn]+1.5×[Cr]+2×[Mo]≤4.5，[V]+[Nb]≤0.040的方式调整Cr、Mo、V以及Nb量，此外使C量极低化并添加B，由此提高钢板的耐焊接裂纹性及高热能HAZ韧性。但是特开2002-47532号公报并未考虑PWHT后的强度降低。
发明内容
因此本发明要达成的目的是，提供一种HAZ韧性优异，且PWHT后强度很难降低、或强度反而提高的钢板。
所谓能够达成上述目的本发明的钢板，是被实施焊接后热处理的钢板，含有C0.01～0.05％(质量％的意思，下同)、Si0.1～1.0％、Mn0.50～2.0％、Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Nb0.005～0.100％、V0.005～0.10％、Ti0.005～0.03％、和N0.002～0.008％，并且，规定P0.05％以下、S0.01％以下，由下式(1)表示的X1值处于0.005～0.020的范围内，且是贝氏体分率为90面积％以上的组织。
X1＝(9[Nb]+4[V])×[C]…(1)〔式中，[Nb]、[V]和[C]分别表示Nb、V和C的含量(质量％)。〕还有，在本发明中所谓“被实施焊接后热处理的钢板”，意思是本发明的钢板的用途限定为进行焊接和焊接后热处理的用途(例如原油等的储备用容器或海洋结构物等的焊接结构物的制造)。
另外本发明的钢板还可以含有Mo。所谓含有Mo的本发明的被实施焊接后热处理的钢板，含有C0.01～0.05％、Si0.1～1.0％、Mn0.50～2.0％、
Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Nb0.005～0.100％、V0.005～0.10％、Mo0.03～0.5％、Ti0.005～0.03％、和N0.002～0.008％，并且，规定P0.05％以下、S0.01％以下，由下式(2)表示的X2值处于0.005～0.020的范围内，且是贝氏体分率为90面积％以上的组织。
X2＝(9[Nb]+4[V]+[Mo])×[C] …(2)〔式中，[Nb]、[V]、[Mo]和[C]分别表示Nb、V、Mo和C的含量(质量％)。〕在本发明的钢板中，除了上述成分以外，根据需要再含有如下等元素也是有效的(A)B0.0005～0.0040％；(B)Cu0.05～3.0％及/或Ni0.05～3.0％；(C)W0.01～0.5％；(D)Ca0.0005～0.005％及/或稀土类元素0.0003～0.003％；(E)Zr0.001～0.005％及/或(F)Mg0.001～0.005％，根据所含有的成分的种类，钢板的特性得到进一步改善。
使C量极低化且适量添加Nb和V，再根据需要适量添加Mo，由此能够制造高热能HAZ韧性优异，且PWHT后强度难以降低或强度反而提高的钢板。
图1是表示Nb、V或Mo的各含量(质量％)与PWHT前后的抗拉强度(TS)的变化量(ΔTS＝PWHT后的TS-PWHT前的TS)的关系的曲线图。
图2是表示X值(上式(4))和ΔTS的关系的曲线图。
图3是表示X值(上式(4))和-50℃下的摆锤冲击试验中的吸收能(vE-50)关系的曲线图。
具体实施例方式
历来，在比较大量地含有C的钢板中，为了防止PWHT后的强度降低，已知是含有析出强化元素。但是在为了使高热能HAZ韧性提高而使C量极低化的钢板中，考虑到难以生成析出物(特别是碳化物)，至今为止仍不清楚PWHT后的强度降低与析出强化元素的关系。因此得不到HAZ韧性优异，且PWHT后的强度降低受到抑制的极低C钢板。
为了制造兼备这2个特性的钢板，调查各种析出强化元素的影响时，在板低C钢板中，为了抑制PWHT后的强度降低，发现Nb、V及Mo特别有效。
Nb、V及Mo特别是与C形成碳化物，被认为有助于抑制PWHT后的强度降低。因此得出由将C量和Nb、V或Mo的积合计的下式(3)所表示的参数X3X3＝(α[Nb]+β[V]+γ[Mo])×[C] …(3)〔式中，[Nb]、[V]、[Mo]和[C]分别表示Nb、V、Mo和C的含量(质量％)，α、β及γ表示常数。〕于是在上式(3)中，因为规定了对于Nb、V或Mo的各含量的系数(α、β及γ)，所以采用仅使这些之中的1种含量变化，而使其他元素相同的钢板，测定PWHT前后的抗拉强度(TS)的变化量(ΔTS＝PWHT后的TS-PWHT前的TS)(还有TS根据以下的与实施例中记载的同样方法来测定)。然后制作直线的曲线图(图1)，其是将各元素(Nb、V或Mo)的含量设为横轴，将ΔTS设为纵轴。根据该直线的倾斜的比，定为α＝9、β＝4及γ＝1，以确定下式(4)所表达的参数XX＝(9[Nb]+4[V]+[Mo])×[C] …(4)〔式中，[Nb]、[V]、[Mo]和[C]分别表示Nb、V、Mo和C的含量(质量％)。〕其次，为了按参数X(上式(4))来特定PWHT后的强度降低受到抑制、且高热能HAZ韧性的双方面均优异的钢板，而以使之成为60Kg级以上的强度的方式调整成分组成，将进行了如此调整的钢坯(表1)加热到1100℃，在终轧温度800℃下结束热轧后进行空冷，制造成板厚20mm的钢板。
表1
单位质量％，余量Fe和不可避免的杂质采用这些钢板，测定作为PWHT前后的ΔTS和HAZ韧性的指标的-50℃下的摆锤冲击试验的吸收能(vE-50)(还有TS及vE-50根据与实施例所述的相同方法进行测定)。结果显示在表2中。X值与ΔTS以及X值与vE-50为以下图2及3所示的关系。
表2
即上式(4)所示的X值越大，PWHT后的强度降低越少，或者反而强度上升。但是X值越大，则HAZ韧性(vE-50)越会降低。因此为了得到PWHT后的强度降低的抑制有HAZ韧性的双方面均优异的极低C钢板，在本发明中将X值定为0.005以上，优选为0.007以上，更优选为0.010以上，并定在0.020以下，优选在0.018以下，更优选在0.015以下。还有本发明的钢板不含Mo时，上式(4)的X值与上式(1)的X1值一致，而含有Mo时，X值与上式(2)的X2值一致。以下，将1值和X2值归结为“X值”进行说明。
本发明的钢板以贝氏体组织为基本。这样的贝氏体组织在用于确保尽管为极低C但强度仍在570MPa以上的方面也有效。一般来说，在线管等中，通过以铁素体组织为主体来实现高强度，但是在铁素体组织中，需要通过实施低温轧制，作为微细的铁素体来实现高强度。相对于此，在贝氏体组织中，高温轧制也能够实现高强度，也有助于实现生产性提高。但是为了发挥这些效果，也未必需要100面积％都是贝氏体组织，贝氏体分率为90面积％以上即可。作为贝氏体以外的组织，可列举马氏体和铁素体等。
还有本发明中的贝氏体组织，除了上部或下部贝氏体组织以外，还包含“钢的贝氏体照片集-1”[日本钢铁协会贝氏体调查研究会编(1992).4]所介绍的贝氏体铁素体或粒状贝氏体铁素体。这些使C量极低化了的贝氏体组织(极低C贝氏体组织)强度和韧性优异，在本发明的规定的化学组织的范围，并且能够通过适当的条件制造而获得。
本发明如上述通过适当地规定X值，并且作为以贝氏体为主体的组织，从而提供有着优异的HAZ韧性以及PWHT后的强度降低受到抑制的钢板。但是，为了达成这些特性和优异的强度及母材韧性，不仅是X值和贝氏体分率，对钢板的化学成分组成进行适当调整也很重要。因此以下就本发明的钢板的化学成分组成进行说明。
(C0.01～0.05％)C是在使钢的强度增大方面有效的元素。另外其使碳化物析出，是用于抑制PWHT后的强度降低所需要的元素。为了确保希望的强度以及充分抑制PWHT后的强度降低，C量为0.01％以上，优选为0.02％以上。但是若过量地使C含有，则碳化物变得粗大，另外岛状马氏体相(M-A相)和渗碳体大量生成，韧性有可能降低。因此C量为0.05％以下，优选为0.04％以下。
(Si0.1～1.0％)Si是不管冷却条件通过固溶强化而对使钢的强度增加有效的元素。为了充分地发挥这一效果，推荐使Si含有0.1％以上，优选0.2％以上的量。但是若使之过量地含有，则使钢材(母材)中大量析出M-A相而使韧性劣化。因此将Si量的上限定为1.0％。优选上限为0.5％。
(Mn0.50～2.0％)Mn使极低C贝氏体组织生成，是在强化钢材方面有效的元素。为了充分地发挥这一效果，Mn量为0.50％以上，优选为0.7％以上。但是若使Mn过量地含有，则引起母材的韧性劣化。因此Mn量为2.0％以下，优选为1.8％以下。
(P0.05％以下)P在晶粒中偏析，是对延性和韧性起着有害作用的不可避免的杂质，因此优选其尽可能少的方面，但是其会不可避免地混入钢材中。因此推荐P量为0.05％以下，优选为0.01％以下。
(S0.01％以下)S与钢材中的合金元素反应而形成各种夹杂物，是对钢材的延性和韧性起着有害作用的杂质，因此优选其尽可能少。但是S也与P一样会不可避免地混入。因此推荐S量为0.02％以下，优选为0.005％以下。
(Al0.01～0.07％)Al是作为脱氧剂有效的元素。另外Al通过使钢中的N固定化而使B的固溶量增加，也是有助B的淬火性提高作用的元素。为了发挥这样的效果，Al量为0.01％以上，优选为0.02％以上。但是若其被过量地含有，则与Si一样会使母材组织中大量地析出岛状马氏体相(M-A相)而使韧性劣化。因此Al量为0.07％以下，优选为0.05％以下。
(Cr0.5～2.0％)Cr对于取得极低C贝氏体组织很重要，另外在用于降低HAZ组织中的贝氏体块大小方面也是有效的元素。此外其使淬火性提高，也是在确保钢板的强度上有效的元素。为了充分地发挥这样的效果，Cr量为0.5％以上，优选为0.7％以上。但是若Cr量过量，则母材韧性劣化。因此Cr量为2.0％以下，优选为1.8％以下。
(Nb0.005～0.100％)Nb对于得到极低C贝氏体组织有效，另外在用于抑制PWHT后的强度降低方面也是有效的元素。为了充分地发挥这样的效果，Nb量为0.005％以上，优选为0.008％以上。但是若Nb量变得过量，则其析出物变得粗大，使韧性劣化。因此Nb量为0.100％以下，更优选为0.07％以下。
(V0.005～0.10％)V是强度确保方面有效，另外是用于抑制PWHT后的强度降低方面重要的元素。为了充分地发挥这样的效果，V量为0.005％以上，优选为0.008％以上。但是若V量变得过量，则会在HAZ形成析出物，HAZ韧性劣化。因此V量为0.10％以下，更优选为0.08％以下。
(Mo0.03～0.5％)Mo在强度提高上有效，且在用于抑制PWHT后的强度降低方面也是有效的元素，但是在本发明的钢板中并不是必须元素，根据需要而含有。为了充分地发挥此效果，推荐含有Mo优选为0.03％以上，更优选为0.06％以上的量。因此使Mo含有时，其量为0.5％以下，优选为0.2％以下。
(Ti0.005～0.03％)Ti与N一起形成氮化物，由此在高热能焊接时抑制旧奥氏体粒的粗大化，是在提高HAZ韧性上有效的元素。为了发挥这样的效果，Ti量为0.005％以上，优选为0.010％以上。但是若过量地使Ti含有，则会使粗大的夹杂物析出，反而使HAZ韧性劣化。因此Ti量为0.03％以下，优选为0.025％以下。
(N0.002～0.008％)N与Ti一起形成微细的TiN，是在高热能焊接中防止旧奥氏体粒的粗大化而使HAZ韧性提高方面有效的元素。为了发挥这样的效果，N量为0.002％以上，优选为0.003％以上。但是若N量变得过量，则粗大的TiN析出，韧性劣化。因此N量为0.008％以下，优选为0.006％以下。
本发明的钢板的基本成分组成如上所述，余量实质上是Fe。不过，当然也允许根据原料、物资、制造设备等的状况而混入的不可避免的杂质包含在钢板中。此外本发明的钢板也可以根据需要含有以下的任意元素。
(B0.0005～0.0040％)B是用于得到极低C贝氏体组织以及用于强度提高方面有效的元素，可以根据需要而使之含有。为了发挥这样的效果，推荐以优选为0.0005％以上，更优选为0.0010％以上的量使B含有。但是若使B过量地含有，则不仅该效果饱和，而且HAZ韧性反而降低。因此使B含有时，其量为0.0040％以下，优选为0.0025％以下。
(Cu0.05～3.0％及/或Ni0.05～3.0％)Cu和Ni是在不损害HAZ韧性的前提下使母材强度提高的元素，可以根据需要含有其中之一或两者都含有。为了充分地发挥这样的效果，推荐含有Cu优选为0.05％以上，更优选为0.10％以上，进一步优选为0.5％以上的量，推荐含有Ni优选为0.05％以上，更优选为0.10％以上，进一步优选为0.5％以上的量。但是若使这些元素过量地含有，则在焊接时促进岛状马氏体相(M-A相)的生成，HAZ韧性劣化。因此使Cu及/或Ni含有时，Cu量为3.0％以下，优选为1％以下，Ni量为3.0％以下，优选为2％以下。
(W0.01～0.5％)W是在提高耐腐蚀性方面有效的元素，可以根据需要含有。尤其是优选使W与Ti和Ni共存。为了充分地发挥这样的效果，推荐含有W优选为0.01％以上，更优选为0.05％以上，进一步优选为0.10％以上的量。但是即使W量变得过量其效果也是饱和。因此使W含有时，其量为0.5％以下，优选为0.3％以下。
(Ca0.0005～0.005％及/或稀土类元素0.0003～0.003％)Ca和稀土类元素(以下省略为“REM”)是在使夹杂物形状的各向异性降低，使HAZ韧性提高上有效的元素，可以根据需要含有。为了发挥这样的效果，推荐含有Ca优选为0.0005％以上，更优选为0.0010％以上的量，推荐含有REM优选为0.0003％以上，更优选为0.0006％以上的量。但是若使这些元素过量地含有，则夹杂物粗大化，HAZ韧性反而劣化。因此使Ca及/或稀土类元素含有时，Ca量为0.005％以下，优选为0.004％以下，REM量为0.003％以下，优选为0.002％以下。
(Zr0.001～0.005％)Zr形成氮化物和氧化物，抑制HAZ的旧奥氏体粒的粗大化，从而在用于使HAZ韧性提高方面是有效的元素，可以根据需要含有。为了充分地发挥这样的效果，推荐含有Zr优选为0.001％以上，更优选为0.002％以上的量。但是若Zr量变得过量，则HAZ韧性反而劣化。因此使Zr含有时，其量为0.005％以下，优选为0.004％以下。
(Mg0.001～0.005％)Mg使成为TiN析出核的氧化物微细分散，是在使HAZ韧性提高方面有效的元素，可以根据需要含有。为了充分地发挥这样的效果，推荐含有Mg优选为0.001％以上，更优选为0.002％以上的量。但是若Mg量过量，则粗大的夹杂物形成，反而使韧性劣化。因此使Mg含有时，其量为0.005％以下，优选为0.004％以下。
为了制造本发明的钢板，基本上能够运用连续铸造法和铸锭法制作满足上述这样的化学成分组成的铸坯或钢坯，并将其热轧-冷却-热处理，由此进行制造，但是为了特别得到极低贝氏体组织，则优选通过包括下述(A)或(B)工序的方法而制造。
(A)将铸坯或钢坯加热到950～1300℃，在700℃以上的终轧温度结束热轧后，进行空冷。
(B)将铸坯或钢坯热到950～1300℃，在700℃以上的终轧温度结束热轧后，以1～50℃/秒的冷却速度进行水冷直到500℃以下。
在上述(A)和(B)的工序中，若加热温度过低，则合金元素无法充分地固溶，存在无法获得合金元素带来的理想的效果的情况，因此优选在950℃以上。另外若加热温度过高，则初期奥氏体粒粗大化，结果是钢板的韧性降低。因此优选在1300℃以下。终轧温度从生产性的观点出发优选为700℃以上。
结束热轧之后，由于通过空冷也会成为抑制铁素体相变的成分设计，所以也能够得到贝氏体组织，但是根据情况也可以以1～50℃/秒的冷却速度进行加速冷却直到500℃以下。据此组织成为过冷状态，能够得到良好的极低C贝氏体组织。还有在实施加速冷却时，因为需要冷却至贝氏体组织的生成完成，所以推荐冷却到500℃以下。
另外除了上述制造工序以外，根据需要在500～700℃的温度区域进行回火处理也有效，由此韧性会变得更高。
实施例以下列举实施例更具体地说明本发明，但本发明并不受以下实施例的限制，当然可以在能够符合上、下述的宗旨的范围加以适当地变更来实施，这些均包含于本发明的技术的范围内。
通过来自真空熔解材的熔炼，制作满足下述表3所示化学成分组成的钢坯，根据下述表4所示的热轧-冷却-热处理条件制造钢板。
表3-1
表3-2
单位质量％，余量Fe和不可避免的杂质。
表4
根据下述方法针对得到的各钢板测定其贝氏体分率、钢板的抗拉强度(TS)及PWHT造成的抗拉强度的变化代(ΔTS)、母材韧性(断裂转变温度vTrs)以及HAZ韧性(vE-50)。这些结果记录在表5中。还有由化学成分组成计算出的X值也记录在表5中。
(贝氏体分率)从钢板的t/4(t为板厚)部位提取镜面研磨后试验片，用2％硝酸乙醇溶液(nital溶液)将其浸蚀后，使用光学显微镜在5个视野中以400倍进行观察，通过图像分析测定钢组织中的贝氏体分率(面积％)。这时，铁素体以外的板条状组织全部视为贝氏体。
(钢板的抗拉强度(TS)及PWHT造成的抗拉强度的变化代(ΔTS))从进行PWHT之前的钢板的t/4(t为板厚)部位提取JIS Z 2201 4号试验片，遵循JIS Z 2241进行拉伸试验，由此测定抗拉强度(TS)。在该试验中，TS≥570MPa为合格。
接着分别在600℃和“板厚(inch)×1小时”的保持时间的条件下对于钢板进行2次PWHT，之后从钢板的t/4(t为板厚)部位提取JIS Z 22014号试验片，遵循JIS Z 2241进行拉伸试验，由此测定PWHT后的抗拉强度(TS)，求得PWHT造成的抗拉强度的变化代(ΔTS＝PWHT后的TS-PWHT前的TS)。在该试验中ΔTS≥-15MPa为合格。
(母材韧性(vTrs))从钢板的t/4(t为板厚)部位，遵循JIS Z 2242提取V切口试验片并进行摆锤冲击试验，将摆锤试验片的脆性断裂率成为50％的温度作为断裂转变温度(vTrs)，求得近似值。在该试验中，vTrs≤-50℃为合格。
(HAZ韧性(vE-50))进行HAZ再现试验。从钢板提取的试验片(12.5×32×55(mm)的试验片各提取5枚)，进行1400℃×5秒加热后，进行用40秒冷却至800～500℃的热循环试验(相当于热能5kJ/mm)。其后，从各试验片提取2个摆锤冲击试验片，在各钢板中用各10枚测定-50℃下的吸收能，求得其平均值并作为vE-50。在该试验中，vE-50≥100J以上为合格。
由表3～5可知，满足本发明的各要件(化学成分组成、X值和贝氏体分率)的钢板No.1～11，除了在焊接前显示出优异的抗拉强度及母材韧性以外，在焊接和PWHT后抗拉强度的降低也被充分地抑制，或强度反而提高，且HAZ韧性优异。
另一方面，未满足本发明的任意一个要件的No.12～31却得不到良好的结果。
具体来说钢板No.12因为C量多，所以没成为极低贝氏体钢，母材韧性劣化。另外HAZ韧性也差。
钢板No.13因为Si量多，所以在钢材中M-A相大量析出，母材和HAZ韧性劣化。
钢板No.14因为Mn量少，所以没有成为极低C贝氏体钢，强度低。
钢板No.15因为Mn量多，所以韧性劣化。
钢板No.16因为Cr量少，所以没有成为极低C贝氏体钢，强度低。
钢板No.17因为Cr量多，所以母材韧性劣化。
钢板No.18因为Ti量多，所以粗大夹杂物在钢材中析出，韧性劣化。
钢板No.19因为B量多，所以韧性劣化。
钢板No.20因为Mo量多，所以韧性劣化。
钢板No.21因为V量多，所以韧性劣化。
钢板No.22因为Cu量多，所以韧性劣化。
钢板No.23因为Ni量多，所以韧性劣化。
钢板No.24因为Nb量多，所以韧性劣化。
钢板No.25因为Ca量多，所以韧性劣化。
钢板No.26～28其X值低于本发明规定的下限，PWHT造成的强度降低大(ΔTS小)。
钢板No.29～31其X值超过本发明规定的上限，HAZ韧性低。
权利要求
1.一种被实施焊接后热处理的钢板，其特征在于，以质量％计含有C 0.01～0.05％、Si0.1～1.0％、Mn0.50～2.0％、Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Nb0.005～0.100％、V0.005～0.10％、Ti0.005～0.03％、和N0.002～0.008％，并且限制P0.05％以下、S0.01％以下，由下式(1)表示的X1值处于0.005～0.020的范围内，并且是贝氏体分率为90面积％以上的组织，X1＝(9[Nb]+4[V])×[C] …(1)式中，[Nb]、[V]和[C]分别表示Nb、V和C的质量％含量。
2.一种被实施焊接后热处理的钢板，其特征在于，以质量％计含有C0.01～0.05％、Si0.1～1.0％、Mn0.50～2.0％、Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Nb0.005～0.100％、V0.005～0.10％、Mo0.03～0.5％、Ti0.005～0.03％、和N0.002～0.008％，并且限制P0.05％以下、S0.01％以下，由下式(2)表示的X2值处于0.005～0.020的范围内，并且是贝氏体分率为90面积％以上的组织，X2＝(9[Nb]+4[V]+[Mo])×[C] …(2)式中，[Nb]、[V]、[Mo]和[C]分别表示Nb、V、Mo和C的质量含量。
3.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有B0.0005～0.0040％。
4.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有Cu0.05～3.0％和Ni0.05～3.0％中的至少一种。
5.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有W0.01～0.5％。
6.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有Ca0.0005～0.005％和稀土类元素0.0003～0.003％中的至少一种。
7.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有Zr0.001～0.005％。
8.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有Mg0.001～0.005％。
全文摘要
本发明的钢板含有C0.01～0.05％、Si0.1～1.0％、Mn0.50～2.0％、Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Nb0.005～0.100％、V0.005～0.10％、Ti0.005～0.03％和N0.002～0.008％，以及规定P0.05％以下、S0.01％以下，由式X1＝(9[Nb]+4[V])×[C]所表达的X1值处于0.005～0.020的范围内，且是贝氏体分率为90面积％以上的组织。本发明的钢板其HAZ韧性优异，且在焊接后热处理后强度难以降低或强度反而提高。
文档编号C22C38/50GK101086054SQ20071010824
公开日2007年12月12日 申请日期2007年6月4日 优先权日2006年6月5日
发明者大西宏道 申请人:株式会社神户制钢所