机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法
【专利摘要】本发明提供一种可以确保最大抗拉强度为900MPa以上的高强度、且可以得到较高的延展性、同时机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板等。其是在被设定为适当范围的成分组成的钢板的表面具有镀层，且板厚为0.6～5.0mm的高强度热浸镀锌钢板；钢板组织以体积分数计，至少含有40～90%的铁素体相以及3%以上的残余奥氏体相；残余奥氏体相的固溶碳量为0.70～1.00%，平均粒径为2.0μm以下，而且粒子间的平均距离为0.1～5.0μm；钢板表层部的脱碳层厚度为0.01～10.0μm；所述钢板表层部中含有的氧化物的平均粒径为30～120nm，而且其平均密度为1.0×1012个/m2以上；进而3～7%的塑性变形时的加工硬化系数（n值）平均为0.080以上。
【专利说明】机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法。
【背景技术】
[0002]近年来，对于汽车等中使用的钢板的高强度化的要求正在提高，特别以碰撞安全性等的提高为目的，已经能够使用最大拉伸应力为900MPa以上的高强度钢板了。
[0003]一般地说，钢板的成形性伴随着高强度化而发生劣化，因而正在进行即使高强度化成形性也不会劣化、即成形性良好的高强度钢板的开发。例如，在专利文献I所记载的钢板中，将钢板组织设定为由铁素体和马氏体构成的组织，从而一面确保高强度，一面确保高的拉伸率。再者，专利文献2中记载的由铁素体、残余奥氏体以及贝氏体组织构成的钢板通过利用残余奥氏体的相变诱导塑性，得到了更高的延展性。另外，这些专利文献1、2中记载的钢板由于碰撞能量吸收能力也优良，因而作为汽车用结构件使用于许多构件中。
[0004]另一方面，在以往的高强度钢板中，除了上述的成形上的课题以外，伴随着钢板的高强度化，对这些钢板进行加工的装置的劣化也成为问题。例如，在剪断或冲裁加工中，对高强度钢板实施加工，因而剪刃或冲裁工具的磨耗或崩刃的问题变得显著，从而工具寿命的降低成为问题。另外，在进行这些加工时，切断或冲裁载荷也增大，因而也必须提高装置的能力。 [0005]机械切断或冲裁时的切断过程可以分为如下3个过程:钢板的塑性变形的过程，在剪切机或冲头与钢板的接触位置、模具与钢板的接触位置的龟裂形成过程，进而这些龟裂传播-连结的过程。上述塑性变形的过程和龟裂传播过程被分类为在室温和通常的加工(应变)速度下的延性破坏，因而在钢板强度增加的同时，龟裂传播所需要的能量也增大。其结果是，伴随着高强度化的切断载荷的增加变得不可避免。
[0006]作为上述的机械加工时的切断性和切削性得以改善的钢板，为人所知的例如有专利文献3、4中记载的钢板。专利文献3、4中记载的钢板在钢中添加规定量的Pb、S、Al，使MnS系硫化物和Al2O3分散，从而切削加工时的切削性得以提高。根据专利文献3、4，在钢中分散有MnS和Al2O3这一变形能力缺乏的夹杂物，切削加工时使这些夹杂物遭到破坏，从而切削性得以提高。然而，专利文献3、4的钢板由于遍及整个钢中而含有大量的夹杂物(MnS系硫化物、Al2O3),因而以加压成形和扩孔加工为代表的、汽车用钢板所必须的且不可缺少的成形性较差，所以存在的问题是难以适用于进行加压成形的构件。除此以外，存在的问题还有Pb的添加从环境问题的角度考虑也不是优选的。
[0007]与此相对照，在专利文献5中，公开了一种仅在钢板的表层分散有氧化物的钢板。根据专利文献5中记载的技术，通过在钢板中添加Si或Al，而且在热轧时进行高温卷取，或者通过对热轧钢板实施附加的处理，使钢板表层形成Si或Mn的氧化物，从而机械切断或冲裁加工等加工性得以提高。[0008]然而，在专利文献5所记载的一连串的反应中，通过在热轧阶段进行附加的热处理，使促进龟裂形成的氧化物分散，因而即使在冷轧之类的进行大塑性变形的工序中，也促进龟裂形成，从而有可能容易诱发板断裂。除此以外，如果形成能够提高机械加工性的大量的氧化物，则在伴随着更强加工的冷轧加工时，以氧化物为起点而形成龟裂，或者轧制时氧化物剥离而咬入钢板和轧辊之间，从而存在的问题是可能导致钢板表面的缺陷。另外，专利文献5并没有设计为谋求提高切断时的机械切断特性的构成。
[0009]另外，专利文献6提出了一种高强度冷轧钢板，其具有以质量％计，含有C:0.07~0.25%、Si:0.3 ~2.50%、Mn:1.5 ~3.0%、Ti:0.005 ~0.07%、B:0.0001 ~0.01%、P:0.001 ~0.03%、S:0.0001 ~0.01%、Al:0.60% 以下、N:0.0005 ~0.0100%、O:0.0005 ~0.007%的钢成分；在钢板组织主要由铁素体和马氏体构成的钢板的表层，在钢板的表层4μπι以下的晶界和晶粒内的任一方或者两方，以2Χ IO6 (个/mm2)以上的分布具有含Si的氧化物。根据专利文献6中记载的高强度冷轧钢板，可以确保最大抗拉强度为900MPa以上，而且机械切断特性优良。然而，在专利文献6中记载的高强度冷轧钢板中，存在的问题是延展性并不充分，且难以成形复杂形状的构件。
[0010]现有技术文献
[0011]专利文献
[0012]专利文献1:日本特开昭57-143435号公报
[0013]专利文献2:日本特开平01-230715号公报
[0014]专利文献3:日本特开昭59-205453号公报
[0015]专利文献4:日本特开昭62-23970号公报
[0016]专利文献5:日本专利第3870891号公报
`[0017]专利文献6:日本特开2011-111673号公报
【发明内容】
[0018]发明所要解决的课题
[0019]本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供可以确保最大抗拉强度为900MPa以上的高强度、且可以得到较高的延展性、同时机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法。
[0020]用于解决课题的手段
[0021]本发明人为解决上述问题而进行了潜心的研究。其结果获得了如下的见解:通过使钢成分、轧制条件以及轧制后的退火条件等最优化，可以将钢板组织中的残余奥氏体相的比例控制为规定以上，而且将该残余奥氏体相中含有的固溶碳量和平均粒径、粒子间平均距离限制为规定范围，进而将钢板表层部的脱碳层厚度、氧化物的平均粒径以及平均密度限制为规定范围。这样，在高强度热浸镀锌钢板中，发现通过使钢板组织中的残余奥氏体相最优化，可以确保900MPa以上的最大抗拉强度，而且可以得到优良的延展性和机械切断特性，进而发现通过使钢板表层部的脱碳层厚度和氧化物的尺寸等最优化，可以提高镀层的附着力，从而完成了本发明。
[0022]也就是说，本发明的要旨如下所述。
[0023][I] 一种机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:其是在以质量％计含有 c:0.075 ~0.400%、S1:0.01 ~2.00%、Mn:0.80 ~3.50%、P:0.0001 ~0.100%、S:0.0001 ~0.0100%、Al:0.001 ~2.00%、N:0.0001 ~0.0100%、O:0.0001 ~0.0100%,剩余
部分包括铁和不可避免的杂质的钢板的表面具有镀层，且板厚为0.6~5.0mm的高强度热浸镀锌钢板；在以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围，钢板组织以体积分数计，至少含有40~90%的铁素体相以及3%以上的残余奥氏体相；所述残余奥氏体相在相中的固溶碳量为0.70~1.00%，平均粒径为2.Ομπι以下，而且粒子间的平均距离为0.1~5.0 μ m ;钢板表层部的脱碳层厚度为0.01~10.0 μ m ;所述钢板表层部中含有的氧化物的平均粒径为30~120nm，而且其平均密度为1.0X IO12个/m2以上；进而3~7%的塑性变形时的加工硬化系数(η值)平均为0.080以上。
[0024][2]根据上述[I]所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:其以质量 ％计，含有 Ti:0.001 ~0.150%、Nb:0.001 ~0.100%、V:0.001 ~0.300% 之中的I种或2种以上。
[0025][3]根据上述[I]或[2]所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:其以质量 % 计，含有 Cr:0.01 ~2.00%、Ni:0.01 ~2.00%、Cu:0.01 ~2.00%、Mo:0.01 ~2.00%、B:0.0001 ~0.0100%、W:0.01 ~2.00% 之中的 I 种或 2 种以上。
[0026][4]根据上述[I]~[3]中任一项所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:以质量％计，进一步含有合计为0.0001~0.0100%的Ca、Ce、Mg、Zr、La、REM之中的I种或2种以上。
[0027][5]—种机械切断特性优良的高强度合金化热浸镀锌钢板，其特征在于:所述高强度合金化热浸镀锌钢板是对 上述(I)~(4)中任一项所述的高强度热浸镀锌钢板的镀层进行合金化而成的。
[0028][6] —种机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于，具有以下工序:
[0029]热轧工序，将板坯直接地或者在暂时冷却后加热至1180°C以上，实施将850~950°C设定为轧制结束温度的热轧，然后以10°C/s以上的平均冷却速度骤冷至500~6500C，然后卷取成卷材，用1.0小时以上缓冷至400°C，所述板坯具有的化学成分是:以质量％ 计含有 C:0.075 ~0.400%,S1:0.01 ~2.00%、Μη:0.80 ~3.50%,P:0.0001 ~0.100%、S:0.0001 ~0.0100%、Al:0.001 ~2.00%、N:0.0001 ~0.0100%、O:0.0001 ~0.0100%，剩余部分包括铁和不可避免的杂质；冷轧工序，接着所述热轧工序，在酸洗后进行将合计压下率设定为30~75%的冷轧；退火工序，将600~750°C间的平均加热速度设定为20°C /s以下而将所述冷轧工序后的钢板加热至750°C以上，接着将750~650°C间的平均冷却速度设定为1.0~15.(TC /s而进行冷却，将从650°C开始的平均冷却速度设定为3.(TC /s以上而进行冷却，一边在300~470°C的温度区域停留20~1000秒，一边在该温度区域施加5~IOOMPa的张力，以实施I次以上的将弯曲半径设定为800mm以下的弯曲加工；镀覆工序，在所述退火工序后，在覆浴温度:450~470°C、进入镀覆浴时的钢板温度:430~490°C、镀覆浴中的有效Al量:0.01~0.18质量％的条件下将钢板浸溃于镀锌浴中，由此在钢板表面实施热浸镀锌而形成镀层；以及冷却工序，在所述镀覆工序后，以0.5°C /s以上的平均冷却速度冷却至150°C以下；在所述退火工序中，一边将钢板加热至400~800°C的温度一边使其通过空气比:0.7~1.2这一条件的预热带,从而在钢板表层部生成氧化物,接着在水蒸气(H2O)和氢(H2)的分压比P (H2O) /P (H2)=0.0001~2.0的还原带加热至750°C以上，由此将在所述预热带生成的所述氧化物还原，然后进行冷却，其中，所述空气比是在预热燃烧器所使用的空气和燃料气体的混合气体中，单位体积的混合气体中含有的空气的体积与为了使单位体积的混合气体中含有的燃料气体完全燃烧而在理论上所需要的空气的体积之比。
[0030][7] —种机械切断特性优良的高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于:在采用上述[6]所述的方法进行热轧工序、冷轧工序、退火工序、镀覆工序之后，进而对在所述镀覆工序中形成的镀层在470~620°C的温度下实施合金化处理。
[0031]此外，本发明所规定的所谓加工硬化系数(η值)，是指成为拉深加工性(延展性)的目标的特性值，是对屈服点以上的塑性区域的应力σ和应变ε之间的关系进行近似时的指数η。作为此时的近似式，虽然也取决于材料，但除了例如可以使用最简单的O=Cen的η次方硬化规律以外,还可以使用对钢铁材料最合适的Swift式等。该η值越大,直至局部收缩发生的拉伸率越大，因而延展性越得以提高，另一方面，η值较小者，具有机械切断特性得以提高的特性。
[0032]发明的效果
[0033]根据本发明的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板以及高强度合金化热浸镀锌钢板，如上所述，采用将钢成分、钢板组织、钢板表层部的脱碳层厚度以及氧化物的尺寸等规定在适当范围的构成。也就是说，通过在钢板组织中含有规定以上的残余奥氏体相，加工硬化能力得以提高，从而可以提高钢板的强度以及延展性，另一方面，通过限制残余奥氏体相中的固溶碳量，而且抑制平均粒径而提高密度，使加工钢板时的机械切断特性(冲裁加工性)得以提高。再者，通过限制钢板表层部的脱碳层厚度、氧化物的平均粒径以及平均密度，镀层的附着力得以提高。因此，可以实现能够一边确保900MPa以上的最大抗拉强度、一边得到优良的延展性和机械切断特性的高强度热浸镀锌钢板以及高强度合金化热浸镀锌钢板。
[0034]另外，根据本发明的高强度热浸镀锌钢板以及高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法，采用了通过将钢成分设定为适当范围，将热轧、冷轧以及轧制后的退火条件限制在规定范围的方法。由此，由于可以一边将钢板组织的残余奥氏体相的比例控制在规定以上，而且限制该残余奥氏体相中含有的固溶碳量，一边可以将平均粒径和粒子间平均距离限制在规定范围，因而能够使钢板的强度和延展性、以及机械切断特性得以提高。再者，由于可以将钢板表层部的脱碳层厚度、氧化物的平均粒径以及平均密度限制在规定范围，因而镀层的附着力能够得以提高。因此，可以制造上述的能够一边确保900MPa以上的最大抗拉强度、一边得到优良的延展性和机械切断特性的高强度热浸镀锌钢板以及高强度合金化热浸锻锋钢板。
[0035]因此，通过将本发明的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法特别适用于汽车领域，可以充分享受伴随着车体的强度增强的安全性的提高、和构件加工时的加工性的提高等优点，其社会贡献是不可估量的。
【具体实施方式】
[0036] 下面就本发明的实施方式的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法进行说明。此外，本实施方式是为了更好地理解本发明的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板、高强度合金化热浸镀锌钢板以及它们的制造方法的宗旨而进行详细说明的，因而只要没有特别的指定，就并不限定本发明。此外，在以下的说明中，只要没有特别的指定，“ ％ ”表示“质量％”。
[0037][高强度热浸镀锌钢板]
[0038]本实施方式涉及一种机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板(以下有时简称为高强度热浸镀锌钢板)，其在以质量％计，含有c:0.075~0.400%、S1:0.01~2.00%、Mn:0.80 ~3.50%,P:0.0001 ~0.100%,S:0.0001 ~0.0100%,Al:0.001 ~2.00%,N:0.0001 ~0.0100%、O:0.0001~0.0100%，剩余部分包括铁和不可避免的杂质的钢板的表面具有镀层。另外，本实施方式的高强度热浸镀锌钢板的板厚为0.6~5.0mm。另外，本实施方式的高强度热浸镀锌钢板在以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围内，钢板组织以体积分数计，至少含有40~90%的铁素体相、以及3%以上的残余奥氏体相，该残余奥氏体相在相中的固溶碳量为0.70~1.00%，平均粒径为2.0ym以下，而且粒子间的平均距离被设定为0.1~5.Ομπι。再者，在本实施方式的高强度热浸镀锌钢板中，钢板表层部的脱碳层厚度为0.01~10.0 μ m，钢板表层部中含有的氧化物的平均粒径为30~120nm，而且其平均密度被设定为1.0X IO12个/m2以上。而且在本实施方式的高强度热浸镀锌钢板中，3~7%的塑性变形时的加工硬化系数(η值)平均被设定为0.080以上。
[0039]这里，所谓以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围，是指以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为3/8厚度的范围。另外，之所以着眼于该范围的组织，是因为可以认为该范围的组织代表了除钢板表层部的脱碳层以外的整个钢板的组织。也就是说，只要在1/8厚度~3/8厚度的范围为上述的钢板组织，除钢板表层部的脱碳层以外的整个钢板可以判断为上述的组织。
[0040]本发明人对于最大抗拉强度为900MPa以上的高强度热浸镀锌钢板，为一边确保优良的延展性一边实现高机械切断特性而反复进行了潜心的研究。结果发现:首先，通过将钢成分限制在适当范围，而且将轧制条件以及轧制后的退火条件设定在后述的适当范围，便可以将钢板组织的残余奥氏体相的比例控制为规定以上，且一边限制残余奥氏体相中含有的固溶碳量，一边将平均粒径和粒子间平均距离限制在规定范围。由此，已经查明可以使高强度热浸镀锌钢板的延展性和机械切断特性两者得以提高。
[0041]<钢板板厚>
[0042]本发明的高强度热浸镀锌钢板的板厚为0.6~5.0mm。如果板厚低于0.6mm,则难以使钢板的形状保持平坦，因而是不适当的。因此，板厚优选为0.6_以上。另外，如果超过5.0_，则不会引入与弯曲加工相伴的应变，贝氏体的微细分散化变得困难，从而难以生成规定的钢板组织。因此，板厚优选为5.0Omm以下。
[0043]<钢板组织>
[0044]本发明的高强度热浸镀锌钢板的钢板组织在以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围内，钢板组织以体积分数计，至少含有40~90%的铁素体相、以及3%以上的残余奥氏体相。另外，残余奥氏体相在相中的固溶碳量为0.70~1.00%,平均粒径为2.Ομπι以下,而且粒子间的平均距离为0.1~5.Ομπι。
[0045]“残余奥氏体相”[0046]残余奥氏体相是提高加工硬化能力、且提高强度以及延展性的组织，在本发明中，残余奥氏体相的体积分数设定为3%以上。另外，为了进一步提高延展性，残余奥氏体相的体积分数更优选设定为5%以上，进一步优选设定为7%以上。另一方面，为了得到超过30%的残余奥氏体相，需要大量添加C或Mn等奥氏体稳定化元素，从而使焊接性明显劣化。因此，在本发明中，残余奥氏体相的体积分数优选设定为30%以下。另外，从焊接性的角度考虑，残余奥氏体相的体积分数优选为25%以下，进一步优选为20%以下。
[0047]此外，残余奥氏体的体积分数以钢板的平行于板面且距钢板的表面为板厚的1/4的面为观察面而进行X射线衍射，算出面积分数，可以将其看作是1/8厚度~3/8厚度的残余奥氏体的体积分数。此外，观察面只要平行于钢板的板面，就可以设定为以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围的任意位置。
[0048]为了抑制由残余奥氏体相引起的机械切断特性的劣化，抑制因加工而发生相变后的马氏体的强度，而且限制残余奥氏体相的固溶碳量，从而通过轻度的加工便容易发生相变，且抑制残余奥氏体相的平均粒径而提高密度，由此便制成对于机械切断容易断裂的钢板。
[0049]另外，固溶于残余奥氏体相中的元素量决定残余奥氏体相的稳定性，并使残余奥氏体相向硬质的马氏体相变所需要的应变量发生变化。因此，通过控制残余奥氏体相的固溶元素量而控制加工硬化行为，可以大大提高形状冻结性、延展性以及抗拉强度。
[0050]残余奥氏体相中的固溶碳量设定为1.00%以下。如果残余奥氏体相中的固溶碳量超过1.00%，则残余奥氏体相变得过度稳定。当将这样的钢板切断时，在周边的铁素体组织的延展性显著劣化后向马氏体相变，铁素体和马氏体的界面容易发生剥离，因而是不优选的。另外，为了使残余奥氏体相有效地向马氏体相变，残余奥氏体相中的固溶碳量优选为0.96%以下。另一方面，如果残余奥氏体相中的固溶碳量低于0.70%,则在退火工序后冷却至室温的过程中开始马氏体相`变，不能确保残余奥氏体相的体积分数，因而固溶碳量设定为0.70%以上。另外，为了得到充分量的残余奥氏体相，固溶碳量优选为0.75%以上，更优选为0.80%以上。
[0051]此外，残余奥氏体相中的固溶碳量(CY )可以在与残余奥氏体相的面积分数的测定相同的条件下进行X射线衍射试验，求出残余奥氏体的晶格常数a，从而使用下述式(I)求出。式(I)公开在文献 “Scripta Metallurgica et Materialia, vol.24,1990,P509-514” 中。
【权利要求】
1.一种机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于: 其是在以质量％计含有
C:0.075 ~0.400%、
S1:0.01 ~2.00%、
Mn:0.80 ~3.50%、
P:0.0001 ~0.100%、
S:0.0001 ~0.0100%
Al:0.001 ~2.00%、
N:0.0001 ~0.0100%、
O:0.0001 ~0.0100%， 剩余部分包括铁和不可避免的杂质的钢板的表面具有镀层，且板厚为0.6~5.0mm的高强度热浸镀锌钢板； 在以板厚的1/4为中心的距钢板的表面为1/8厚度~3/8厚度的范围，钢板组织以体积分数计，至少含有40~90%的铁素体相以及3%以上的残余奥氏体相； 所述残余奥氏体相在相中的固溶碳量为0.70~1.00%，平均粒径为2.0ym以下，而且粒子间的平均距离为0.1~5.0 μ m ;` 钢板表层部的脱碳层厚度为0.01~10.0 μ m，所述钢板表层部中含有的氧化物的平均粒径为30~120nm，而且其平均密度为1.0X IO12个/m2以上； 进而3~7%的塑性变形时的加工硬化系数即η值平均为0.080以上。
2.根据权利要求1所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:以质量％计，进一步含有
T1:0.001 ~0.150%、
Nb:0.001 ~0.100%、 V:0.001~0.300%之中的I种或2种以上。
3.根据权利要求1所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:以质量％计，进一步含有
Cr:0.01 ~2.00%、
N1:0.01 ~2.00%、
Cu:0.01 ~2.00%、
Mo:0.01 ~2.00%、
B:0.0001 ~0.0100%、 W:0.01~2.00%之中的I种或2种以上。
4.根据权利要求1所述的机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板，其特征在于:以质量％计，进一步含有合计为0.0001~0.0100%的Ca、Ce、Mg、Zr、La、REM之中的I种或2种以上。
5.一种机械切断特性优良的高强度合金化热浸镀锌钢板，其特征在于:所述高强度合金化热浸镀锌钢板是对权利要求1所述的高强度热浸镀锌钢板的镀层进行合金化而成的。
6.一种机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于，具有以下工序:热乳工序，将板坯直接地或者在暂时冷却后加热至1180°C以上，实施将850~950°C设定为乳制结束温度的热乳，然后以10°C /s以上的平均冷却速度骤冷至500~650°C，然后卷取成卷材，用1.0小时以上缓冷至400°C，所述板坯具有的化学成分是:以质量％计含有C:0.075 ~0.400%、
S1:0.01 ~2.00%、
Mn:0.80 ~3.50%、
P:0.0001 ~0.100%、
S:0.0001 ~0.0100%
Al:0.001 ~2.00%、
N:0.0001 ~0.0100%、
O:0.0001 ~0.0100%， 剩余部分包括铁和不可避免的杂质； 冷轧工序，接着所述热轧工序，在酸洗后进行将合计压下率设定为30~75%的冷轧；退火工序，将600~750°C间的平均加热速度设定为20°C /s以下而将所述冷轧工序后的钢板加热至750°C以上，接着将750~650°C间的平均冷却速度设定为1.0~15.0°C/s而进行冷却，将从650°C开始的平均冷却速度设定为3.0°C /s以上而进行冷却，一边在300~`470°C的温度区域停留20~1000秒，一边在该温度区域施加5~IOOMPa的张力，以实施I次以上的将弯曲半径设定为800mm以下的弯曲加工；` 镀覆工序，在所述退火工序后，在覆浴温度:450~470°C、进入镀覆浴时的钢板温度:`430~490°C、镀覆浴中的有效Al量:0.01~0.18质量％的条件下将钢板浸溃于镀锌浴中，由此在钢板表面实施热浸镀锌而形成镀层；以及 冷却工序，在所述镀覆工序后，以0.5°C /s以上的平均冷却速度冷却至150°C以下；在所述退火工序中，一边将钢板加热至400~800°C的温度一边使其通过空气比:`0.7~1.2这一条件的预热带，从而在钢板表层部生成氧化物，接着在水蒸气(H2O)和氢(H2)的分压比P (H2O)/P (H2) = 0.0001~2.0的还原带加热至750°C以上，由此将在所述预热带生成的所述氧化物还原，然后进行冷却，其中，所述空气比是在预热燃烧器所使用的空气和燃料气体的混合气体中，单位体积的混合气体中含有的空气的体积与为了使单位体积的混合气体中含有的燃料气体完全燃烧而在理论上所需要的空气的体积之比。
7.一种机械切断特性优良的高强度合金化热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于:在采用权利要求6所述的方法进行热轧工序、冷轧工序、退火工序、镀覆工序之后且在所述冷却工序之前，对在所述镀覆工序中形成的镀层在470~620°C的温度下实施合金化处理。
【文档编号】C22C18/04GK103874776SQ201280047952
【公开日】2014年6月18日 申请日期:2012年9月28日 优先权日:2011年9月30日
【发明者】川田裕之, 丸山直纪, 村里映信, 南昭畅, 安井健志, 桑山卓也, 伴博之, 平松薰 申请人:新日铁住金株式会社