一种含稀土La的TRIP钢板和制备方法
【专利摘要】本发明公开了一种含稀土La的TRIP钢板及其制备方法，该钢板含有下列质量百分比的化学成份：C：0.15～0.3％；Mn：1.0～3.0％；P：0.05～0.15％；Si：小于0.3％；Al：0.5～3.0％；La：0.005～0.02％，其余为Fe和其它不可避免杂质。该TRIP钢板的制备方法依次包括以下步骤：将钢坯随炉加热至1150～1250℃，保温1.5～3h，随后进行热轧，粗轧开轧温度控制为1050～1110℃，精轧终轧温度控制为860～900℃，模拟卷取温度控制为500～600℃。热轧后进行冷轧，然后进行热处理。其抗拉强度为大于780MPa，延伸率大于24％。
【专利说明】—种含稀土 La的TRIP钢板和制备方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及高强钢生产【技术领域】，具体地指一种含稀土 La的TRIP钢板和制备方法。
【背景技术】
[0002]随着汽车车身轻量化的不断发展与乘客安全性要求的不断提高，780MPa及以上级别的超高强度钢已越来越多的应用于中高级轿车结构件及加强件中，以达到节能减排和提高整车碰撞安全性效果。近几年，国际汽车厂商在新开发的车型上，应用超高强钢板的比例已经达到20%左右，国际获奖车型高强度钢板使用比例普遍在70%左右，国内的欧、美、日系及自主品牌新车型高强度钢板采用率也逐年增加。而冷轧TRIP钢因其强度高、加工硬化能力强、总延伸率和均匀延伸率大、易冲压成形、良好的塑性和韧性匹配等诸多优点，倍受汽车工业界的青睐。
[0003]目前国内外780MPa级TRIP钢以连续退火工艺为主，热镀锌工艺尚不多见，主要原因有两点其一是因为热镀锌工艺要求成分设计中Si含量不易超过0.3%，这对TRIP钢成分设计提出了很高的要求，尽管有研究表明在0.5%的Si也能热镀锌，但是条件很苛刻，不利于工业化。其二是因为热镀锌过程中的贝氏体相变时间很短，不利于得到室温下稳定存在的奥氏体，目前的研究认为贝氏体相变时间能在30秒以上时，才能得到良好的力学性能，而实际生产中很难达到30s的相变时间，因此难以实现工业化。
【发明内容】
[0004]本发明目的是一种能进行冷轧工艺和热镀锌工艺的含稀土 La的TRIP钢板和制备方法。
[0005]本发明解决技术问题采用如下技术方案:一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:
[0006]C:0.15 ?0.3%;
[0007]Mn:1.0 ?3.0%;
[0008]P:0.05 ?0.15% ;
[0009]S1:小于 0.3%;
[0010]Al:0.5 ?3.0%;
[0011]La:0.005 ?0.02% ;
[0012]其余为Fe和其它不可避免杂质。
[0013]可选的，所述C的重量百分比为0.19?0.23%。
[0014]可选的，所述Mn的重量百分比为L 20?1.60%。
[0015]可选的，所述Al的重量百分比为1.0?1.50%。
[0016]可选的，所述Si的重量百分比小于0.1 %。
[0017]可选的，所述La的重量百分比为0.01?0.015%。
[0018]本发明解决技术问题还采用如下技术方案:一种上述的含稀土 La的TRIP钢板的制备方法，依次包括以下步骤:
[0019]S10、将钢坯随炉加热至1150?1250°C，保温1.5?3h ;
[0020]S20、进行热轧；
[0021]S30、对热轧后的钢坯进行卷取，卷取温度控制在500?650°C之间，保温1.5?2小时，然后出炉空冷，得到热轧板；
[0022]S40、将所述热轧板进行酸洗和冷轧，得到厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；
[0023]S50、对所述冷硬板进行热处理，即得到所述TRIP钢板。
[0024]可选的，所述步骤S20中的热轧包括粗轧和粗轧之后的精轧，所述粗轧开轧温度控制在1050?1180°C之间，精轧终轧温度控制在850?900°C之间。
[0025]可选的，所述卷取温度控制在550?600°C。
[0026]可选的，所述步骤S50具体为；
[0027]S50、以I?10°C /s的加热速度将所述步骤S40得到冷硬板加热到720?900°C，等温保持I?10分钟，以20?30°C /s的冷速冷却到460°C，等温10?60秒钟，然后冷却到室温。
[0028]下面对本发明780MPa级含稀土 La的TRIP钢板的化学成分和制备方法进行说明。
[0029]1、化学成分
[0030]C:C是室温下稳定奥氏体的最便宜的元素，而且由于其提供的必要的奥氏体稳定化作用使奥氏体得以残留，因而，可以认为碳是本发明中最必需的元素。钢板中的平均碳含量不仅对室温下所能确保的残余奥氏体的体积分数有影响，而且，通过在生产热处理期间增加未转变的奥氏体中的碳浓度，能改善残余奥氏体在加工时的稳定性。然而，如果C含量小于0.15% (重量比)，就不能确保残余奥氏体的最终体积分数至少为3%，所以0.15%(重量比)的C含量为下限。另一方面，当钢板的平均C含量增加时，能够确保的残余奥氏体的体积分数也增加，这样，通过确保残余奥氏体的体积分数，就确保了残余奥氏体的稳定性。此外，如果钢板的C含量过高，钢板的强度会超过所必需的水平，从而损害其在冲压加工等时的可成形性，而可焊性的降低又会限制钢板作为构件的使用；因此，C含量的上限定为0.3% (重量比)。优选地，可以将碳(C)的重量百分含量控制在0.19?0.23%范围内。
[0031]Mn:Mn是奥氏体稳定化元素，而且是室温下稳定奥氏体的有效元素。也有阻止渗碳体生成的作用，尽管这一作用的程度比Al和Si小，但Mn元素有助于C在奥氏体中的富集。此外,Mn元素同Al和Si—起引起铁素体和贝氏体基体固溶强化。然而，如果Mn含量小于1.0% (重量比)，那么，确保所必需的残余奥氏体将变得不可能，而且钢材的强度也被降低；所以，将下限定为1.0%。另一方面，如果Mn含量超过3.0% (重量比)，则由铁素体或贝氏体所构成的主相会被硬化，造成钢板的可加工性和韧性的降低，并且增加了钢材的成本；因此，将上限定为3.0% (重量比)，优选地，可以将锰(Mn)的重量百分比控制在
1.20 ?1.60%。
[0032]Si:Si是铁素体稳定化元素，并用来增加铁素体的体积分数，以改善钢板的可加工性。此外，Si会阻止渗碳体的形成，从而使C有效富集在奥氏体中，因此，这些元素的添加对于在室温下将奥氏体稳定在一适当的体积分数是必需的。然而，如果TRIP钢中含有Si将严重影响钢板表面质量，进而影响钢板表面镀锌，尤其是当含量超过0.3% (重量比)之后，钢板表面难以镀锌，因此热镀锌TRIP钢中Si含量不易超过0.3% (重量比)，所以其上限为0.3% (重量比)，优选地，可以将硅(Si)的重量百分含量控制0.1%以下。
[0033]Al:A1也是铁素体稳定化元素，并用来增加铁素体的体积分数，以改善钢板的可加工性。此外，Al会阻止渗碳体的形成，从而使C有效富集在奥氏体中，因此，当TRIP钢板中Si的添加被限制时，添加Al对于在室温下将奥氏体稳定在一适当的体积分数是必需的。如果Al的添加总量小于0.5% (重量比)，对渗碳体产生的抑制作用就不充分，这样，所添加的作为最有效的稳定奥氏体的组元C的大部分以碳化物的形式被浪费掉；这或者将不可能确保本发明所要求的残余奥氏体的体积分数，或者是即使残余奥氏体所必需的生产条件得以确保，也无法满足获得相应体积分数所需的条件；所以，将Al下限定为0.5% (重量比)。另外，如果Al的添加总量超过3.0% (重量比)，由铁素体或贝氏体所构成的主相将可能变得硬且脆，会造成钢板的可加工性和韧性的降低，以及钢板成本的增加，而且会使得进行化学处理等所需的表面处理性能大大变坏；所以，将上限定为3.0% (重量比)。优选地，可以将铝(Al)的重量百分含量控制在1.0?1.50%范围内。
[0034]P:在传统的观点中P被认作是钢中的有害元素而要被加以除去的元素。但是，其实P也有同Si和Al相似的作用，在350?600°C等温时不溶于渗碳体，从而能够抑制渗碳体在该温度范围内析出。此外值得注意的是，P还有极强的固溶强化能力，是置换固溶强化效果最佳的元素，其固溶强化能力比Si高出5倍以上。然而需要注意的是，P尽管拥有很强的固溶强化效果，但是其固有的有害作用必需加以考虑，因此在本发明中，能添加一定量的P，既要利用P的固溶强化效果，亦不能产生显著的负面影响，因此P的添加量为0.05?0.15% (重量比)。优选地，可以将磷(P)的重量百分含量控制在0.05?0.10%范围内。
[0035]La:稀土元素在钢中能控制硫化物的形貌，同时还有利于提高材料的成形性能。本发明选择的稀土元素是镧La。要想实现上述性能，钢中La的添加量需要达到50PPm(0.005%)及以上含量。当然，稀土含量过高，上述效果也不会显著提高，反而会影响成分，因此La的添加上限控制在200ppm(0.02%)。优选地，可以将镧(La)的重量百分含量控制在100?150PPm范围内。
[0036]本发明具有如下有益效果:本发明的含稀土 La的TRIP钢板在成分设计上从热镀锌的角度考虑降低的成分中Si的含量，将其成分控制在0.1%以下。为了抑制中温相变时渗碳体析出而获得TRIP钢板，本发明采用Al和P复合添加的方式来弥补因Si的减少而产生的影响，同时适当加入稀土 La，以促进中温相变，保证在很短中温相变时间内，能发生足够多的贝氏体相变，以满足热镀锌生产需求。本发明充分发挥P的作用，在获得TRIP钢板的前提下，不用添加Nb、V、Cr、Mo等合金元素来提高强度，有效的控制了冶炼成本。且本发明通过添加稀土 La，在贝氏体相变小于30s时也能获得良好的力学性能。
[0037]2、制备方法
[0038]按照上述成分，采用50kg真空感应炉冶炼，并锻造成小方坯(钢坯)，将钢坯随炉加热至1150?1250°C，采用此温度可以保证钢中所有合金元素均固溶，并且保温1.5?3h，此保温时间有利于合金元素的足够扩散，促进合金元素的均匀化，最终有利于组织的均匀化。
[0039]随后在热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1050?1180°C，有利于保证后续的精轧温度要求，避免因粗轧后温度过低而导致钢坯的重新回炉加热。精轧终轧温度控制在850?900°C，如果终轧温度低于850°C以下，会使先共析铁素体及奥氏体均沿加工方向伸长，完成转变后形成铁素体与珠光体交替分布的带状组织形貌，带状组织具有遗传性，热轧带状组织严重，冷轧后连续退火加热时奥氏体优先在带状组织晶界处形成，并快速向珠光体长大，在随后的冷却过程中形成带状马氏体，导致钢板伸长率下降；卷曲温度控制在500?600°C，优选为550?600°C，并保温1.5?2小时，通过降低卷曲温度可有效提高热轧基板组织的均匀性，使热轧基板的晶粒细腻均匀，从而改善热轧带状组织，进而减小冷轧再结晶晶粒尺寸，使得冷轧退火组织更加均匀。
[0040]热轧后的钢板经过酸洗，冷轧，然后进行模拟热镀锌工艺的热处理:
[0041]a将具有上述组分的钢坯经冷轧，制成厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；所述冷轧可以为多道次冷轧；
[0042]b以I?10°C /s的加热速度将该冷硬板加热到720?900°C，并等温保持I?10分钟；
[0043]c随后快冷到400?500°C，等温10?60秒；所述快冷的冷却速度大于20°C /s。
[0044]d然后冷却到室温，即可以得到含稀土 La的TRIP钢板。
[0045]经过热处理加工后，热镀锌相变诱导塑性钢板(TRIP钢板)主要由铁素体、贝氏体、残余奥氏体以及少量马氏体组成，其中铁素体为45?75% (体积分数)，贝氏体为15-30 % (体积分数)，残余奥氏体为5?20 % (体积分数)，马氏体为3?8 % (体积分数)。热镀锌相变诱导塑性钢的抗拉强度可以达到780MPa以上，断后延伸率在24?30%之间，两者的乘积达到20000MPa%以上。
[0046]本发明的制备方法在合理设置钢成分的基础上结合适当的热加工工艺和退火工艺以实现最终产品的性能，减少合金成分的含量，在达到性能的同时尽可能的降低成本，同时该钢性能稳定，工艺波动对性能影响不大，有利于工业化生产。充分利用了 Al、P抑制渗碳体析出的作用，确保在基本不含Si的前提下在室温获得一定量奥氏体。同时利用P的固溶强化作用，和Al以及La促进中温相变快速进行的作用，来满足热镀锌工艺中温相变时间较短的要求。实践证明，本发明热镀锌用TRIP钢板由于具有高的强度，高的延伸率，成形性能好，可广泛应用于B柱加强板等加强结构件中以增加整车碰撞安全性，并达到减重、减排效果。
【专利附图】
【附图说明】
[0047]图1为本发明实施例6试样的微观组织结构图；
[0048]图2为本发明的实施例6试样的拉伸应力应变曲线；
[0049]图3为本发明实施例7试样的微观组织结构图；
[0050]图4为本发明的实施例7试样的拉伸应力应变曲线；
[0051]图5为本发明实施列8试样的微观组织结构图；
[0052]图6为本发明的实施例8试样的拉伸应力应变曲线；
【具体实施方式】
[0053]下面结合实施例及附图对本发明的技术方案作进一步阐述。
[0054]实施例1
[0055]本实施例提供了一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:C:0.15% ；Mn:1.0% ；P:0.05% ；Si:0.05% ；A1:0.5% ；La:0.005% ;其余为 Fe 和其它不可避免杂质。
[0056]按照上述成分，采用50kg真空感应炉冶炼，并锻造成小方坯(钢坯)，将钢坯随炉加热至1150?1250°C，采用此温度可以保证钢中所有合金元素均固溶，并且保温1.5?3h，此保温时间有利于合金元素的足够扩散，促进合金元素的均匀化，最终有利于组织的均匀化。
[0057]随后在热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1050?1180°C，有利于保证后续的精轧温度要求，避免因粗轧后温度过低而导致钢坯的重新回炉加热。精轧终轧温度控制在850?900°C，如果终轧温度低于850°C以下，会使先共析铁素体及奥氏体均沿加工方向伸长，完成转变后形成铁素体与珠光体交替分布的带状组织形貌，带状组织具有遗传性，热轧带状组织严重，冷轧后连续退火加热时奥氏体优先在带状组织晶界处形成，并快速向珠光体长大，在随后的冷却过程中形成带状马氏体，导致钢板伸长率下降；卷曲温度控制在500?600°C，优选为550?600°C，并保温1.5?2小时，通过降低卷曲温度可有效提高热轧基板组织的均匀性，使热轧基板的晶粒细腻均匀，从而改善热轧带状组织，进而减小冷轧再结晶晶粒尺寸，使得冷轧退火组织更加均匀。
[0058]热轧后的钢板经过酸洗，冷轧，然后进行模拟热镀锌工艺的热处理:
[0059]a将具有上述组分的钢坯经冷轧，制成厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；
[0060]b以I?10°C /s的加热速度将该冷硬板加热到720?900°C，并等温保持I?10分钟；
[0061]c随后快冷到400?500°C，等温10?60秒；所述快冷的冷却速度大于20°C /s。
[0062]d然后冷却到室温，即可以得到含稀土 La的TRIP钢板。
[0063]本发明实施例热镀锌用TRIP钢退火试样的力学性能:屈服强度Rp0.2 =365.00 ?420.0OMPa,抗拉强度 Rm = 780.00 ?800.0OMPa,延伸率 A50mm = 24.00 % ?
27.00%，强塑积=19200?21060MPa.%，屈强比均在0.6以下的很低范围内，而且各实施例钢的力学性能波动不大，退火工艺敏感性不强，适合于工业化生产。
[0064]实施例2
[0065]本实施例提供了一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:C:0.3% ；Mn:3.0% ；P:0.15% ；S1:0.3% ；A1:3.0% ；La:0.02% ;其余为 Fe 和其它不可避免杂质。
[0066]按照上述成分，采用50kg真空感应炉冶炼，并锻造成小方坯(钢坯)，将钢坯随炉加热至1150?1250°C，采用此温度可以保证钢中所有合金元素均固溶，并且保温1.5?3h，此保温时间有利于合金元素的足够扩散，促进合金元素的均匀化，最终有利于组织的均匀化。
[0067]随后在热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1050?1180°C，有利于保证后续的精轧温度要求，避免因粗轧后温度过低而导致钢坯的重新回炉加热。精轧终轧温度控制在850?900°C，如果终轧温度低于850°C以下，会使先共析铁素体及奥氏体均沿加工方向伸长，完成转变后形成铁素体与珠光体交替分布的带状组织形貌，带状组织具有遗传性，热轧带状组织严重，冷轧后连续退火加热时奥氏体优先在带状组织晶界处形成，并快速向珠光体长大，在随后的冷却过程中形成带状马氏体，导致钢板伸长率下降；卷曲温度控制在500?600°C，优选为550?600°C，并保温1.5?2小时，通过降低卷曲温度可有效提高热轧基板组织的均匀性，使热轧基板的晶粒细腻均匀，从而改善热轧带状组织，进而减小冷轧再结晶晶粒尺寸，使得冷轧退火组织更加均匀。
[0068]热轧后的钢板经过酸洗，冷轧，然后进行模拟热镀锌工艺的热处理:
[0069]a将具有上述组分的钢坯经冷轧，制成厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；
[0070]b以I?10°C /s的加热速度将该冷硬板加热到720?900°C，并等温保持I?10分钟；
[0071]c随后快冷到400?500°C，等温10?60秒；所述快冷的冷却速度大于20°C /s。
[0072]d然后冷却到室温，即可以得到含稀土 La的TRIP钢板。
[0073]本发明实施例热镀锌用TRIP钢退火试样的力学性能:屈服强度Rp0.2 =450.00 ?480.0OMPa,抗拉强度 Rm = 820.00 ?865.0OMPa,延伸率 A50mm = 25.20 % ?
28.50%，强塑积=22433.00?23370.0OMPa.%，屈强比均在0.6以下的很低范围内，而且各实施例钢的力学性能波动不大，退火工艺敏感性不强，适合于工业化生产。
[0074]实施例3
[0075]本实施例提供了一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:C:0.19% ；Mn:1.20% ；P:0.05% ；S1:0.05% ；A1:1.0% ；La:0.01% ;其余为 Fe 和其它不可避免杂质。
[0076]按照上述成分，采用50kg真空感应炉冶炼，并锻造成小方坯(钢坯)，将钢坯随炉加热至1150?1250°C，采用此温度可以保证钢中所有合金元素均固溶，并且保温1.5?3h，此保温时间有利于合金元素的足够扩散，促进合金元素的均匀化，最终有利于组织的均匀化。
[0077]随后在热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1050?1180°C，有利于保证后续的精轧温度要求，避免因粗轧后温度过低而导致钢坯的重新回炉加热。精轧终轧温度控制在850?900°C，如果终轧温度低于850°C以下，会使先共析铁素体及奥氏体均沿加工方向伸长，完成转变后形成铁素体与珠光体交替分布的带状组织形貌，带状组织具有遗传性，热轧带状组织严重，冷轧后连续退火加热时奥氏体优先在带状组织晶界处形成，并快速向珠光体长大，在随后的冷却过程中形成带状马氏体，导致钢板伸长率下降；卷曲温度控制在500?600°C，优选为550?600°C，并保温1.5?2小时，通过降低卷曲温度可有效提高热轧基板组织的均匀性，使热轧基板的晶粒细腻均匀，从而改善热轧带状组织，进而减小冷轧再结晶晶粒尺寸，使得冷轧退火组织更加均匀。
[0078]热轧后的钢板经过酸洗，冷轧，然后进行模拟热镀锌工艺的热处理:
[0079]a将具有上述组分的钢坯经冷轧，制成厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；
[0080]b以I?10°C /s的加热速度将该冷硬板加热到720?900°C，并等温保持I?10分钟；
[0081]c随后快冷到400?500°C，等温10?60秒；所述快冷的冷却速度大于20°C /s。
[0082]d然后冷却到室温，即可以得到含稀土 La的TRIP钢板。
[0083]本发明实施例热镀锌用TRIP钢退火试样的力学性能:屈服强度Rp0.2 =365.00 ?420.0OMPa,抗拉强度 Rm = 780.00 ?805.0OMPa,延伸率 A50mm = 25.45 % ?27.50%，强塑积=20487.00?22548.0OMPa.%，屈强比均在0.6以下的很低范围内，而且各实施例钢的力学性能波动不大，退火工艺敏感性不强，适合于工业化生产。
[0084]实施例4
[0085]本实施例提供了一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:C:0.23% ；Mn:1.60% ；P:0.1% ；S1:0.1% ；A1:1.50% ；La:0.015% ;其余为 Fe 和其它不可避免杂质。
[0086]按照上述成分，采用50kg真空感应炉冶炼，并锻造成小方坯(钢坯)，将钢坯随炉加热至1150?1250°C，采用此温度可以保证钢中所有合金元素均固溶，并且保温1.5?3h，此保温时间有利于合金元素的足够扩散，促进合金元素的均匀化，最终有利于组织的均匀化。
[0087]随后在热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1050?1180°C，有利于保证后续的精轧温度要求，避免因粗轧后温度过低而导致钢坯的重新回炉加热。精轧终轧温度控制在850?900°C，如果终轧温度低于850°C以下，会使先共析铁素体及奥氏体均沿加工方向伸长，完成转变后形成铁素体与珠光体交替分布的带状组织形貌，带状组织具有遗传性，热轧带状组织严重，冷轧后连续退火加热时奥氏体优先在带状组织晶界处形成，并快速向珠光体长大，在随后的冷却过程中形成带状马氏体，导致钢板伸长率下降；卷曲温度控制在500?600°C，优选为550?600°C，并保温1.5?2小时，通过降低卷曲温度可有效提高热轧基板组织的均匀性，使热轧基板的晶粒细腻均匀，从而改善热轧带状组织，进而减小冷轧再结晶晶粒尺寸，使得冷轧退火组织更加均匀。
[0088]热轧后的钢板经过酸洗，冷轧，然后进行模拟热镀锌工艺的热处理:
[0089]a将具有上述组分的钢坯经冷轧，制成厚度为0.6?2.0mm的冷硬板；
[0090]b以I?10°C /s的加热速度将该冷硬板加热到720?900°C，并等温保持I?10分钟；
[0091]c随后快冷到400?500°C，等温10?60秒；所述快冷的冷却速度大于20°C /s。
[0092]d然后冷却到室温，即可以得到含稀土 La的TRIP钢板。
[0093]本发明实施例热镀锌用TRIP钢退火试样的力学性能:屈服强度Rp0.2 =375.00 ?430.0OMPa,抗拉强度 Rm = 790.00 ?845.0OMPa,延伸率 A50mm = 25.25 % ?
29.80%，强塑积=21336.25?22962.0OMPa.%，屈强比均在0.6以下的很低范围内，而且各实施例钢的力学性能波动不大，退火工艺敏感性不强，适合于工业化生产。
[0094]实施例5
[0095]本实施例提供了一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:C:0.22% ；Mn:1.52% ；P:0.071% ；S1:0.005% ；A1:1.20% ；La:0.0132% ;其余为 Fe 和其它不可避免杂质。
[0096]实施例6
[0097]本实施例以实施例5中的组分含量的钢坯为待加工产品，在工厂采用50kg真空感应电炉冶炼。将钢坯随炉加热至1200°C并保温2h后，在常规热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1080°C，精轧终轧温度控制在860°C，卷取温度控制在600°C。热轧钢板厚度为3.5_，然后经过酸洗、冷轧成1.2mm的冷硬板，进行热处理(模拟热镀锌工艺)。
[0098]对所述冷硬板进行模拟热镀锌工艺:首先在820°C温度下等温保持I分钟，然后以大于20°C /s速度冷却到460°C保温60秒钟，随后空冷到室温，即可得到热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢。
[0099]本实施例得到的热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢的屈服强度Rp0.2 = 462.32MPa,抗拉强度 Rm = 780.17MPa,延伸率 A50mm = 27.75 %，强塑积=21649.72MPa.%，屈强比=0.59。
[0100]实施例7
[0101]本实施例以实施例5中的组分含量的钢坯为待加工产品，在工厂采用50kg真空感应电炉冶炼。将钢坯随炉加热至1200°C并保温2h后在常规热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1080°C，精轧终轧温度控制在860°C，卷取温度控制在600°C。热轧钢板厚度为3.5mm,然后经过酸洗、冷轧成1.2mm的冷硬板，进行热处理(模拟热镀锌工艺)。
[0102]对所述冷硬板进行模拟热镀锌工艺:首先在850°C温度下等温保持I分钟，然后以大于20°C /s速度冷却到460°C保温30秒钟，随后空冷到室温，即可得到热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢。
[0103]本实施例得到的热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢的屈服强度Rp0.2 = 430.65MPa,抗拉强度 Rm = 797.28MPa,延伸率 A50mm = 28.84 %，强塑积=22993.56MPa.%，屈强比=0.54。
[0104]实施例8
[0105]本实施例以实施例5中的组分含量的钢坯为待加工产品，在工厂采用50kg真空感应电炉冶炼。将钢坯随炉加热至1200°C并保温2h后，在常规热轧机上轧制，粗轧开轧温度控制在1080°C、精轧终轧温度控制在860°C、卷取温度控制在600°C。热轧钢板厚度为
3.5_，然后经过酸洗、冷轧成1.2mm的冷硬板，进行热处理(模拟热镀锌工艺)。
[0106]对所述冷硬板进行模拟热热镀锌工艺:首先在880°C温度下等温保持I分钟，然后以大于20°C /s速度冷却到460°C保温20秒钟，随后空冷到室温，即可得到热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢。
[0107]本实施例得到的热镀锌工艺条件下的冷轧相变诱导塑性钢的屈服强度Rp0.2 = 395.0OMPa,抗拉强度 Rm = 805.4IMPa,延伸率 A50mm = 28.47 %，强塑积=22930.02MPa.%，屈强比=0.49。
[0108]以上实施例的先后顺序仅为便于描述，不代表实施例的优劣。
[0109]最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
【权利要求】
1.一种含稀土 La的TRIP钢板，其各组分按重量百分数计为:
C:0.15 ?0.3% ;
Mn:1.0 ?3.0% ;
P:0.05 ?0.15% ；
S1:小于 0.3% ；
Al:0.5 ?3.0% ;
La:0.005 ?0.02% ; 其余为Fe和其它不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的含稀土La的TRIP钢板，其特征在于，所述C的重量百分比为0.19 ?0.23%。
3.根据权利要求1或2所述的含稀土La的TRIP钢板，其特征在于，所述Mn的重量百分比为1.20?1.60%。
4.根据权利要求1-3之一所述的含稀土La的TRIP钢板，其特征在于，所述Al的重量百分比为1.0?1.50%。
5.根据权利要求1-4之一所述的含稀土La的TRIP钢板，其特征在于，所述Si的重量百分比小于0.1%。
6.根据权利要求1-5之一所述的含稀土La的TRIP钢板，其特征在于，所述La的重量百分比为0.01?0.015%。
7.—种权利要求1所述含稀土 La的TRIP钢板的制备方法，依次包括以下步骤: S10、将钢坯随炉加热至1150?1250°C，保温1.5?3h ; S20、进行热轧； S30、对热轧后的钢坯进行卷取，卷取温度控制在500?650°C之间，保温1.5?2小时，然后出炉空冷，得到热轧板； S40、将所述热轧板进行酸洗和冷轧，得到厚度为0.6?2.0mm的冷硬板； S50、对所述冷硬板进行热处理，即得到所述TRIP钢板。
8.根据权利要求7所述的制备方法，其特征在于:所述步骤S20中的热轧包括粗轧和粗轧之后的精轧，所述粗轧开轧温度控制在1050?1180°C之间，精轧终轧温度控制在850?900°C之间。
9.根据权利要求7或8所述的制备方法，所述卷取温度控制在550?600°C。
10.根据权利要求7或8所述的制备方法，所述步骤S50具体为: S50、以I?10°C /s的加热速度将所述步骤S40得到冷硬板加热到720?900°C，等温保持I?10分钟，以20?30°C /s的冷速冷却到460°C，等温10?60秒钟，然后冷却到室温。
【文档编号】C21D8/02GK104264039SQ201410537408
【公开日】2015年1月7日 申请日期:2014年10月13日 优先权日:2014年10月13日
【发明者】定巍, 龚志华, 李岩 申请人:内蒙古科技大学