电磁钢板的制作方法

本发明涉及电磁钢板。

背景技术：

电磁钢板在腐蚀环境下被使用、或者被输送。例如，电磁钢板在高温多湿的地域中被使用、或者被海上输送。在海上输送时，大量的盐分飞来。因此，对于电磁钢板要求耐锈性。为了得到耐锈性，在电磁钢板的表面形成有绝缘被膜。作为绝缘被膜，可列举出铬酸盐系绝缘被膜。铬酸盐系绝缘被膜虽然显示优异的耐锈性，但是在铬酸盐系绝缘被膜的原料中使用的6价铬具有致癌性。因此，要求开发能够在原料中不使用6价铬的情况下形成的绝缘被膜。

作为能够在原料中不使用6价铬的情况下形成的绝缘被膜，可列举出磷酸盐系绝缘被膜、二氧化硅系绝缘被膜及锆系绝缘被膜(专利文献1～12)。然而，就这些绝缘被膜而言，得不到与铬酸盐系绝缘被膜相同程度的耐锈性。若增厚绝缘被膜，则虽然耐锈性提高，但是绝缘被膜越厚则焊接性及铆接性越下降。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特公昭53-028375号公报

专利文献2：日本特开平05-078855号公报

专利文献3：日本特开平06-330338号公报

专利文献4：日本特开平11-131250号公报

专利文献5：日本特开平11-152579号公报

专利文献6：日本特开2001-107261号公报

专利文献7：日本特开2002-047576号公报

专利文献8：国际公开第2012/057168号

专利文献9：日本特开2002-47576号公报

专利文献10：日本特开2008-303411号公报

专利文献11：日本特开2002-249881号公报

专利文献12：日本特开2002-317277号公报

技术实现要素：

发明所要解决的问题

本发明的目的是提供能够在绝缘被膜的原料中不使用6价铬的情况下得到优异的耐锈性的电磁钢板。

用于解决问题的手段

本发明人们为了解决上述课题而进行了深入研究。其结果查明：al等在磷酸盐中所含的金属原子及fe原子以适当的比例含有的区域在绝缘被膜的与厚度方向平行的截面(例如，与母材的轧制方向垂直的截面)中以适当的面积分率含有的情况下，可得到优异的耐锈性。还查明：为了形成这样的绝缘被膜，使用包含螯合剂的涂布液是重要的。

本发明人们基于这样的见解进一步反复深入研究，结果想到了以下所示的发明的各方式。

(1)一种电磁钢板，其特征在于，具有：

电磁钢的母材、和

形成于所述母材的表面的绝缘被膜，

在所述绝缘被膜的与厚度方向平行的截面的50面积％以上的区域中，满足下述3个条件，

1.8≤3[fe]/[p]+σnm[m]/[p]≤3.6(条件1)

0.6≤σnm[m]/[p]≤2.4(条件2)

0.6≤3[fe]/[p]≤2.4(条件3)

([fe]为fe的比例(原子％)，[p]为p的比例(原子％)，[m]为al、zn、mg及ca各自的比例(原子％)，nm为al、zn、mg及ca各自的价数。)

(2)根据(1)所述的电磁钢板，其特征在于，

上述绝缘被膜含有有机树脂。

发明效果

根据本发明，由于al等在磷酸盐中所含的金属原子及fe原子在绝缘被膜的与厚度方向平行的截面的50面积％以上的区域中以适当的比例含有，所以能够在绝缘被膜的原料中不使用6价铬的情况下得到优异的耐锈性。因此，还能够避免绝缘被膜的伴随厚膜化而产生的焊接性及铆接性的下降。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式所述的电磁钢板的结构的截面图。

图2a是表示使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的tem观察图像的图。

图2b是表示使用含有螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的tem观察图像的图。

图3a是表示氯化钠浓度为1.0质量％的耐锈性的试验结果的例子的图。

图3b是表示氯化钠浓度为0.3质量％的耐锈性的试验结果的例子的图。

图3c是表示氯化钠浓度为0.1质量％的耐锈性的试验结果的例子的图。

图3d是表示氯化钠浓度为0.03质量％的耐锈性的试验结果的例子的图。

图3e是表示氯化钠浓度为0.01质量％的耐锈性的试验结果的例子的图。

图4a是表示使用不包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板的耐锈性的试验结果的例子的图。

图4b是表示使用包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板的耐锈性的试验结果的例子的图。

图5是表示绝缘被膜的组成的分析结果的图。

具体实施方式

以下，参照所附的附图对本发明的实施方式进行详细说明。图1是表示本发明的实施方式所述的电磁钢板的结构的截面图。

在本发明的实施方式所述的电磁钢板1中，如图1中所示的那样，包含电磁钢的母材2、及形成于母材2的表面的绝缘被膜3。母材2具有适于方向性电磁钢板或无方向性电磁钢板的组成。

绝缘被膜3的与厚度方向平行的截面的50面积％以上的区域中，满足下述3个条件(条件1、条件2及条件3)。其中，[fe]为fe的比例(原子％)，[p]为p的比例(原子％)，[m]为al、zn、mg、ca、sr、ba、ti、zr、v、mo、w、mn及ni各自的比例(原子％)，nm为al、zn、mg、ca、sr、ba、ti、zr、v、mo、w、mn及ni各自的价数。因此，将al的比例(原子％)及价数分别表示为[al]及nal、将zn的比例(原子％)及价数分别表示为[zn]及nzn、将mg的比例(原子％)及价数分别表示为[mg]及nmg、将ca的比例(原子％)及价数分别表示为[ca]及nca、将sr的比例(原子％)及价数分别表示为[sr]及nsr、将ba的比例(原子％)及价数分别表示为[ba]及nba、将ti的比例(原子％)及价数分别表示为[ti]及nti、将zr的比例(原子％)及价数分别表示为[zr]及nzr、将v的比例(原子％)及价数分别表示为[v]及nv、将mo的比例(原子％)及价数分别表示为[mo]及nmo、将w的比例(原子％)及价数分别表示为[w]及nw、将mn的比例(原子％)及价数分别表示为[mn]及nmn、将ni的比例(原子％)及价数分别表示为[ni]及nni时，σnm[m]/[p]与nal[al]/[p]、nzn[zn]/[p]、nmg[mg]/[p]、nca[ca]/[p]、nsr[sr]/[p]、nba[ba]/[p]、nti[ti]/[p]、nzr[zr]/[p]、nv[v]/[p]、nmo[mo]/[p]、nw[w]/[p]、nmn[mn]/[p]及nni[ni]/[p]的和相等。以下，有时将al、zn、mg或ca或者它们的任意的组合用m表示。

1.8≤3[fe]/[p]+σnm[m]/[p]≤3.6(条件1)

0.6≤σnm[m]/[p]≤2.4(条件2)

0.6≤3[fe]/[p]≤2.4(条件3)

在满足上述条件1～条件3的区域中，p、m及fe各自以适当的量被包含。详细如后所述，p、m及fe各自以适当的量被包含的区域与以往的电磁钢板中所含的绝缘被膜相比更加致密，具有优异的耐锈性。因此，根据电磁钢板1，能够在绝缘被膜3的原料中不使用6价铬的情况下，不使焊接性及铆接性下降而得到优异的耐锈性。

满足上述3个条件的区域的面积率例如按照如下所述求出。从电磁钢板准备透射型电子显微镜(transmissionelectronmicroscope：tem)试样，使用tem在多个测定部位测定[p]、[fe]及[m]。关于测定，沿着与电磁钢板的表面(轧制面)垂直的3根扫描线各进行10个部位。扫描线间的间隔设为1000nm，在各扫描线内，将该扫描线的从绝缘被膜的表面至与母材的界面的距离等间隔地分割成11份，将绝缘被膜内部的10个分割点作为测定部位。该扫描线内的测定间隔依赖于绝缘被膜的该扫描线所位于的部分的厚度，但是，例如，大致为40nm～60nm。然后，算出每个测定部位的3[fe]/[p]及σnm[m]/[p]，算出在合计30个测定部位中满足3个条件的部位的比例(％)，将该比例作为上述满足3个条件的区域的面积率(面积％)。

接着，对制造电磁钢板1的方法进行说明。在该方法中，将包含含有m的多价金属磷酸盐、螯合剂及水的涂布液涂布到电磁钢的母材上，进行烧结。作为水，使用ca离子及mg离子的合计浓度为100ppm以下的水。作为多价金属磷酸盐，可例示出磷酸二氢铝、磷酸二氢锌、磷酸二氢镁及磷酸二氢钙。以下，磷酸铝、磷酸锌、磷酸镁、磷酸钙分别表示磷酸二氢铝、磷酸二氢锌、磷酸二氢镁、磷酸二氢钙。

在涂布液的烧结时磷酸盐的末端彼此通过脱水缩合反应进行交联而形成绝缘被膜。作为脱水缩合反应的反应式，可例示出以下的反应式。这里，将螯合剂记载为“ho-r-oh”，将金属记载为“m”。

p－oh+ho－p→p－o－p(化学式1)

p－oh+ho－p+ho－r－oh→p－o－r－o－p(化学式2)

p－oh+ho－p+ho－r－oh+m

→p－o－m－o－r－o－p(化学式3)

p－oh+ho－p+ho－r－oh+2m

→p－o－m－o－r－o－m－o－p(化学式4)

另一方面，在使用包含多价金属磷酸盐及水、不包含螯合剂的涂布液的情况下，虽然发生化学式1的反应，但是，不发生化学式2～化学式4的反应。因此，使用包含螯合剂的涂布液的情况与使用不含螯合剂的涂布液的情况相比，绝缘被膜中存在更多的交联点，可得到高的耐锈性。螯合剂的键合键越多，交联点的数量越多，可得到更高的耐锈性。

作为螯合剂，例如使用羟基羧酸系、二羧酸系或膦酸系的螯合剂。作为羟基羧酸系螯合剂，可例示出苹果酸、乙醇酸及乳酸。作为二羧酸系螯合剂，可例示出草酸、丙二酸及琥珀酸。作为膦酸系螯合剂，可例示出氨基三亚甲基膦酸、羟基亚乙基单膦酸及羟基亚乙基二膦酸。

涂布液中包含的螯合剂的量相对于烧结后的绝缘被膜的质量为1质量％～30质量％。由于包含磷酸盐的涂布液为酸性，因此在涂布液的干燥未结束、且涂布液保持酸性的期间，fe从母材向涂布液中溶出。并且，如果fe过度溶出，超过螯合剂的反应极限，则生成磷酸铁及氢氧化铁，无法得到满足条件1～条件3的绝缘被膜。这样的现象在螯合剂的量低于1质量％时显著。因此，螯合剂的量相对于烧结后的绝缘被膜的质量为1质量％以上。另一方面，螯合剂的量超过30质量％时，涂布液中的磷酸盐低于70质量％，绝缘被膜无法得到充分的耐热性。因此，螯合剂的量相对于烧结后的绝缘被膜的质量为30质量％以下。

螯合剂为活性的化合物，但若与金属反应，则在能量上变得稳定，变得不显示充分的活性。因此，为了较高地维持螯合剂的活性，避免除磷酸盐中包含的金属以外的金属在涂布液的烧结完成前与螯合剂反应。因此，与水中的螯合剂的反应性高的金属离子的浓度优选低。作为这样的金属离子，可例示出ca离子及mg离子。ca离子及mg离子的合计浓度超过100ppm时，螯合剂的活性下降。因此，ca离子及mg离子的合计浓度为100ppm以下，优选为70ppm以下。除ca离子及mg离子以外的碱土类金属离子也越少越优选。

螯合剂在末端具有羟基，羟基容易形成化学式5所表示的缔合状态(氢键)。

r－oh···o＝r(化学式5)

若螯合剂的羟基的缔合度(氢键的程度)变高，则难以产生化学式2～化学式4所表示的交联反应。因此，涂布液的涂布优选按照缔合度尽量变小的方式进行。例如，在使用辊进行涂布(辊涂布)的情况下，优选对涂布液赋予剪切力，一边使螯合剂的缔合度下降一边涂布涂布液。通过减小辊的直径，并且提高母材的移动速度，能够赋予对于将缔合状态解除而言适合的剪切力。例如，优选使用直径为700mm以下的辊并将母材的移动速度设定为60m/分钟以上，更优选使用直径为500mm以下的辊并将母材的移动速度设定为70m/分钟以上。

涂布液的烧结在250℃以上的温度下进行，将涂布时的母材的温度、例如30℃左右的室温到100℃为止的升温速度(第1升温速度)设定为8℃/秒以上，将150℃到250℃为止的升温速度(第2升温速度)设定为比第1升温速度低。涂布时的温度实质上与涂布液的温度相等。

若涂布液变得没有流动性，则变得不会产生上述的螯合剂的缔合的进展。因此，为了尽量降低缔合度，到水的沸点(100℃)为止的第1升温速度优选提高。第1升温速度低于8℃/秒时，由于在升温中螯合剂的缔合度急剧提高，所以变得难以产生化学式2～化学式4所表示的交联反应。因此，第1升温速度设定为8℃/秒以上。

化学式1～化学式4的磷酸盐及螯合剂的交联反应以及螯合剂的分解及挥发在150℃～250℃的温度范围内发生。因此，通过减小150℃到250℃为止的第2升温速度，能够在抑制螯合剂的分解的同时促进交联反应。但是，升温速度的降低有时招致生产率的降低。另一方面，螯合剂的交联反应根据上述螯合剂的缔合度而变化。因此，若增大第1升温速度而减小了螯合剂的缔合度，则即使第2升温速度增大，也能够促进磷酸盐与螯合剂的交联反应。另一方面，在第1升温速度小、螯合剂的缔合度大的情况下，如果不与其相应地降低第2升温速度，则无法充分地促进螯合剂与磷酸盐的交联反应。通过本发明人们的研究，判明若第1升温速度为8℃/秒以上，第2升温速度比第1升温速度低，则磷酸盐与螯合剂的交联反应与螯合剂的缔合度相应地进展，得到优异的耐锈性。但是，在第2升温速度过大时，例如超过18℃/秒时，即使第1升温速度为8℃/秒以上，交联也未充分完成，得不到优异的耐锈性。因此，第2升温速度设定为18℃/秒以下。另一方面，第2升温速度越低则生产率变得越低，低于5℃/秒时变得显著。因此，第2升温速度优选设定为5℃/秒以上。

经由这样在电磁钢的母材上涂布涂布液及烧结能够制造电磁钢板1。

涂布液也可以包含有机树脂。涂布液中包含的有机树脂具备抑制冲裁模具的磨损的作用。因此，通过使用包含有机树脂的涂布液，电磁钢板的冲裁加工性提高。有机树脂优选以水分散性有机乳液的形式使用。在使用水分散性有机乳液的情况下，其中包含的ca离子、mg离子等碱土类金属离子越少越优选。作为有机树脂，可例示出丙烯酸树脂、丙烯酸苯乙烯树脂、醇酸树脂、聚酯树脂、有机硅树脂、氟树脂、聚烯烃树脂、苯乙烯树脂、醋酸乙烯酯树脂、环氧树脂、酚醛树脂、氨基甲酸酯树脂及三聚氰胺树脂。

接着，对螯合剂的作用进行说明。

本发明人们为了明确螯合剂的作用，对于使用包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜及使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的截面用tem进行了观察。此时，作为涂布液中所含的多价金属磷酸盐，使用了磷酸铝。在该观察中，将形成有绝缘被膜的电磁钢板的截面用聚焦离子束进行加工，作为tem，使用日本电子株式会社制的jem－2100f，将加速电压设为200kv。图2a中示出使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的tem观察图像，图2b中示出使用包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的tem观察图像。

如图2a所示，使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜中，主要观察到了组成大不相同的2种区域。另一方面，如图2b所示，使用包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜中，主要观察到了组成的变化小的1种区域。详细情况如后所述，图2a中所示的2种区域中的一者为以p及al作为主成分的区域(以下，有时称为“富al区域”)，另一者为以p及fe作为主成分的区域(以下，有时称为“富fe区域”)。图2b中所示的组成的变化小的区域的组成为富al区域的组成与富fe区域的组成的中间的组成。

本发明人们着眼于上述的tem观察图像的区别点，认为：组成在富al区域的组成与富fe区域的组成之间的区域(以下，有时称为“中间组成区域”)对绝缘被膜的耐锈性的提高有很大贡献，关于它们的关系，进行了详细调查。

这里，对耐锈性的评价方法进行说明。

作为评价电磁钢板的耐锈性的试验，可例示出jisk2246中规定的湿润试验及jisz2371中规定的盐水喷雾试验。然而，这些试验中的腐蚀环境与在电磁钢板中产生锈那样的腐蚀环境大不相同，未必可以说能够适当地评价电磁钢板的耐锈性。

于是，本发明人们对能够适当地评价在电磁钢板中产生锈那样的腐蚀环境中的耐锈性的方法进行了研究。其结果判明，通过如下的方法能够适当地评价耐锈性。在该方法中，使具有绝缘被膜的电磁钢板的表面各附着0.5μl的浓度不同的氯化钠水溶液的液滴并使其干燥，将电磁钢板在温度为50℃、相对湿度rh为90％的恒温恒湿的气氛中保持48小时。也可以使用恒温恒湿槽。之后，确认锈的有无，确定在该电磁钢板中不产生锈的氯化钠的浓度。然后，基于不产生锈的氯化钠的浓度评价耐锈性。

即，在该方法中，电磁钢板在氯化钠水溶液的液滴的附着及干燥后暴露于湿润气氛中。这样的过程与在保管、输送及使用时在电磁钢板的表面附着盐，之后湿度上升而盐潮解这样的电磁钢板被暴露的腐蚀环境类似。氯化钠的浓度越高，在干燥后残存的氯化钠的量越多，越容易产生锈。因此，若一边使氯化钠水溶液的浓度阶段性下降一边进行观察，确定不产生锈的浓度(以下，有时称为“极限氯化钠浓度”)，则能够基于该极限氯化钠浓度，对电磁钢板实际被暴露的腐蚀环境中的耐锈性进行定量性评价。

在图3a～图3e中表示由上述的方法得到的试验结果的例子。在该试验中，将氯化钠浓度设定为1.0质量％(图3a)、0.3质量％(图3b)、0.1质量％(图3c)、0.03质量％(图3d)或0.01质量％(图3e)。并且，如图3a～图3e中所示的那样，在氯化钠的浓度为1质量％、0.3质量％、0.1质量％或0.03质量％的情况下，确认到锈，在氯化钠的浓度为0.01质量％的情况下没有确认到锈。因此，该电磁钢板的极限氯化钠浓度为0.01质量％。本发明人们确认，即使恒温恒湿的气氛中的保持时间超过48小时，这样的生锈状况也基本没有发生变化。

图4a中表示关于使用不包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板的由上述方法得到的试验结果的例子，图4b中表示关于使用包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板的由上述方法得到的试验结果的例子。在任一涂布液中均包含磷酸铝作为多价金属磷酸盐。在使用不包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板中，如图4a中所示的那样，在使用浓度为0.03质量％的氯化钠水溶液的情况下确认到锈。另一方面，在使用包含螯合剂的涂布液而形成有绝缘被膜的电磁钢板中，如图4b中所示的那样，即使在浓度为0.2质量％的氯化钠水溶液的情况下也没有确认到锈。

像这样在使用包含螯合剂的涂布液而形成绝缘被膜的情况下，与使用不包含螯合剂的涂布液而形成绝缘被膜的情况相比，极限氯化钠浓度高，得到优异的耐锈性。

本发明人们为了弄清使用包含螯合剂的涂布液形成的绝缘被膜的结构，使用能量分散型x射线分析装置(附属于日本电子株式会社制的tem(jem－2100f)的jed－2300t)，对该绝缘被膜中所含的中间组成区域进行了分析。该分析中，在直径为1nm的多个部位中测定组成，求出该部位中的p的比例(原子％)、fe的比例(原子％)、al的比例(原子％)，从这些值算出3[fe]/[p]及3[al]/[p]。将该结果示于图5。图5中，为了参考，还示出了使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜中所含的富al区域及富fe区域中的3[fe]/[p]及3[al]/[p]。图5中，●表示使用包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的测定结果，◆表示使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜的测定结果。

如图5所示，在使用包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜(●)的情况下，所有的测定部位中满足条件1～条件3。另一方面，在使用不包含螯合剂的涂布液而形成的绝缘被膜(◆)的情况下，在几乎所有的测定部位中，不满足条件1～条件3中的一个以上。这样的倾向不仅出现在磷酸铝中，也出现在磷酸锌、磷酸镁、磷酸钙、磷酸锶、磷酸钡、磷酸钛、磷酸锆、磷酸钒、磷酸钼、磷酸钨、磷酸锰及磷酸镍中。

从以上内容可知，满足条件1～条件3的区域有助于耐锈性。并且，本发明的实施方式所述的绝缘被膜3的与厚度方向平行的截面的50面积％以上的区域中满足条件1～条件3。因此，根据电磁钢板1，可得到优异的耐锈性。满足条件1～条件3的区域的比例低于50面积％时，无法得到充分的耐锈性。

绝缘被膜3的与厚度方向平行的截面的50面积％以上的区域中，优选下述条件4～条件6中的一个以上成立。

2.1≤3[fe]/[p]+σnm[m]/[p]≤3.2(条件4)

0.6≤σnm[m]/[p]≤1.7(条件5)

0.9≤3[fe]/[p]≤2.1(条件6)

根据本实施方式所述的电磁钢板1，能够在绝缘被膜3的原料中不使用6价铬的情况下得到优异的耐锈性。例如，电磁钢板1即使是在海上输送时等高飞来盐分环境下，在相当于亚热带或热带的高温多湿环境下也呈现充分的耐锈性。由于没有必要较厚地形成绝缘被膜3，所以能够避免焊接性及铆接性的下降。

另外，上述实施方式均只不过是表示实施本发明时的具体化的例子，本发明的技术范围并不受它们的限定性解释。即，本发明在不脱离其技术思想、或其主要特征的情况下，可以以各种形式实施。

实施例

接着，对本发明的实施例进行说明。实施例中的条件是为了确认本发明的可实施性及效果而采用的一条件例，本发明并不限定于该一条件例。只要不脱离本发明的主旨，可达成本发明的目的，则本发明可以采用各种条件。

本发明人们制作包含表1中所示的磷酸盐、螯合剂、有机树脂及水的涂布液，将其涂布于电磁钢的母材的两面并进行烧结。水中包含的ca离子及mg离子的合计浓度(离子合计浓度)也示于表1中。涂布的条件及烧结的条件也示于表1中。第1升温速度为30℃到100℃为止的升温速度，第2升温速度为150℃～250℃为止的升温速度。母材包含0.3质量％的si，母材的厚度为0.5mm。试样no.23中，为了参考，使用铬酸盐来代替磷酸盐而形成绝缘被膜。

接着，进行绝缘被膜的组成的分析以及耐锈性及焊接性的评价。

在绝缘被膜的组成的分析中，从各电磁钢板准备tem试样，使用tem对每个试样在30个测定部位中测定[p]、[fe]及[m]。关于测定，沿着与电磁钢板的表面(轧制面)垂直的3根扫描线各进行10个部位。扫描线间的间隔设为1000nm，在各扫描线内，将该扫描线的从绝缘被膜的表面至与母材的界面为止的距离等间隔地分割成11份，将绝缘被膜内部的10个分割点作为测定部位。该扫描线内的测定间隔依赖于绝缘被膜的该扫描线所位于的部分的厚度，大致为40nm～60nm。然后，算出3[fe]/[p]及σnm[m]/[p]，算出在30个测定部位中满足条件1～条件3的3个条件的部位的比例(％)。将该结果示于表2中。表2中还示出各试样中的满足3个条件的全部测定部位间的σnm[m]/[p]的平均值。表2中的下划线表示该数值脱离本发明的范围。

在耐锈性的评价中，由各电磁钢板准备试验片，使试验片的表面各附着0.5μl的浓度不同的氯化钠水溶液的液滴并使其干燥，将试验片在温度为50℃、相对湿度rh为90％的恒温恒湿的气氛中保持48小时。氯化钠水溶液的浓度设定为0.001质量％、0.01质量％、0.02质量％、0.03质量％、0.10质量％、0.20质量％、0.30质量％及1.0质量％。之后，确认锈的有无，确定各试验片的极限氯化钠(nacl)浓度。其结果也示于表2中。

在焊接性的评价中，将焊接电流设定为120a，作为电极使用la-w(2.4mmφ)，将间隙设定为1.5mm，将ar气的流量设定为6l/分钟，将紧固压力设定为50kg/cm²，以各种焊接速度进行焊接。然后，确定不产生气孔的最大焊接速度。其结果也示于表2中。

表2

如表2所示，在本发明的范围内的试样no.6～no.8、no.11、no.14～no.21中，得到了0.10质量％以上的极限氯化钠浓度及100cm/分钟的焊接速度这两者。即，得到了优异的耐锈性及焊接性。

在试样no.1～no.5、no.9～no.10、no.12～no.13、no.22、no.24～no.27中，极限氯化钠浓度为0.03质量％以下，或者焊接速度为50cm/分钟。即，耐锈性或者焊接性或它们两者低。

产业上的可利用性

本发明例如能够在电磁钢板的制造产业及电磁钢板的利用产业中利用。