本发明属于钢铁冶金
技术领域：
，特别涉及一种适用于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连浇方法。
背景技术：
：随着国家经济的发展，国家对具有特殊用途的钢种的需求越来越多，比如特种焊丝钢、高品质轴承钢、齿轮钢等，但是，这些钢种的需求量往往不是很大，并且，不同客户要求的化学成分也可能会不尽相同，这就给连铸的冶炼带来了很大的困难。倘若一个浇次只安排两三炉钢，而浇次第一炉往往由于保护浇注以及温度较高等方面的原因，钢材的质量一般不会很高，同时，一个浇次不论炉数多少，都要消耗掉一个连铸中间包，连铸中间包的成本一般为几万块钱，这样连浇炉数少了，钢材的成本就会急剧的增加，因此，找到一种适用于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连浇方法，迫在眉睫。对于碳、硅、锰等化学元素含量交叉的钢种，只要将过渡炉次的元素含量控制在两个钢种的交叉区间便能够同时满足两个钢种的要求，此方法现在很多钢厂都在使用，但是对于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的钢种，由于化学成分区间不交叉，不同钢种适合浇铸的温度也相差较大，同时，产生的废钢还要尽可能的少，这就给连浇带来了很大的难度，但是，倘若开发成功，对于生产成本的降低，市场竞争力的增强，将会产生非常重要的影响。技术实现要素：本申请解决的主要问题是提供适用于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连浇方法，以解决无法实现降低碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连铸成本的技术问题。为了解决上述技术问题，本发明公开了一种适用于碳、硅、锰等元素含量不交叉的异钢种连浇方法，包括如下实施步骤：1)连浇及转包：连续浇铸M炉钢种A，N炉钢种B，第M炉钢种A正常浇铸，转包，当连铸中间包液面降低到高度H1时，记为时刻T1，中间包液面继续降低，降低到高于极限高度50mm左右，高于极限高度40-60mm为宜，之后，开始浇铸第一炉钢种B，转包，保持中间包液面处于极限高度和极限高度+150mm之间，保持一段时间后，迅速提升中间包液面至高度H2，记为时刻T2，之后继续提升中间包液面直至正常浇铸液面；2)拉坯：时刻T2之前，拉速拉速按钢种A的要求操作，时刻T2之后，拉速按钢种B的要求操作；时刻T1到T2之间拉出的连铸坯全部判废；时刻T2后每流拉出的前2支铸坯，在每支铸坯的头尾各取一个试样，检测铸坯的化学成分，头尾成分均合格的铸坯确定为合格坯，单独存放；后续铸坯轧制后，每支均进行夹杂物检测。进一步地，所述步骤1)连浇及转包中，浇铸第M炉钢种A连铸平台温度较其他炉钢种A浇铸时高5-30℃，优选高于正常浇铸温度10-20℃，第一炉钢种B浇铸时，连铸平台温度较其他炉钢种B浇铸时高5-30℃，优选高于正常浇铸温度10-20℃。进一步地，所述步骤1)连浇及转包中，所述高度H1根据钢种A对夹杂物要求确定。当钢种A夹杂物种类多，含量高且夹杂物含量等要求难以控制时，H1数值较大；当钢种A夹杂物种类少，且容易控制时H1数值较小，H1数值优选300、350、或者400mm。进一步地，所述步骤1)连浇及转包中，所述极限高度根据中间包结构及变形程度决定。极限高度也称临界高度，临界高度的获取方式根据各个中间包模型获取，本发明在此不做详细阐述。获取困难时，可以将150mm作为极限高度值。进一步地，所述步骤1)连浇及转包中，所述保持的时间不少于拉钢量为第一炉钢种B开浇时中间包中钢水量的2倍所用的时间。所述保持时间为10-30min为宜。进一步地，所述步骤1)连浇及转包中，所述高度H2根据钢种B对夹杂物的要求确定。当钢种B夹杂物种类多，含量高且夹杂物含量等要求难以控制时，H2数值较大；当钢种B夹杂物种类少，且容易控制时H2数值较小，H2数值优选300、350、或者400mm。与现有技术相比，本发明所述的一种适用于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连浇方法，达到了如下效果：(1)操作简便易行，不需要增加额外的设备；(2)连铸坯的判废量较少，以钢水净重45t的带坝堰的连铸中间包为例，废钢量基本控制在了35t左右；(3)不需要消耗新的连铸中间包，不需要重新组织浇次，不需要切头切尾，大大降低了生产成本。具体实施方式如在说明书及权利要求当中使用了某些词汇来指称特定步骤。本领域技术人员应可理解，本领域技术人员可能会用不同名词来称呼同一步骤。本说明书及权利要求并不以步骤名称的差异来作为区分步骤的方式，而是以实施步骤的目的来作为区分的准则。如在通篇说明书及权利要求当中所提及的“包含”为一开放式用语，故应解释成“包含但不限定于”。“大致”是指在可接收的误差范围内，本领域技术人员能够在一定误差范围内解决所述技术问题，基本达到所述技术效果。说明书后续描述为实施本申请的较佳实施方式，然所述描述乃以说明本申请的一般原则为目的，并非用以限定本申请的范围。本申请的保护范围当视所附权利要求所界定者为准。实施例1本实施例1提供一种生产45号钢和60CrMnBA的连浇方法。某次生产了13炉钢，第1-12炉为45号钢，最后1炉为60CrMnBA，具体实施步骤为：1)连浇及转包：第1-11炉45号钢正常浇铸，第12炉45号钢浇铸时，钢铸平台较之前升温15℃，第12炉45号钢浇铸完成后转包，逐渐将中间包液面降到300mm(H1)，记下时间23:45(T1)，液面继续下降至200mm左右(极限液面150mm)，开始浇铸第1炉60CrMnBA，浇铸时保证钢铸平台高于正常浇铸60CrMnBA时16℃，中间包液面上升，保证中间包液面在200-270mm之间，保持时间为20min。之后迅速将中间包液面提升至300mm左右(H2)，记下时间：00:07(T2)，之后中间包液面继续提高，知道达到正常浇铸液面800mm；2)拉坯：由于45号钢和60CrMnBA的拉速均为0.75m/min，因此该次连浇过程拉速保持不变；在23:45-00:07(T1-T2)时间段内拉出的连铸坯全部判废；在0:07(T2)之后每流拉出的前2支铸坯，在每支铸坯的头尾各取一个试样，按照表3检测铸坯的化学成分，成分全部位于表3范围，确定为合格，单独存放，后续轧制夹杂物检测也全部合格。其与连浇过程按照正常流程操作即可。检测：45号钢：按照表1要求检测第1-12炉45号钢的化学成分，检测结果为第1-12炉45号钢的化学成分位于表1的范围，连浇的45号钢合格。60CrMnBA：按照表2要求检测第13炉的60CrMnBA的化学成分，检测结果为第13炉的60CrMnBA的化学成分位于表2的范围，连浇的60CrMnBA合格。表145钢化学成分要求，％钢种CSiMnCr≤P≤S≤Ni≤Cu≤450.42-0.500.17-0.370.50-0.800.250.030.030.30.25表260CrMnBA化学成分要求，％表3第13炉60CrMnBA每流前2支坯子的化学成分范围区间，％实施例2本实施例2提供一种生产S20C-Cr和52CrMoV4的连浇方法。某次生产了9炉钢，前7炉为S20C-Cr，最后2炉为52CrMoV4，具体实施步骤为：1)连浇及转包：前6炉S20C-Cr正常浇铸，第7炉S20C-Cr浇铸时，钢铸平台较之前升温16℃，第7炉S20C-Cr浇铸完成后转包，逐渐将中间包液面降到400mm(H1)，记下时间22:22(T1)，液面继续下降至200mm左右(极限液面150mm)，开始浇铸第1炉52CrMoV4，浇铸时保证钢铸平台高于正常浇铸52CrMoV4时17℃，中间包液面上升，保证中间包液面在190-260mm之间，保持时间为15min。之后迅速将中间包液面提升至400mm左右(H2)，记下时间：22:40(T2)，之后中间包液面继续提高，知道达到正常浇铸液面800mm；2)拉坯：22:40之前S20C-Cr的拉速0.8m/min拉坯，22:40之后按照52CrMoV4的拉速0.75m/min拉坯；在22:22-22:40(T1-T2)时间段内拉出的连铸坯全部判废；在22:40(T2)之后每流拉出的前2支铸坯，在每支铸坯的头尾各取一个试样，按照表6检测铸坯的化学成分，成分全部位于表3范围，确定为合格，单独存放，后续轧制夹杂物检测也全部合格。其与连浇过程按照正常流程操作即可。检测：S20C-Cr：按照表4要求检测第1-7炉S20C-Cr的化学成分，检测结果为第1-7炉S20C-Cr的化学成分位于表4的范围，连浇的S20C-Cr合格。52CrMoV4：按照表5要求检测第8-9炉的52CrMoV4的化学成分，检测结果为第8-9炉的52CrMoV4的化学成分位于表5的范围，连浇的52CrMoV4合格。表4S20C-Cr化学成分要求，％钢种CSiMnPSCrNiCuS20C-Cr0.18-0.230.15-0.350.30-0.60≤0.030≤0.035≥0.30≤0.20≤0.30表552CrMoV4化学成分要求，％表6第8炉52CrMoV4每流前2支坯子的化学成分范围区间，％与现有技术相比，本发明所述的一种适用于碳、硅、锰等元素含量均不交叉的异钢种连浇方法，达到了如下效果：(1)操作简便易行，不需要增加额外的设备；(2)连铸坯的判废量较少，节省了资源，提高了生产率；(3)不需要消耗新的连铸中间包，不需要重新组织浇次，不需要切头切尾，大大降低了生产成本。上述说明示出并描述了本申请的若干优选实施例，但如前所述，应当理解本申请并非局限于本文所披露的形式，不应看作是对其他实施例的排除，而可用于各种其他组合、修改和环境，并能够在本文所述申请构想范围内，通过上述教导或相关领域的技术或知识进行改动。而本领域人员所进行的改动和变化不脱离本申请的精神和范围，则都应在本申请所附权利要求的保护范围内。当前第1页1 2 3