本发明涉及一种冷却设备的风量控制装置。特别涉及适合于向冷却矿石的冷却设备供给的冷却用空气的风量控制的风量控制装置。
背景技术：
在通过鼓风炉熔化铁矿石时，为了防止鼓风炉的堵塞、操作率的降低，需要在细矿石中混入少量的石灰粉，并将细矿石烧固成一定的大小。由于被烧固后的烧结矿为高温，因此为了防止烧坏下游的运送设备，必须通过冷却设备冷却到预定的温度。
以往，存在使冷却用送风机的风量为一定地进行驱动的冷却设备。此外，在日本特开平11-236629号公报(专利文献1)中公开了：对从冷却设备掏出的烧结矿的温度进行测定，并根据烧结矿温度的偏差来修正冷却设备的输出侧温度的目标温度，由此对风量进行控制。
专利文献1：日本特开平11-236629号公报。
具体而言，在专利文献1中，将后级风箱空气温度、烧结水平、冷却器转速、外部气体温度作为前馈控制要素来处理，将冷却器输出侧的成品温度作为反馈控制要素来处理，基于数学模式来调节风挡开度。但是，由于未计算烧结矿本身的温度降低、并且未跟踪冷却器内部的烧结矿的移动，因此冷却器整体的最佳风量不明。此外，在专利文献1中，由于通过风挡开度来调节风量，因此在风挡部产生电动风扇的动力损失，无法使消耗电力最小化。
技术实现要素：
本发明是为了解决上述那样的问题而进行的，其目的在于提供一种冷却设备的风量控制装置，对冷却器内部的烧结矿的移动进行跟踪，按照每次跟踪来预测烧结矿的温度降低，以满足排矿时的温度条件的最佳风量对鼓风机的转速进行控制，由此能够降低鼓风机的消耗电力。
为了实现上述目的，本发明为一种冷却设备的风量控制装置，该冷却设备具备：冷却槽，具有被供给矿石的供矿口以及排出矿石的排矿口，并沿周向旋转；鼓风机，向所述冷却槽供给冷却用空气；以及刮板，随着所述冷却槽的旋转将矿石从所述排矿口掏出，所述冷却设备的风量控制装置的特征在于，具备：
槽内跟踪部，对于将所述冷却槽内进行划分而得到的同体积的各节点(各节点的体积例如是与所述刮板的规定的排矿量相应的单位体积)，对从所述供矿口到所述排矿口为止的矿石的以节点为单位的移动进行跟踪；
当前温度计算部，按照每次跟踪，分别计算位于各节点的矿石的当前温度；
预测排矿温度计算部，基于位于各节点的矿石的当前温度和向所述冷却槽供给的冷却用空气的风量设定值，分别计算位于各节点的矿石移动到所述排矿口时的预测排矿温度；
排矿温度比较部，对各预测排矿温度和目标温度范围进行比较；以及
风量修正部，在最高的预测排矿温度超过所述目标温度范围的情况下，提高所述风量设定值而使所述预测排矿温度计算部再次计算预测排矿温度，在所述最高的预测排矿温度低于所述目标温度范围的情况下，降低所述风量设定值而使所述预测排矿温度计算部再次计算预测排矿温度，在所述最高的预测排矿温度处于所述目标温度范围内的情况下，根据所述风量设定值来控制所述鼓风机的转速。
发明的效果
根据本发明，对冷却器内部的烧结矿的移动进行跟踪，按照每次跟踪来预测烧结矿的温度降低，并以满足排矿时的温度条件的最佳风量对鼓风机的转速进行控制，由此能够降低鼓风机的消耗电力。
附图说明
图1是表示实施方式涉及的炼铁工序的系统构成的概要图。
图2是用于说明冷却设备3的构成的概要图(纵截面图)。
图3是用于说明冷却设备3的构成的概要图(平面图)。
图4是表示在高度方向上将冷却槽34进行了划分的例子的图。
图5是与实施方式涉及的冷却设备3的控制相关的功能框图。
图6是用于对用于计算各节点的总损失热量的温度模型进行说明的图。
图7是用于对使用了差分方程式(8)的节点温度的计算进行说明的图。
图8是风量控制装置60执行的控制例程的流程图。
图9是表示被装入到节点的烧结矿的移动的一例的表。
图10是表示某个跟踪定时的各节点的当前温度、以及位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度(排矿时温度)的一例的表。
图11是表示处于对象节点的烧结矿到被从排矿口排出为止的温度变化的一例的图。
图12是表示影响系数kw与风量w之间的关系的图表。
图13a以及图13b是表示设置在鼓风机附近的风挡的图。
图14是表示风量控制装置60具有的处理电路的硬件构成例的概念图。
符号的说明：
1：储矿槽；2：烧结机；3：冷却设备；4：高炉；5：搅拌器；6：装入料斗；7：筒式给料机；8：点火炉；9：托盘；10：风箱；11：破碎机；12：网筛；13：输送机；31：旋转台；32：外周侧壁；33：内周侧壁；34：冷却槽；35、35a、35b：刮板、a系统刮板、b系统刮板；36：送风管；37：风挡；38：鼓风机；39：洒水喷嘴；40、40a、40b：水准仪、供矿前水准仪、供矿后水准仪；50：烧结主控制装置；51：供矿量信息；52：转速信息；53：供矿温度信息；60：风量控制装置；61：数据收集部；62：温度降低计算部；63：最佳风量计算部；70：逆变器装置；71：电动机；80、81：风挡；91：处理器；92：存储器；93：硬件；621：槽内水平计算部；622：槽内跟踪部；623：当前温度计算部；624：预测排矿温度计算部；631：排矿温度比较部；632：风量修正部；qair：基于向空气的对流的热流；qcon：基于节点间的热传导的热流；qrad：基于辐射的热流；qwater：基于向冷却水的对流的热流；kw：影响系数；w：风量。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的实施方式进行详细地说明。另外，对于在各图中共同的要素赋予相同的符号而省略重复的说明。
实施方式.
<炼铁工序的系统构成>
图1是表示实施方式涉及的炼铁工序的系统构成的概要图。图1所示的系统具备储矿槽1、烧结机2、冷却设备3以及高炉4(鼓风炉)。
储矿槽1贮存细矿石(铁矿石)、石灰粉、焦炭粉等原料。搅拌器5向原料中添加适量的水并进行混合，而生成烧结原料。烧结原料经由装入料斗6、筒式给料机7向烧结机2供给。
烧结机2具备点火炉8、多个托盘9以及多个风箱10等。从筒式给料机7供给的烧结原料被装入托盘9。点火炉8对托盘9上的烧结原料进行点火。风箱10配设在托盘9的下方，通过将空气向下方吸引来使烧结原料中的焦炭燃烧。烧结机2通过焦炭的燃烧热将细矿石烧固而生成烧结饼。烧结饼通过破碎机11破碎，作为矿石、即烧结矿(例如8～10cm)向冷却设备3供给。
冷却设备3是根据防止下游的运送设备烧坏等的理由而将从烧结机2以高温排出的烧结矿冷却到上限排矿温度以下的设备。从破碎机11供给的烧结矿向冷却设备3的上部装入，冷却后的烧结矿从冷却设备3的下部取出。取出的烧结矿通过网筛12进行筛选，并通过输送机13向高炉4供给。
<冷却设备的构成>
对冷却设备3的构成进行说明。图2是用于说明冷却设备3的构成的概要图(纵截面图)。图3是用于说明冷却设备3的构成的概要图(平面图)。
冷却设备3是旋转式圆形冷却装置。冷却设备3具备环状的冷却槽34(冷却料斗)。冷却槽34包括沿周向旋转的旋转台31、外周侧壁32、以及内周侧壁33。外周侧壁32设置在旋转台31的上面的外侧圆周部。内周侧壁33配置在外周侧壁32的半径方向内侧，并与外周侧壁32具有间隔地设置。外周侧壁32与内周侧壁33之间的间隔朝向下方而逐渐变窄。在外周侧壁32的下端与旋转台31之间，遍及外周侧壁32的周向而设置有用于掏出烧结矿的间隙。
在这样的构成中，冷却槽34随着旋转台31的旋转而沿周向旋转。冷却槽34的上部开口，作为被供给烧结矿的供矿口起作用。冷却槽34的下部的上述间隙作为排出烧结矿的排矿口起作用。在上述间隙中插入有用于将冷却槽34内的烧结矿向冷却槽34外掏出的刮板35。在图3所示的例子中，设置有两个刮板(a系统刮板35a、b系统刮板35b)。在以下的说明中，在不区分两个刮板的情况下仅记载为刮板35。
此外，冷却设备3作为用于对所装入的烧结矿进行冷却的空冷设备而具备送风管36、风挡37以及鼓风机38。鼓风机38经由送风管36向冷却槽34内供给冷却用空气。鼓风机38与使叶轮旋转的电动机71(图5)连接。电动机71与逆变器装置70(图5)连接。鼓风机38(电动机71)的转速通过逆变器装置70进行频率控制。
鼓风机38下游的送风管36从冷却槽34的中央部向径向呈放射状分支。在所分支的各个送风管36中设置有根据开度使送风管36的通道面积变化的风挡37。送风管36的下游端与内周侧壁33连接。在内周侧壁33上设置有遍及周向设置的作为冷却用空气导入口的内周侧通风窗(省略图示)。在外周侧壁32上设置有遍及周向设置的作为冷却用空气排出口的外周侧通风窗(省略图示)。
由此，能够将通过鼓风机38吸引的冷却用空气经由送风管36向内周侧通风窗喷吹，并向冷却槽34内供给而冷却烧结矿。此外，在烧结矿的冷却中使用了的冷却用空气，经由冷却槽34的上部开口部以及外周侧通风窗排出到冷却槽34外。
此外，冷却设备3作为用于对所装入的烧结矿进行冷却的水冷设备而具备洒水喷嘴39。
此外，冷却设备3具备对向冷却槽34内装入的烧结矿的水平(高度)进行计测的水准仪40。作为一例，如图3所示，在旋转方向上，在供矿点之前设置有供矿前水准仪40a，在供矿点之后设置有供矿后水准仪40b。在以下的说明中，在不区分两个水准仪的情况下，仅记载为水准仪40。
对冷却设备3的基本动作进行说明。通过破碎机11破碎了的烧结矿在图3所示的供矿点从冷却槽34上部的供矿口向槽内装入。所装入的烧结矿在沿周向旋转的冷却槽34内，通过上述的空冷设备以及水冷设备冷却到上限排矿温度以下。冷却后的烧结矿随着冷却槽34的旋转而通过刮板35从冷却槽34下部的排矿口掏出。
<定义：节点>
通过供矿点的供矿而烧结矿的水平(高度)上升，通过基于刮板35的排矿而水平降低。与冷却槽34的规定的旋转角相应的基于刮板35的排矿量为一定，当将与该排矿量相应的体积设为单位体积时，能够如图3、图4所示那样，按照每单位体积来划分冷却槽34。图3表示将冷却槽34沿周向进行了划分的例子。图4是表示将冷却槽34沿高度方向进行了划分的例子的图。如图3所示那样将冷却槽34沿周向等间隔地划分，并且，如图4所示那样沿高度方向进行划分(与上方的划分相比下方的划分的厚度更大)。如此，将按照每单位体积对冷却槽34进行划分而得到的区域称为“节点”。
按照不会由于冷却槽34的旋转而移动的绝对划分来确定节点。在将高度方向划分的位置设为p、将周向划分的位置设为j的情况下，节点的温度由节点温度tpj表示。另外，节点的高度方向划分的位置仅通过节点编号1～n(n为自然数)表示(图4、图7、图9、图10、图11)。节点的周向划分的位置仅由绝对划分编号a1～a20表示(图3、图9、图10)。此外，在图3中，将冷却槽34沿周向划分为20等份，但是划分数量并不限定于此。
<风量控制装置>
接着，参照图5对冷却设备3的作为节能装置的风量控制装置60所具有的功能进行说明。图5是与实施方式涉及的冷却设备3的控制相关的功能框图。
风量控制装置60具备数据收集部61、温度降低计算部62以及最佳风量计算部63。
数据收集部61从对烧成工序进行控制的烧结主控制装置50收集与冷却设备3相关的信息(冷却槽34的供矿量信息51、冷却槽34的转速信息52、向冷却槽34供给的烧结矿的供矿温度信息53)。此外，烧结主控制装置50被安装于已设的可编程逻辑控制器。
温度降低计算部62基于数据收集部61所收集的信息，例如将一个节点量的旋转(旋转1/20周)设为周期性的跟踪定时，按照每个跟踪定时，计算位于各节点的烧结矿的当前温度以及位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度。温度降低计算部62具备槽内水平计算部621、槽内跟踪部622、当前温度计算部623以及预测排矿温度计算部624。
槽内水平计算部621基于由水准仪40计测的实际值、供矿量信息51，计算冷却槽34内的烧结矿的水平(高度)。烧结矿的水平为，在供矿点(绝对划分编号a1)根据供矿量而上升，在刮板35所存在的位置(绝对划分编号a6、a16)减少一个节点量。
槽内跟踪部622对于按照每个上述的单位体积对冷却槽34内进行划分而得到的各节点，对从供矿口到排矿口为止的烧结矿的以节点为单位的移动进行跟踪。基于冷却槽34内的烧结矿的水平以及上述转速信息来进行跟踪。具体而言，将冷却槽34旋转了1/20周的定时视为产生了以节点为单位的移动的跟踪定时。此处，通过将电动机的转速乘以减速齿轮比来计算冷却槽34的转速。由于冷却槽34的转速时时刻刻地变化，因此对冷却槽34的转速×采样间隔进行积分，在其积分值达到了1/20周量的旋转量的情况下，能够判断为产生了以节点为单位的移动(烧结矿移动了绝对划分)。
当前温度计算部623按照每个跟踪定时分别计算位于各节点的烧结矿的当前温度。具体而言，当前温度计算部623使用后述的温度模型来计算各节点的当前温度(平均温度)，该温度模型鉴于由空气对流导致的热损失、由洒水导致的热损失、由辐射导致的热损失以及由节点间热传导导致的热损失来确定。
预测排矿温度计算部624基于位于各节点的矿石的当前温度以及向冷却槽34供给的冷却用空气的风量设定值，分别计算位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度。具体而言，预测排矿温度计算部624使用与当前温度计算部623同样的温度模型，计算位于各节点的烧结矿到被排矿为止的温度变化。此外，风量设定值的初始值基于数据收集部61所收集的信息来决定。例如，使用预先确定了风量设定值与这些信息(运转条件)之间的关系的映射、计算式来决定。风量设定值与后述的式(3)的空冷热传递系数ha相关，至少包含向鼓风机38供给的冷却用空气的风速v。风量设定值也可以包含对风量产生影响的各种参数。
最佳风量计算部63计算预测排矿温度能够满足排矿时的温度条件的最佳风量，并基于该最佳风量对鼓风机38的转速进行控制。最佳风量计算部63具备排矿温度比较部631和风量修正部632。
排矿温度比较部631将由预测排矿温度计算部624计算出的各预测排矿温度与预先确定的排矿时的目标温度范围进行比较。目标温度范围是根据冷却设备3下游的运送设备的耐热温度来确定的上限排矿温度以下的规定范围。此外，目标温度范围也可以是一个目标温度。
风量修正部632在最高的预测排矿温度超过目标温度范围的情况下，提高风量设定值，使预测排矿温度计算部624再次计算预测排矿温度。此外，风量修正部632在最高的预测排矿温度低于目标温度范围的情况，降低风量设定值，使预测排矿温度计算部624再次计算预测排矿温度。
并且，风量修正部632在最高的预测排矿温度处于目标温度范围内的情况下，根据其风量设定值对鼓风机38的转速进行控制。具体而言，风量修正部632向作为变频装置的逆变器装置70输出与风量设定值相应的速度指令。
逆变器装置70通过基于速度指令的频率控制来驱动电动机71，由此对鼓风机38的转速进行控制。
<温度模型>
接着，对在上述的当前温度计算部623以及预测排矿温度计算部624的以节点为单位的温度计算中使用的温度模型进行说明。图6是用于对用于计算各节点的总损失热量的温度模型进行说明的图。单位节点的热流的总和σq由下式(1)表示。
【数式1】
∑q＝qair+qwater+qrad+qcon(1)
此处，
qair：基于向空气的对流的热流
qwater：基于向冷却水的对流的热流
qrad：基于辐射的热流
qcon：基于节点间的热传导的热流
在式(1)中，基于向空气的对流的热流qair由下式(2)表示。
【数式2】
qair＝ha·ssinter·(tnode-tair)(2)
此处，
ha：空冷热传递系数
ssinter：烧结矿表面积
tnode：节点温度
tair：大气温度
在式(2)中，空冷热传递系数ha由下式(3)表示。
【数式3】
ha＝nu·λ/d(3)
此处，
nu＝2+0.6·re0.5·pr0.333
re＝ρ·v·d/μ
pr＝cp·μ/λ
λ：热传导率(空气)
d：烧结矿的直径
ρ：密度(空气)
μ：粘性系数(空气)
cp：比热(空气)
v：风速
在式(1)中，基于向冷却水的对流的热流qwater由下式(4)表示。
【数式4】
此处，
cvw：蒸发热
ρw：水的质量(每1mol)
cpw:水的比热
tw:水的温度
flw:洒水量
在式(1)中，基于辐射的热流qrad由下式(5)表示。
【数式5】
qrad＝ε·σ·srad·(tnode4-tair4)(5)
此处，
ε：辐射率
σ：斯蒂芬玻尔兹曼系数
srad：辐射面积
tnode：节点温度
tair：大气温度
在式(5)中，辐射面积srad由下式(6)表示。
【数式6】
srad＝2π·nh·(lin+lout)(6)
此处，
nh：节点高度
lin：旋转内径半径
lout：旋转外径半径
在式(1)中，基于节点间的热传导的热流qcon由下式(7)表示。
【数式7】
此处，
k：热传导率
si→i-1：节点间表面积
ti,ti-1：烧结矿温度
d：节点间距离
将由式(1)表示的各节点的总损失热量σq代入后述的式(9)，各节点的节点温度被表示为差分方程式(8)那样。
【数式8】
tpj＝tpj-1-δtpj-1(8)
此处，
tpj：节点温度
p：节点编号
j：绝对划分编号
δtpj：在旋转1/20周花费的时间δt的期间减少的温度
在式(8)中，在旋转1/20周花费的时间δt的期间减少的温度δtpj由下式(9)表示。
此处，
ρ：烧结矿密度
c：比热
v：节点的体积
图7是用于对使用了差分方程式(8)的节点温度的计算进行说明的图。在图7所示的例子中，在旋转了1/20周后(δt秒后)绝对划分编号被增量，节点温度从t31变化为t32。节点温度t32根据差分方程式(8)而由t32＝t31-δt31表示。按照每个跟踪定时即每当旋转1/20周时，当前温度计算部623就计算位于各节点的烧结矿的当前温度(图10)。并且，预测排矿温度计算部624计算位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度(图10)。
<流程图>
图8是为了实现上述动作而由风量控制装置60执行的控制例程的流程图。本控制例程按照每个跟踪定时来重复执行。假设温度模型的各参数被预先设定有初始值。
在图8所示的例程中，首先，在步骤s100中，通过槽内水平计算部621以及槽内跟踪部622计算被装入烧结矿的各节点的位置。图9是表示向节点装入的烧结矿的移动的一例的表。在图9所示的例子中，每当移动1个划分时(每个跟踪定时)，就在由绝对划分编号a1表示的周向的位置从供矿口追加新的烧结矿。此外，在由绝对划分编号a6以及a16表示的周向的位置从排矿口排出烧结矿。当在排矿口排出最下节点的烧结矿时，烧结矿的水平(高度)减少一个节点量。
接着，在步骤s110中，计算出冷却风温度。将冷却风温度设为烧结矿温度的前次值×k(系数)。
通过步骤s120～步骤s160的处理来计算各节点的总损失热量。具体而言，在步骤s120中，使用上述式(2)计算基于空气对流的热损失。在步骤s130中，使用上述式(5)计算基于辐射的热损失。在步骤s140中，使用上述式(7)计算基于节点间热传导的热损失。在步骤s150中，使用上述式(4)计算基于洒水的热损失。并且，在步骤s160中，将在步骤s120～步骤s150中计算出的各热损失代入上述式(1)，而计算出总损失热量。
接着，在步骤s170中，使用上述差分方程式(8)以及式(9)将总损失热量转换成温度，而计算出各节点的烧结矿温度。
接着，在步骤s180中，计算各节点的当前温度和预测排矿温度。图10是表示某个跟踪定时的各节点的当前温度以及位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度(排矿时温度)的一例的表。按照每个跟踪定时对冷却槽34内的全部节点计算当前温度和预测排矿温度。此外，在预测排矿温度的计算中，假定为到排矿时为止风量为一定。
接着，在步骤s190中，确定各节点的预测排矿温度中、排矿时的温度最高的节点。
接着，在步骤s200中，判定在步骤s190中确定的对象节点的预测排矿温度与目标温度是否一致。目标温度设为作为限制的排矿时的上限排矿温度。如上述那样，也可以代替目标温度而使用目标温度范围。
在步骤s200的判定条件不成立的情况下，在步骤s210中，通过上述风量修正部632修正风量设定值，并计算与风量设定值相关的影响系数。影响系数例如被用作为温度模型的空冷热传递系数ha的修正系数。
参照图11和图12对计算影响系数的一例进行说明。图11是表示处于对象节点的烧结矿到从排矿口排出为止的温度变化的一例的图。图12是表示影响系数kw与风量w之间的关系的图表。根据图11所示的预测排矿温度与目标温度之间的差分80，修正风量设定值。基于修正后的风量设定值，使用图12所示的关系计算影响系数kw。
返回图8继续说明。在步骤s220中，使用反映了基于修正后的风量的影响系数kw的温度模型再次计算预测排矿温度。
之后，在步骤s200的判定条件成立的情况下，在步骤s230中，根据风量设定值来变更风量。具体而言，通过向逆变器装置70输出与风量设定值相应的速度指令，由此对鼓风机的转速进行控制。
<效果>
如以上说明的那样，根据本实施方式的系统，能够对冷却槽34内的烧结矿的以节点为单位的移动进行跟踪，并按照每次跟踪分别计算出位于各节点的烧结矿移动到排矿口时的预测排矿温度。并且，能够设定最高的预测排矿温度能够包含于目标温度范围的最佳风量，并通过基于逆变器的频率控制来降低鼓风机38的消耗电力。如此，由于能够按照以节点为单位的每次移动来预测将来的排矿温度，而随时设定最佳风量，因此能够实现节能和产品品质提高。此外，通过将配置在鼓风机38附近的风挡的开度设为100％而利用逆变器来降低鼓风机38的转速，由此能够实现进一步的节能。
<变形例>
然而，在上述实施方式的系统中，使用了包含基于洒水的热损失的温度模型，但是在不进行基于洒水喷嘴39的注水的情况下，也可以使用除去了基于洒水的热损失的温度模型。
此外，在上述实施方式的系统中，对鼓风机38的转速进行控制，但是也可以与鼓风机38一起或者代替鼓风机38而对配置在鼓风机38附近的风挡的开度进行控制。例如，如图13a和图13b所示，具备设置在鼓风机38的吸入侧的风挡80或者设置在排出侧的风挡81。风量控制装置与风挡80或者风挡81连接，在图8的步骤s230中，对于风挡输出与风量设定值相应的开度指令。
此外，在上述实施方式的系统中，冷却设备3具备两个刮板(a系统刮板35a、b系统刮板35b)，但刮板的数量并不限定于此。刮板只要为一个以上即可。
此外，在上述实施方式的系统中，向冷却设备3中装入烧结矿，但并不限于烧结矿，对于其他矿石也能够适用本发明。
此外，上述实施方式的系统中的冷却器的冷却方式，是将冷却用空气从鼓风机38向冷却槽34吹入的吹入式，但并不限定于此。冷却器的冷却方式也可以是将冷却所使用的空气从冷却槽34向鼓风机38吸入的吸入式。
<硬件构成例>
图14是表示风量控制装置60所具有的处理电路的硬件构成例的概念图。风量控制装置60内的各部分表示功能的一部分，各功能通过处理电路来实现。例如，处理电路具备至少一个处理器91和至少一个存储器92。例如，处理电路具备至少一个专用的硬件93。
在处理电路具备处理器91和存储器92的情况下，各功能通过软件、固件、或者硬件与固件的组合来实现。软件以及固件的至少一方被记载为程序。软件以及固件的至少一方被保存于存储器92。处理器91通过读出存储器92所存储的程序并执行，由此实现各功能。处理器91也称为cpu(centralprocessingunit)、中央处理装置、处理装置、运算装置、微处理器、微型计算机、dsp。例如，存储器92是ram、rom、闪存、eprom、eeprom等非易失性或者易失性的半导体存储器、磁盘、软板、光盘、压缩光盘、迷你盘、dvd等。
在处理电路具备专用的硬件93的情况下，处理电路例如是单一电路、复合电路、程序化的处理器、并行程序化的处理器、asic、fpga、或者将这些组合而成的电路。例如，各功能分别由处理电路实现。例如，各功能集中由处理电路实现。
此外，关于各功能，可以使一部分由专用的硬件93实现，使另一部分由软件或者固件实现。
如此，处理电路通过硬件93、软件、固件、或者这些的组合来实现各功能。