无缝钢管、其制造方法及稠油热采套管与流程

本发明涉及无缝钢管制造
技术领域：
，具体而言，涉及一种无缝钢管、其制造方法及稠油热采套管。
背景技术：
：无缝钢管在石油开采领域有重要应用。随着石油资源的不断开采，石油勘探开发向非常规环境拓展。稠油是一种粘度高、流动性差的重质原油。目前，稠油是通过单井吞吐注蒸汽的方法开采，注蒸汽的平均温度高达375℃。在向稠油热采井中注入蒸汽的过程中，套管受热时由于受到约束而无法膨胀，从而受到较大的压应力作用，而在停注采油的过程中，由于金属材料的松弛和蠕变作用，套管又受到较大的拉应力作用。套管周期性承受如此高的拉-压应力作用，会造成套管断裂、变形，这就对稠油热采用无缝套管提出了更高的性能要求，要求其拥有更高的强度和韧性。国家钢铁发展规划中提出要加大石油资源勘探力度，重点开拓非常规油气资源调查勘探。石油勘探开发对稠油热采无缝套管有明确而迫切的需求，但国内相关产品还不能完全满足使用要求。技术实现要素：本发明的主要目的在于提供一种无缝钢管、其制造方法及稠油热采套管，以解决现有技术中高强度稠油热采中所用的无缝钢管无法满足应用要求的问题。为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供了一种无缝钢管，按重量百分含量计，无缝钢管包括：c0.20～0.30％、si0.20～0.60％、mn0.50～1.20％、p≤0.015％、s≤0.003％、cr0.80～1.30％、mo0.30～0.70％、ti0.005～0.02％、ni≤0.10％、al0.01～0.05％、余量为铁fe和不可避免的杂质。进一步地，按重量百分含量计，无缝钢管包括：c0.25～0.30％、si0.40～0.60％、mn0.50～0.90％、p≤0.01％、s≤0.003％、cr1.00～1.30％、mo0.55～0.70％、ti0.005～0.02％、ni≤0.08％、al0.03～0.04％、余量为铁fe和不可避免的杂质。根据本发明的另一方面，提供了一种无缝钢管的制造方法，其包括以下步骤：步骤s1，根据权利要求1或2无缝钢管的化学组分进行配料，得到原料，并对原料进行冶炼得到坯料；步骤s2，对坯料进行轧制得到管坯；以及步骤s3，对管坯进行热处理得到无缝钢管。进一步地，步骤s1中得到原料后，对原料进行冶炼的步骤包括：将原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸，得到坯料。进一步地，进行弧形连铸的过程中，拉坯速度控制在0.5～0.8m/min，优选为0.55～0.7m/min；结晶器的振动频率为180～220opm，优选为200～210opm，振幅为±2～4mm，偏移量调整范围为10～30％。进一步地，步骤s2包括：步骤s21，将坯料加热至1250～1260℃，并保温35～40min，得到热坯；步骤s22，将热坯在1130～1180℃下进行锥形穿孔，得到毛管；步骤s23，利用轧管机将毛管进行轧管，得到荒管；以及步骤s24，对荒管进行定径得到管坯。进一步地，步骤s21包括：将坯料依次经过预热段加热、加热ⅰ段加热、加热ⅱ段加热、加热ⅲ段加热、加热ⅳ段加热、加热ⅴ段加热以及均热，步骤s21的总处理时间大于或等于3h，其中，经过预热段加热后坯料的温度达到820～850℃，经过加热ⅰ段加热后坯料的温度达到860～980℃，经过加热ⅱ段加热后坯料的温度达到1100～1140℃，经过加热ⅲ段加热后坯料的温度达到1200～1240℃，经过加热ⅳ段加热后坯料的温度达到1240～1270℃，经过加热ⅴ段加热后坯料的温度达到1250～1260℃，然后在1250～1260℃均热35～40min后，得到热坯。进一步地，步骤s23中的轧管机为连轧机组，轧管过程中毛管的喂入量为30～100mm，轧辊的转速在22～52rpm之间，风压在4.5～6bar之间。进一步地，步骤s3包括：步骤s31，在915～925℃下，对管坯进行淬火，保温50～70min后冷却；以及步骤s32，在630～660℃下，对冷却后的管坯进行回火，保温100～130min后空冷得到无缝钢管。根据本发明的另一方面，还提供了一种稠油热采套管，包括无缝钢管，其中，无缝钢管为上述的无缝钢管。应用本发明的技术方案，提供了一种无缝钢管，其按重量百分含量计包括：c0.20～0.30％、si0.20～0.60％、mn0.50～1.20％、p≤0.015％、s≤0.003％、cr0.80～1.30％、mo0.30～0.70％、ti0.005～0.02％、ni≤0.10％、al0.01～0.05％、余量为铁fe和不可避免的杂质。本发明提供的无缝钢管，综合调整了各元素的含量，使无缝钢管的强度得到了极大改善，同时兼具了较高的韧性，从而能够有效抵抗变换频繁且幅度较大的拉压应力，使其能够更好地在高强度稠油热采中应用。具体实施方式需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将结合实施例来详细说明本发明。以下结合具体实施例对本申请作进一步详细描述，这些实施例不能理解为限制本申请所要求保护的范围。正如
背景技术：
部分所描述的，现有技术中高强度稠油热采中所用的无缝钢管无法满足应用要求。为了解决这一问题，本发明提供了一种无缝钢管，按重量百分含量计，无缝钢管包括：c0.20～0.30％、si0.20～0.60％、mn0.50～1.20％、p≤0.015％、s≤0.003％、cr0.80～1.30％、mo0.30～0.70％、ti0.005～0.02％、ni≤0.10％、al0.01～0.05％、余量为铁fe和不可避免的杂质。其中，本发明提高了无缝钢管中的c含量，将其控制在0.20～0.30％之间；同时，提高了cr的含量，将其控制在0.80～1.30％；此外还进一步降低了s与p有害元素的含量，将p含量控制在0.015％以下，s含量控制在0.003％以下。这样，能够利用各元素之间的协同作用，显著改善无缝钢管的强度，同时使其具备良好的韧性。总之，本发明提供的无缝钢管，综合调整了各元素的含量，使无缝钢管的强度得到了极大改善，同时兼具了较高的韧性，从而能够有效抵抗变换频繁且幅度较大的拉压应力，使其能够更好地在高强度稠油热采中应用。在一种优选的实施方式中，无缝钢管包括：c0.25～0.30％、si0.40～0.60％、mn0.50～0.90％、p≤0.01％、s≤0.003％、cr1.00～1.30％、mo0.55～0.70％、ti0.005～0.02％、ni≤0.08％、al0.03～0.04％、余量为铁fe和不可避免的杂质。si元素能实现脱除原料中氧的作用又能够抑制δ铁素体结晶，进而提高无缝钢管的韧性；mn既能提高原料的淬透性，稳定奥氏体组织；cr与mn元素相互配合，既能提高原料的淬透性，在回火时又能阻止或减缓碳化物的析出与聚集，提高钢的回火稳定性；mo通过其相变强化和固溶强化的性能提升无缝钢管的强度和韧性，同时可以提高回火稳定性。ti能够细化晶粒，使钢坯在加热阶段奥氏体晶粒不至于生长的过于粗大，以致在随后的轧制过程中，可以使钢的晶粒得到进一步细化，提高钢的强度和韧性；同时，al是钢良好的脱氧剂，能够与si配合脱除原料中的氧。另外，al还可以细化晶粒，降低了钢的脆性转变温度。特别需要说明的是，将无缝钢管中的各元素进一步进行上述调整，能够更加充分地发挥各元素之间的协同作用，使无缝钢管的抗拉压应力能力得到进一步提高，具备更加出色的机械性能，更适宜在高强度稠油热采中应用。根据本发明的另一方面，还提供了一种无缝钢管的制造方法，其包括以下步骤：步骤s1，上述的无缝钢管的化学组分进行配料，得到原料，并对原料进行冶炼得到坯料；步骤s2，对坯料进行轧制得到管坯；以及步骤s3，对管坯进行热处理得到无缝钢管。本发明提供的上述方法，在冶炼过程中调整了各化学元素之间的用量关系，使得无缝钢管中各微量元素之间能够通过协同作用，显著改善无缝钢管的强度，同时使其具备良好的韧性。从而使无缝钢管能够有效抵抗变换频繁且幅度较大的拉压应力，以在高强度稠油热采中得到更好地应用。具体地，采用本发明的制造方法可以使高强度稠油热采无缝钢管的屈服强度达到800mpa以上，抗拉强度达到862mpa以上，0℃夏比(在0℃的温度下进行夏比冲击试验)v型横向全尺寸冲击功达到60j以上，各项性能均能够满足稠油热采井油田的开采要求。本发明为了进一步节约高强度稠油热采无缝套管的制造成本并得到具有预定化学成分的原料，优选上述原料的配料包括铁水、废钢、铁合金和铝中的多种。其中铁合金、铝丝可以在冶炼过程中加入不仅能够补充原料中的化学成分，铝丝加到钢中将与氧发生反应生成al2o3，在出钢、镇静和浇铸时生成的al2o3大部分上浮排除，实现脱氧目的。具体的冶炼工艺可以采用本领域常用的冶炼工艺。在一种优选的实施方式中，步骤s1中得到原料后，对原料进行冶炼的步骤包括：将原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸，得到坯料。采用电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气、弧形连铸对化学成分优化后的原料进行冶炼得到坯料，该坯料具有较好的淬透性。在一种优选的实施方式中，进行弧形连铸的过程中，拉坯速度控制在0.5～0.8m/min，优选为0.55～0.7m/min；结晶器的振动频率为180～220opm，优选为200～210opm，振幅为±2～4mm，偏移量调整范围为10～30％。针对本发明特定元素含量下的原料，在弧形连铸过程中，结晶器以上述的频率振动能够进一步使得钢水中的夹渣及气泡上浮，减少坯料表面夹渣、气孔、裂纹，而且采用振动装置将坯料的坯壳和结晶器内壁分离，既能保证坯壳在振动的状态下与管壁持续分离，又控制振动频率和振幅，保证了分离的稳定型，避免了在振动过程中坯壳产生粘结，进而造成圆管坯表面裂纹的产生。总之，基于原料的配比，本发明以上述的弧形连铸工艺，能够进一步改善管坯的性能，从而改善最终无缝钢管的性能。在一种优选的实施方式中，步骤s2包括：步骤s21，将坯料加热至1250～1260℃，并保温35～40min，得到热坯；步骤s22，将热坯在1130～1180℃下进行锥形穿孔，得到毛管；步骤s23，利用轧管机将毛管进行轧管，得到荒管；以及步骤s24，对荒管进行定径得到管坯。坯料加热后其内部组织更为均匀，并且在1130～1180℃下进行热穿孔配合对穿孔工艺参数的控制得到管径均匀、力学性能均一的毛管；进而保证了以该毛管得到的荒管的质量。优选地，步骤s21包括：将坯料依次经过预热段加热、加热ⅰ段加热、加热ⅱ段加热、加热ⅲ段加热、加热ⅳ段加热、加热ⅴ段加热以及均热，步骤s21的总处理时间大于或等于3h，其中，经过预热段加热后坯料的温度达到820～850℃，经过加热ⅰ段加热后坯料的温度达到860～980℃，经过加热ⅱ段加热后坯料的温度达到1100～1140℃，经过加热ⅲ段加热后坯料的温度达到1200～1240℃，经过加热ⅳ段加热后坯料的温度达到1240～1270℃，经过加热ⅴ段加热后坯料的温度达到1250～1260℃，然后在1250～1260℃均热35～40min后，得到热坯。采用以上加热程序对坯料进行加热，一方面能够使管坯整体升温至均热温度，一方面还能够避免加热过快导致的热集中产生的缺陷。轧管过程可以采用本领域的常用工艺。在一种优选的实施方式中，步骤s23中的轧管机为连轧机组，轧管过程中毛管的喂入量为30～100mm，轧辊的转速在22～52rpm之间，风压在4.5～6bar之间。连轧机组具有搓扎性质，有利于金属的延伸，使毛管处于微张力轧制状态，从而减小了毛管的横向变形，实现了改善无缝钢管内外表面质量和尺寸精度的目的。在一种优选的实施方式中，步骤s3包括：步骤s31，在915～925℃下，对管坯进行淬火，保温50～70min后冷却；以及步骤s32，在630～660℃下，对冷却后的管坯进行回火，保温100～130min后空冷得到无缝钢管。在上述热处理过程中，合金元素的作用得到充分的发挥，进而减少了无缝钢管内应力，提高钢管内部金相组织的稳定性，提高了无缝钢管的塑性和韧性。根据本发明的另一方面，还提供了一种稠油热采套管，包括无缝钢管，其中，无缝钢管为上述的无缝钢管。本发明中的无缝钢管的强度得到了极大改善，同时兼具了较高的韧性，从而能够有效抵抗变换频繁且幅度较大的拉压应力，使其能够更好地在高强度稠油热采中应用。以下通过实施例进一步说明本发明的有益效果：实施例仅为举例说明，其并不能限定本发明的保护范围，对于本领域技术人员而言，在本发明的启示与教导下，能够根据产品钢管的性能要求适当调节原料中化学成分的组成以及加热条件。实施例1(1)坯料的冶炼按照500kg/t的比例添加铁水和500kg/t的比例添加生产油井管品种而产生的废钢，作为原料，经过45吨电炉冶炼、45吨精炼炉精炼，并且在冶炼过程中加入硅铁、低碳锰铁、钒铁、微碳铬铁、钼铁、及少量铝丝和钛铁，将上述原料采用45吨真空脱气炉工艺进行钢水的真空冶炼；然后采用圆坯弧形连铸机进行连铸；在上述过程中，控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.640m/min；结晶器的振动频率调整范围200opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。检测坯料中各化学成分的含量，检测结果见表1。表1元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.250.290.550.0080.0010.920.430.02元素tial含量(wt％)0.0100.015(2)钢管轧制坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表2的加热制度进行加热。表2锥形穿孔：制备稠油热采无缝套管时，在穿孔温度为1180℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至920℃，并保温时间60min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在650℃下回火保温时间110min后空冷至室温，得到实施例1的无缝钢管。对实施例1的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表3；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例1的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表4。表3表4实施例2制备方法同实施例1，不同之处在于无缝钢管中的各微量元素含量如下：表5元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.200.601.200.0150.0030.800.700.10元素tial含量(wt％)0.0050.05对实施例2的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表6；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例2的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表7。表6表7实施例3制备方法同实施例1，不同之处在于无缝钢管中的各微量元素含量如下：表8元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.300.200.500.0120.0021.300.300.09元素tial含量(wt％)0.020.01对实施例3的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表9；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例3的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表10。表9表10实施例4制备方法同实施例1，不同之处在于无缝钢管中的各微量元素含量如下：表11元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.250.600.900.010.0021.000.550.08元素tial含量(wt％)0.0050.0.03对实施例4的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表12；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例4的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表13。表12表13实施例5制备方法同实施例1，不同之处在于无缝钢管中的各微量元素含量如下：表14元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.300.400.500.010.0021.100.700.06元素tial含量(wt％)0.020.0.04对实施例5的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表15；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例5的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表16。表15表16实施例6制备方法及无缝钢管元素含量同实施例1一样，不同之处在于坯料冶炼工艺和轧制工艺部分条件如下：冶炼工艺中：控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.5m/min；结晶器的振动频率调整范围180opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。钢管轧制中：坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表17的加热制度进行加热。表17锥形穿孔：制备油气用无缝钢管时，在穿孔温度为1130℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至915℃，并保温时间70min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在630℃下回火保温时间130min后空冷至室温，得到实施例6的无缝钢管。对实施例6的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表18；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例6的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表19。表18表19实施例7制备方法及无缝钢管元素含量同实施例1一样，不同之处在于坯料冶炼工艺和轧制工艺部分条件如下：冶炼工艺中：控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.55m/min；结晶器的振动频率调整范围210opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。钢管轧制中：坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表20的加热制度进行加热。表20锥形穿孔：制备油气用无缝钢管时，在穿孔温度为1130℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至925℃，并保温时间50min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在660℃下回火保温时间100min后空冷至室温，得到实施例7的无缝钢管。对实施例7的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表21；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例7的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表22。表21表22实施例8制备方法及无缝钢管元素含量同实施例1一样，不同之处在于坯料冶炼工艺和轧制工艺部分条件如下：冶炼工艺中：控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.70m/min；结晶器的振动频率调整范围200opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。钢管轧制中：坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表23的加热制度进行加热。表23锥形穿孔：制备油气用无缝钢管时，在穿孔温度为1130℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至925℃，并保温时间50min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在660℃下回火保温时间100min后空冷至室温，得到实施例7的无缝钢管。对实施例8的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表24；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例8的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表25。表24表25实施例9制备方法及无缝钢管元素含量同实施例1一样，不同之处在于坯料冶炼工艺和轧制工艺部分条件如下：冶炼工艺中：控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.90m/min；结晶器的振动频率调整范围230opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。钢管轧制中：坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表26的加热制度进行加热。表26锥形穿孔：制备油气用无缝钢管时，在穿孔温度为1120℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至930℃，并保温时间45min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在670℃下回火保温时间80min后空冷至室温，得到实施例7的无缝钢管。对实施例9的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表27；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例8的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表28。表27表28对比例1(1)坯料的冶炼按照500kg/t的比例添加铁水和500kg/t的比例添加生产油井管品种而产生的废钢，作为原料，经过45吨电炉冶炼、45吨精炼炉精炼，并且在冶炼过程中加入硅铁、低碳锰铁、钒铁、微碳铬铁、钼铁、及少量铝丝和钛铁，将上述原料采用45吨真空脱气炉工艺进行钢水的真空冶炼；然后采用圆坯弧形连铸机进行连铸；在上述过程中，控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.640m/min；结晶器的振动频率调整范围200opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500l/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。检测坯料中各化学成分的含量，检测结果见表29。表29元素csimnpscrmoni含量(wt％)0.10.181.250.0080.0010.500.430.02元素tial含量(wt％)0.0100.030(2)钢管轧制坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表30的加热制度进行加热。表30锥形穿孔：制备稠油热采无缝套管时，在穿孔温度为1180℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。轧制：采用孔型为的pqf轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17mpa的高压水除磷装置，在6架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。(3)热处理钢管加热至920℃，并保温时间60min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为20秒；然后在650℃下回火保温时间110min后空冷至室温，得到实施例1的无缝钢管。对对比例1的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表31；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对对比例1的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表32。表31表32从以上的数据中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果：上述高强度稠油热采无缝套管的屈服强度在800mpa以上，抗拉强度在862mpa以上，-20℃夏比v型横向3/4尺寸冲击功在48j以上，均满足高强度稠油热采的工艺要求。由实施例1至9中的数据可知，本发明制备的无缝钢管产品的尺寸精度在标准要求范围之内，完全能够满足高强度热采套管的要求；且钢管的屈服强度、拉伸强度、伸长率、低温冲击功与高强度热采套管的推荐标准几乎相当或甚至更高，尤其是低温冲击功远远优于标准要求，因此，采用本申请的制造方法得到的无缝钢管的拉伸、冲击韧性均十分优异，能够适用稠油热采井油田的开采要求。更为特别地，由实施例4和5中的数据可知，在制备工艺相同的基础上，将无缝钢管中各微量元素的含量控制在优选范围内，能够进一步提高无缝钢管的强韧性能。此外，由实施例7和8中的数据可知，在无缝钢管组成相同的基础上，将各步骤工艺参数控制在优选范围内，能够进一步提高无缝钢管的强韧性能。以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。当前第1页12