本发明涉及在汽车的废气冷凝水环境中使用的铁素体系不锈钢。更具体而言，本发明涉及例如用于废热回收器、egr(exhaustgasrecirculation)冷却器等排气再循环装置的铁素体系不锈钢。
背景技术：
近年来，汽车领域中，排气环境限制的强化日益变高的同时还要求进一步提高燃油经济性。因此，在汽车中的废热回收器、egr冷却器这样的热交换器的应用一直在增加。
废热回收器是回收废气的热进行再利用的装置，以混合动力汽车为中心进行搭载。在使用废热回收器的系统中，通过热交换器将废气的热传递至发动机冷却水，从而促进发动机热机而提高燃油经济性和供暖性能。
此外，egr冷却器是使废气再循环的装置。在使用egr冷却器的系统中，利用热交换器冷却排气侧的高温废气，使经冷却的废气再度进行进气，从而使发动机的燃烧温度降低，抑制nox的生成。
这样的废热回收器或egr冷却器的热交换部中会生成冷凝水，暴露于严酷的腐蚀环境中。在热交换部，废气和冷却水介由不锈钢接触，因腐蚀而产生开孔时会导致冷却水的泄露，因此要求高的耐冷凝水腐蚀性。
专利文献1中公开了一种使用提纯不充分且s浓度高的燃料时的egr冷却器和废热回收装置用奥氏体系不锈钢。但是，在如下方面存在问题：奥氏体系不锈钢由于含有大量ni而成本高，并且其在如排气歧管周围部件那样的高温且因激烈振动受到拘束力的使用环境中的疲劳特性、高温下的热疲劳特性低。
因此，还在研究对废热回收器、egr冷却器的热交换部使用奥氏体系不锈钢以外的钢。
例如，专利文献2中公开了一种将铁素体系不锈钢作为板坯而构成的汽车废热回收装置。其中，通过将mo添加于18mass％以上的cr，从而确保废气的冷凝－蒸发环境中的耐孔蚀性和耐缝隙腐蚀性。
此外，上述的egr冷却器的热交换部等的接合应用钎焊接合，对这些构件不仅要求提高耐冷凝水腐蚀性而且还要求优异的钎焊性。
关于此，例如，专利文献3中公开了一种egr冷却器铁素体系不锈钢。其中，通过以满足cr+2.3cu≥18的方式在cr中添加cu，从而确保优异的钎焊性和对废气冷凝水的耐腐蚀性。
专利文献4中公开了一种钎焊后对废气冷凝水具备耐腐蚀性的废热回收器用铁素体系不锈钢。其中，从钎焊后的耐腐蚀性的观点出发，对钎焊热处理后形成的皮膜中的阳离子分率进行规定为特征。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2013－199661号公报
专利文献2：日本特开2009－228036号公报
专利文献3：日本特开2010－121208号公报
专利文献4：日本特开2012－214880号公报
技术实现要素：
然而，在如专利文献2～4那样的不锈钢中，进行模拟了反复进行冷凝水的生成和蒸发、加热的实际环境的试验时，有时耐冷凝水腐蚀性不充分。如此，现有技术中，还不能说在确保充分的钎焊性的同时得到了所希望的耐冷凝水腐蚀性。
因此，本发明的目的在于提供一种铁素体系不锈钢，其具有优异的钎焊性，并且在废热回收器或egr冷却器中使用的环境下具有优异的耐冷凝水腐蚀性。
另外，优异的钎焊性是指在重叠的2片钢板的单侧的端面涂布1.2g的钎料bni－5(ni－19cr－10si)，在10-2pa的真空气氛、1170℃×600s的加热条件下进行钎焊处理后，钎料的渗透是2片的板的重叠长度的50％以上。
此外，优异的耐冷凝水腐蚀性是指将在ph8.0的200ppmcl－+600ppmso42－溶液中的试验片完全浸渍、80℃的保持、24小时的浸渍－蒸发试验、250℃的炉内的24小时的加热保持，全部进行4次循环后(以下，也记为冷凝水腐蚀试验)，最大腐蚀深度小于100μm。
本发明人等通过进行前述的冷凝水腐蚀试验发现，除了cr、mo、ni、c、n以外还适量含有si，则可得到优异的耐冷凝水腐蚀性。进而，发现通过调整al含量，还可以确保钎焊性。
以解决上述课题为目的的本发明的主旨如下所述。
[1]一种铁素体系不锈钢，其特征在于，具有如下组成：
以质量％计含有
c：0.025％以下、
si：0.40～2.0％、
mn：0.05～1.5％、
p：0.05％以下、
s：0.01％以下、
cr：16.0～30.0％、
mo：0.60～3.0％、
ni：0.10～2.5％、
nb：0.20～0.80％、
al：0.001～0.15％、
n：0.025％以下，
并且，满足以下的式(1)和式(2)，剩余部分由fe和不可避免的杂质构成，
c+n≤0.030％···(1)
2si+ni≥1.0％···(2)
(式(1)、式(2)中的c、n、si、ni表示各元素的含量(质量％))。
[2]根据上述[1]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，
以质量％计进一步含有选自
cu：0.01～1.0％、
w：0.01～1.0％、
co：0.01～1.0％
中的1种或2种以上。
[3]根据上述[1]或[2]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，
以质量％计进一步含有选自
ti：0.01～0.10％、
v：0.01～0.50％、
zr：0.01～0.30％、
b：0.0003～0.005％、
ca：0.0003～0.003％、
mg：0.0003～0.003％、
rem：0.001～0.10％
中的1种或2种以上。
[4]根据上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，用于汽车的废热回收器或排气再循环装置。
根据本发明，可以提供一种铁素体系不锈钢，其具有优异的钎焊性，并且，用于废热回收器或egr冷却器等暴露于冷凝水腐蚀环境中的汽车部件时具有优异的耐冷凝水腐蚀性。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式详细地进行说明。
与以往的消声器同样，废热回收器、egr冷却器的热交换部的废气侧处于反复进行废气的冷凝和蒸发的环境中。生成的冷凝水因废气加热，水分蒸发，引起离子种的浓化和ph的降低，促进不锈钢的腐蚀。近年来，伴随着燃料的多样化，废气也多样化，可预想到对耐腐蚀性造成很大影响的氯化物离子、硫酸离子的增加或者ph从中性变为弱酸性等腐蚀环境变严酷。
鉴于这样的背景，本发明人等对废气冷凝水环境中的不锈钢的耐冷凝水腐蚀性的提高进行了深入研究。
其结果发现，为了得到具有优异的耐冷凝水腐蚀性的不锈钢，除了调整成规定范围的含量的cr、mo、ni、c、n以外，还含有适量的si是有效的。
冷凝水腐蚀的腐蚀形态为孔蚀。本发明中，通过抑制孔蚀的发生、降低孔蚀的生长速度和停止孔蚀的生长而使耐冷凝水腐蚀性提高。关于第一个的孔蚀的发生的抑制，通过除了含有cr和mo以外进一步含有适量的si，从而使抑制效果大幅度强化。关于第二个的孔蚀的生长速度的降低，通过含有适量的ni来进行。进而，对于第三个的孔蚀的生长的停止，通过除了含有cr和mo以外进一步含有适量的si和ni，从而有效地停止生长。
而且，发现通过调整al含量，可以确保钎焊性。
发现因对以上各过程的元素的不同作用，能够在确保钎焊性的同时耐冷凝水腐蚀性飞跃性地提高，从而完成了本发明。
基于这样的发现的本发明的铁素体系不锈钢的特征在于，具有如下组成：以质量％计含有c：0.025％以下、si：0.40～2.0％、mn：0.05～1.5％、p：0.05％以下、s：0.01％以下、cr：16.0～30.0％、mo：0.60～3.0％、ni：0.10～2.5％、nb：0.20～0.80％、al：0.001～0.15％、n：0.025％以下，且满足以下的式(1)和式(2)，剩余部分由fe和不可避免的杂质构成，其具有优异的钎焊性，并且在废热回收器或egr冷却器等暴露于冷凝水腐蚀环境的汽车部件中使用时具有优异的耐冷凝水腐蚀性。
c+n≤0.030％···(1)
2si+ni≥1.0％···(2)
(式(1)、式(2)中的c、n、si、ni表示各元素的含量(质量％))
以下，首先，对本发明的铁素体系不锈钢的成分组成进行说明。应予说明，表示各元素的含量的％只要没有特殊说明则为质量％。
c：0.025％以下
c是钢中不可避免地含有的元素。若c含量多，则强度提高，少则加工性提高。为了提高强度，优选含有0.001％以上的c。另一方面，若c含量超过0.025％，则加工性的下降变得显著，并且因cr碳化物的析出而容易引起因局部的cr缺乏所致的耐冷凝水腐蚀性的下降。因此，c含量为0.025％以下。c含量优选为0.020％以下，更优选为0.015％以下，进一步优选为0.010％以下。此外，c含量更优选为0.003％以上，进一步优选为0.004％以上。
si：0.40～2.0％
si是本发明中用于提高耐冷凝水腐蚀性的重要元素。其效果通过含有0.40％以上的si而得到。在需要更优异的耐冷凝水腐蚀性时优选含有超过0.60％的si。但是，若含有超过2.0％的si，则加工性降低。因此，si含量为0.40～2.0％。si含量优选为超0.60％，更优选为0.80％以上，进一步优选为1.00％以上。此外，si含量优选为1.80％以下，更优选为1.60％以下，进一步优选为1.40％以下。
mn：0.05～1.5％
mn具有脱氧作用，其效果通过含有0.05％以上的mn而得到。但是，含有超过1.5％的mn则由于固溶强化而损害加工性。此外，含有超过1.5％的mn时促进作为腐蚀的起点的mns的析出，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，mn含量为0.05～1.5％的范围。mn含量优选为0.10％以上。此外，mn含量优选为0.50％以下，更优选为0.30％以下。
p：0.05％以下
p是钢中不可避免地含有的元素，含有超过0.05％的p则使焊接性降低，容易产生晶界腐蚀。因此，p含量限定为0.05％以下。优选p含量为0.04％以下。进一步优选p含量为0.03％以下。
s：0.01％以下
s是钢中不可避免地含有的元素，含有超过0.01％的s时促进mns的析出，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，s含量为0.01％以下。优选s含量为0.008％以下。更优选s含量为0.005％以下。
cr：16.0～30.0％
cr是用于确保耐冷凝水腐蚀性的重要元素。cr含量小于16.0％时，无法充分得到耐冷凝水腐蚀性。另一方面，若含有超过30.0％的cr，则加工性、制造性降低。因此，cr含量为16.0～30.0％的范围。cr含量优选为18.0％以上，更优选为19.0％以上，进一步优选为20.5％以上。此外，cr含量优选为24.0％以下，更优选为23.0％以下，进一步优选为22.0％以下。
mo：0.60～3.0％
mo具有使不锈钢的钝化皮膜稳定化而提高耐冷凝水腐蚀性的效果。在废热回收器、egr冷却器中，具有防止因冷凝水所致的内面腐蚀和因融雪剂等所致的外面腐蚀的效果。而且，具有提高热疲劳特性的效果，是特别适合在安装于排气歧管正下方的egr冷却器中使用的元素。这些效果通过含有0.60％以上的mo而得到。但是，mo为昂贵的元素，因此会导致成本的增大。而且，若mo含量超过3.0％，则加工性降低。因此，mo含量为0.60～3.0％的范围。mo含量优选为0.80％以上，更优选为1.00％以上，进一步优选为1.20％以上，进一步更优选为1.50％以上。此外，mo含量优选为2.50％以下，更优选为2.00％以下。
ni：0.10～2.5％
ni是通过含有0.10％以上而有效地有助于耐冷凝水腐蚀性和韧性的提高的元素。但是，若ni含量超过2.5％，则应力腐蚀破裂敏感性变高。因此，ni含量为0.10～2.5％的范围。ni含量优选为0.50％以上，更优选超过0.80％，进一步优选为1.00％以上，进一步更优选为1.20％以上，特别优选为1.50％以上。此外，在对耐冷凝水腐蚀性提高有效的si的含量为0.60％以下时，为了确保耐冷凝水腐蚀性，优选含有超过0.80％的ni。
nb：0.20～0.80％
nb是通过与c和n优先键合而抑制因cr碳氮化物的析出所致的耐冷凝水腐蚀性的降低的元素。此外，具有提高高温强度而提高热疲劳特性的效果。这些效果在含有0.20％以上的nb时得到。另一方面，若nb含量超过0.80％，则靱性降低。因此，nb含量为0.20～0.80％的范围。nb含量优选为0.25％以上。此外，nb含量优选为0.60％以下，更优选为0.50％以下，进一步优选为0.40％以下。
al：0.001～0.15％
al是对脱氧有用的元素，其效果在含有0.001％以上的al时得到。另一方面，含有超过0.15％的al时使钎焊性降低，因此al含量为0.15％以下。因此，al含量为0.001～0.15％。al含量优选为0.10％以下，更优选为0.050％以下，进一步优选为0.025％以下，进一步更优选为0.015％以下，特别优选为0.010％以下，最优选为0.008％以下。
n：0.025％以下
与c同样地，n为钢中不可避免地含有的元素，具有通过固溶强化使钢的强度上升的效果。其效果通过含有0.001％以上的n而得到。另一方面，在含有超过0.025％的n而作为cr氮化物析出时使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，n含量为0.025％以下。n含量优选为0.020％以下，更优选为0.015％以下，进一步优选为0.010％以下。此外，n含量优选为0.001％以上，更优选为0.003％以上，进一步优选为0.005％以上。
c+n：0.030％以下···(1)
(式(1)中的c、n表示各元素的含量(质量％))
过量含有c和n时使耐冷凝水腐蚀性和加工性降低。因此，将c含量和n含量分别设为前述的范围的同时将c+n(c含量和n含量之和)设为0.030％以下。c+n优选为0.025％以下。c+n更优选为0.020％以下。
2si+ni：1.0％以上···(2)
(式(2)中的si、ni表示各元素的含量(质量％))
如上所述，本发明中，为了提高耐冷凝水腐蚀性，将si和ni分别设为规定的含量。而且，本发明人等进行深入研究后还发现若2si+ni(si含量的2倍和ni含量之和)小于1.0％，则无法得到所需的耐冷凝水腐蚀性。因此，本发明中，将si含量和ni含量分别设为前述的范围的同时将2si+ni设为1.0％以上。2si+ni更优选为1.5％以上。
本发明的铁素体系不锈钢中，剩余部分由fe和不可避免的杂质构成。
本发明的铁素体系不锈钢除了上述成分以外，还可以在以下范围进一步含有选自cu、w、co中的1种或2种以上。
cu：0.01～1.0％
cu是具有提高耐冷凝水腐蚀性的效果的元素。该效果在含有0.01％以上的cu时得到。另一方面，若cu含量超过1.0％，则有时热加工性降低。因此，在含有cu时，cu含量优选为0.01～1.0％的范围。cu含量更优选为0.05％以上。此外，cu含量更优选为0.50％以下。
w：0.01～1.0％
与mo同样地，w具有提高耐冷凝水腐蚀性的效果。该效果在含有0.01％以上的w时得到。另一方面，若w含量超过1.0％，则有时使制造性降低。因此，在含有w时，w含量优选为0.01～1.0％。更优选w含量为0.50％以下。
co：0.01～1.0％
co是提高耐冷凝水腐蚀性和韧性的元素。该效果在含有0.01％以上的co时得到。另一方面，若co含量超过1.0％，则有时使制造性降低。因此，在含有co时，co含量优选为0.01～1.0％。co含量更优选为0.02％以上，进一步优选为0.04％以上。此外，co含量更优选为0.50％以下，进一步优选为0.20％以下。
本发明的铁素体系不锈钢可以在下述范围进一步含有选自ti、v、zr、b、ca、mg、rem中的1种或2种以上。
ti：0.01～0.10％
ti具有与钢中所含的c和n键合而防止敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的ti时得到。另一方面，ti为对氧活性的元素，含有超过0.10％的ti则有时在钎焊处理时钢的表面生成致密且连续的ti氧化皮膜，使钎焊性降低。因此，ti含量优选为0.01～0.10％。ti含量更优选为0.02％以上，进一步优选为0.03％以上。此外，ti含量更优选为0.05％以下，进一步优选为0.04％以下。
v：0.01～0.50％
与ti同样地，v具有与钢中所含的c和n键合而防止敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的v时得到。另一方面，若v含量超过0.50％，则有时加工性降低。因此，在含有v时，v含量优选为0.01～0.50％的范围。v含量更优选为0.03％以上，进一步优选为0.05％以上。此外，v含量更优选为0.40％以下，进一步优选为0.25％以下。
zr：0.01～0.30％
zr具有与c、n键合而抑制敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的zr时得到。另一方面，若zr含量超过0.30％，则使加工性降低，并且由于为非常昂贵的元素，因此有时导致成本的增大。因此，在含有zr时，zr含量优选为0.01～0.30％。zr含量更优选为0.05％以上。此外，zr含量更优选为0.20％以下。
b：0.0003～0.005％
b是改善二次加工脆性的元素。其效果在含有0.0003％以上的b时得到。另一方面，若b含量超过0.005％，则有时由于固溶强化而延展性降低。因此，在含有b时，b含量优选为0.0003～0.005％的范围。b含量更优选为0.0005％以上。此外，b含量更优选为0.0030％以下。
ca：0.0003～0.003％
ca改善焊接部的焊透性而使焊接性提高。该效果在含有0.0003％以上的ca时得到。另一方面，若ca含量超过0.003％，则有时与s键合而生成cas，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，在含有ca时，ca含量优选为0.0003～0.003％的范围。ca含量更优选为0.0005％以上。此外，ca含量更优选为0.0020％以下。
mg：0.0003～0.003％
mg是在脱氧效果等精炼方面有用的元素，此外，对使组织微细化而提高加工性、韧性也有用，可根据需要含有0.003％以下的mg。在含有mg时，mg含量优选为可得到稳定的效果的0.0003％以上。即，在含有mg时，mg含量优选为0.0003～0.003％。mg含量更优选为0.0020％以下。
rem：0.001～0.10％
rem(稀土类元素)提高耐氧化性而抑制氧化皮的形成，抑制焊接部的回火色正下方的cr缺乏区域的形成。该效果在含有0.001％以上的rem时得到。另一方面，若rem含量超过0.10％，则使酸洗性等制造性降低，并且导致成本的增大。因此，在含有rem时，rem含量优选为0.001～0.10％。
接着，对本发明的铁素体系不锈钢的制造方法进行说明。
关于本发明的不锈钢的制造方法，只要是铁素体系不锈钢的通常的制造方法就可以很好地使用，没有特别限定。例如，可以通过如下制造工序制造：用转炉、电炉等公知的熔融炉熔炼钢，或者进一步经由钢包精炼、真空精炼等二次精炼制成具有上述本发明的成分组成的钢，通过连续铸造法或者铸锭－开坯轧制法制成钢片(坯料)，其后，经由热轧、热轧板退火、酸洗、冷轧、精加工退火、酸洗等各工序，制成冷轧退火板。上述冷轧可以设为1次或隔着中间退火的2次以上的冷轧，此外，冷轧、精加工退火、酸洗的各工序可以反复进行。而且，热轧板退火可以省略，在要求钢板的表面光泽、粗糙度調整时，可以在冷轧后或者精加工退火后实施表皮光轧。
对上述制造方法中的优选制造条件进行说明。
熔炼钢的制钢工序优选将在转炉或电炉等中进行熔融的钢，通过vod法等进行二次精炼，制成含有上述必须成分和根据需要添加的成分的钢。熔炼的钢水可以通过公知的方法制成钢板坯，从生产率和品质方面出发，优选利用连续铸造法。其后，将钢板坯优选加热至1050～1250℃，通过热轧制成所需的板厚的热轧板。当然，也可以热加工成板材以外。优选其后将上述热轧板根据需要以900～1150℃的温度实施连续退火后，通过酸洗等进行脱氧化皮，制成热轧制品。应予说明，也可以根据需要在酸洗前通过喷丸除去氧化皮。
而且，也可以将上述热轧退火板经由冷轧等工序制成冷轧制品。这种情况下的冷轧可以是1次，从生产率、品质要求的观点出发，也可以设为隔着中间退火的2次以上的冷轧。1次或2次以上的冷轧的总压下率优选为60％以上，更优选为70％以上。其后优选将经冷轧的钢板优选以900～1150℃、进一步优选以950～1150℃的温度进行连续退火(精加工退火)，进行酸洗，制成冷轧制品。另外，也可以通过光亮退火进行连续退火而省略酸洗。进而，可以根据用途在精加工退火后，实施表皮光轧等，进行钢板的形状、表面粗糙度、材质的调整。
以上说明的本发明的铁素体系不锈钢很好地用于汽车的废热回收器、egr冷却器等排气再循环装置。
实施例
以下，通过实施例详细地说明本发明。
将表1、2所示的具有no.1～21、23～45的成分组成的钢，用真空熔融炉熔炼，在1100～1200℃加热1小时后，通过热轧，制造板厚4.0mm的热轧板。以950～1100℃进行热轧板退火后，除去氧化皮冷轧至板厚1.0mm。将以950～1100℃进行精加工退火而得到的冷轧退火板用金刚砂研磨纸研磨至600目，进行利用丙酮的脱脂而供于试验
＜耐冷凝水腐蚀性＞
耐冷凝水腐蚀性是在模拟了实际环境的循环试验中进行评价。将冷轧退火板切成25mm×100mm的大小，供于试验。试验液是将从实车的废热回收装置提取的冷凝水的分析例作为参考，仅使用对腐蚀特别相关的氯化物离子和硫酸离子。试剂使用盐酸、硫酸，调整成200ppmcl－+600ppmso42－的溶液后，使用氨水将ph调节为8.0。使试验片浸渍于在80℃进行恒定管理的上述溶液中，使浸渍有试验片的浸渍溶液以24小时蒸发。将该工序进行5次。接着，将试验片放入250℃的炉中进行24小时加热保持。将这些作为1次循环，进行合计4次循环。试验结束后，除去腐蚀生成物，利用3d显微镜测定腐蚀深度。将最大腐蚀深度小于80μm的情况评价为◎(合格，特别优异)，将最大腐蚀深度为80μm以上且小于100μm的情况评价为○(合格)，将100μm以上的情况评价为×(不合格)。
＜钎焊性＞
钎焊性是以在间隙部的钎料的渗透性进行评价。对各冷轧退火板，切取30mm见方和25mm×30mm的板，将该2片的板重叠，使用夹持夹具以恒定的扭力(170kgf)进行固定。在单侧的端面涂布1.2g的钎料bni－5(ni－19cr－10si)，在10－2pa的真空气氛下进行钎焊处理。
热处理温度模式中，在依次进行升温温度10℃/s、均热时间1(使整体的温度均匀的工序)：1060℃×1800s、升温温度10℃/s、均热时间2(实际的以钎料的熔点以上的温度进行钎焊的工序)：1170℃×600s的处理后，进行炉冷，温度下降至200℃时以外部气体(大气)进行清扫。在重叠的板的侧面部通过目视确认在钎焊处理后钎料在板间渗透的程度，按照以下基准进行评价。将钎料的渗透是2片的板的重叠长度的50％以上的情况作为○(合格)，将钎料的渗透小于2片的板的重叠长度的50％的情况作为×(不合格)。
根据表1、2，本发明例的钢no.1～20、31～34和37～45均示出优异的耐冷凝水腐蚀性和钎焊性。
尤其是si含量超过0.60％的钢no.1、2、4～8、11、12、14～20、32～34、41、43以及si含量为0.60％以下但ni含量超过0.80％的钢no.3、13、31、37～40、42、44、45的耐冷凝水腐蚀性特别优异。
另一方面，式(1)偏离本发明的范围的钢no.21的耐冷凝水腐蚀性不合格。此外，si、cr、mo、ni、nb的含量中的任一者偏离本发明的范围的钢no.23、24、25、35、36以及不满足式(2)的钢no.26、不满足式(2)且si、ni的含量偏离本发明的范围的钢no.27的耐冷凝水腐蚀性不合格。
此外，al、ti的含量中的任一者偏离本发明的范围的钢no.28、29的钎焊性不合格。此外，si、al偏离本发明的范围且不满足式(2)的钢no.30中，耐冷凝水腐蚀性和钎焊性均不合格。
产业上的可利用性
本发明的铁素体系不锈钢适合作为暴露于由汽车的废气生成的冷凝水中的废热回收器、egr冷却器等排气再循环装置中使用的构件。