本发明涉及一种套筒式减冲均流盘，属于化工设备领域。本发明的套筒式减冲均流盘为反应器新增内构件。本发明的套筒式减冲均流盘适用于各种加氢反应器，尤其适用于液气比较大、规模较大的加氢反应器。
背景技术：
：近年来，随着我国国民经济的快速发展和环保意识的增强，对石化产品的质量和环保要求越来越高。为了适应加工含硫原油的需要，满足不断增长的化工原料的需求，提高产品的质量，加氢技术在炼油工业中的重要性和作用越来越大。在加氢装置中，作为关键设备的加氢反应器，按一定比例混氢后的原料油借助加氢催化剂的作用，完成了精制和裂化等反应。加氢反应器内的加氢反应能否稳定操作，加氢催化剂能否充分地发挥其作用，产品质量是否能够达到优质，很大程度上取决于气液在催化剂床层中分布的均匀性。而气液在催化剂床层中的分布是否均匀，与加氢反应器内构件的设计有着密切的关系。换言之，内构件性能的好坏直接影响到催化剂寿命、产品质量和装置的运转周期，即在加氢过程中采用一套性能优良的内构件技术所得到的效果决不亚于换用一种活性更高的催化剂。因此国内外对加氢反应器内构件的研究和工程开发一直非常重视，不断更新其反应器内构件，以求取得更好的效果。加氢反应器内构件有入口扩散器、气液分配盘、积垢篮、催化剂床层支承件、冷氢箱、出口收集器以及惰性瓷球等，其中直接关乎催化剂使用效率也是最重要的内构件是气液分配盘和冷氢箱。在气-液-固三相加氢裂化、加氢脱硫反应过程中，广泛使用固定床加氢反应器，而气液分配器是固定床加氢反应器最关键的内构件之一。气液分配器的功能是将气液两相原料进行分配、混合、并均匀地喷洒到催化剂床层表面，改善液相在催化剂床层的流动状态。气液分配器对反应物料的分配有宏观均匀性与微观均匀性。多个气液分配器以一定的排列方式安装在塔盘上形成分配塔盘。从每个分配器流过的液相量与气体体积相同，保证物料对催化剂床层的“均匀”覆盖，定义为气液分配器的宏观均匀性。达到液体分配的宏观均匀性较高是比较困难的，原因是目前加氢反应器直径越来越大，分配塔盘由分块组合安装，无法精准保证分配板面水平。通常安装误差会使分配板面沿水平方向有1/8°～1/2°的倾斜，最大倾斜可达3/2°。即使分配塔盘在安装之初其水平度较高，在操作过程中，也会因为热膨胀和物料冲击载荷共同作用下，使分配盘板面失去水平度。因此，需要靠分配器自身结构实现液相宏观分配的均匀性。通过分配器将液体分布到床层催化剂上。催化剂床层上不存在没有被液体覆盖的空白区域，保证物料对催化剂床层的“完全”覆盖，这就是气液分配器的微观均匀性。它是体现反应器床层局部区域而言的液体分布效果。固定床加氢反应器是一种滴流床反应器。反应物以气液两相形式并行向下流动穿过固定的催化剂床层的。液相以溪流的形式向下流动，为分散相，而气相为连续相，与液相并流向下流动。液相在流经催化剂颗粒的表面时对催化剂颗粒进行润湿，而反应就发生在润湿的催化剂颗粒上，因此催化剂的有效润湿率对总反应速率有非常重要的影响。而液相物料在进入催化剂床层时分配不均匀将在催化剂床层形成沟流或偏流，导致部分催化剂得不到润湿或润湿效果很差，使这部分催化剂的性能得不到发挥，影响产品质量。加氢过程为放热反应，物料分布不均匀会导致催化剂润湿效果好的部位反应程度剧烈，生成热量较多；即影响反应器的径向温差。当径向温差较大时，催化剂局部温度越高，反应速率越快，两者效果叠加会形成过热点，使这部分催化剂性能过早失活，损害催化剂的性能，甚至会导致催化剂部分区域的结焦、板结，物料无法正常流过，由于固定床加氢反应器为滴流床流态，导致板结区域下方的催化剂不能发挥作用，从而大大降低催化剂的使用寿命与装置的开工周期。局部板结还导致催化剂床层压力降的升高，为了继续运行不得不提高反应器的操作压力，造成能耗的升高；压力降的过快升高达到反应器设计值时，不得不非正常停工，进行撇头处理，额外支出检维修费用，同时催化剂的筛分也会造成催化剂的流失与浪费。因此，在固定床加氢反应器中，液相物料分配均匀性十分重要。加氢反应器以反应器顶部中心位置进料，尽管设置了入口扩散器，物料输送的残余动能会产生强大的冲击力；中心位置进料的另一个流态特点是，物料在反应器封头空间的形成的流线为倾斜线，具有动能的液相对顶部分配器塔盘上的液层产生“推浪”现象，给依赖塔盘水平度的分配器带来不利的入口条件，即使性能最好的分配器，在不同深度的液层条件下，也无法实现均匀分配物料，径向温差扩大不可避免。气液分配盘由安装在分布板上的气液分布器组成，其主要功能是将液相反应物均匀的分布在催化剂床层上，以保证反应器内所有的催化剂都能获得均一的润湿程度，使得所有催化剂拥有相近的催化效率，从而有效提高反应器的整体生产效率。此外，液相反应物在整个催化剂床层截面上的均匀分布，还能够减少催化剂床层中“热点”的生成，即避免反应器内部径向温差过大，从而有效抑制催化剂的结焦和失活，延长催化剂的使用寿命和反应器的运转周期。而目前国内加氢领域广泛应用的气液分布器，仍然存在抗塔板倾斜能力不强和液体分散性能不佳的缺陷。国内外对液体在固定床反应器内分布均匀性的研究已有50多年的历史了，很多研究者发现，液体在催化剂床层上的初始分布是影响其整体分布均匀性的重要因素，因为单股液体往往需要4-5倍反应器直径的距离才能实现在整个床层上的均匀分布。气液分布器是固定床加氧反应器中的重要内构件，其主要功能是为气液两相流体提供混合和相互作用的场所，使液体破碎成液滴分散到气流中，并随气流一起落到填料上，形成液体在填料床层上的初始分布。液体初始分布的均匀性直接影响下游催化剂的润湿程度和使用效率，如果气液分布器设计不合理，反应原料分配效果差，会造成加氢反应在催化剂床层中的不均匀性，导致径向温差过大，从而降低催化剂的利用率和寿命，甚至造成产品的质量达不到要求。近年来随着人们环保意识的提高，世界范围内对清洁燃料的需求越来越迫切，对加氢反应器的产品质量提出了新的更高的要求。而由于反应原料在催化剂床层上分布的均匀性很大程度上决定了加氢反应器能否实现稳定运行，以及产品的质量能否达到优质，因此对气液分布器性能的要求也越来越高。由于气液分布器无论对于固定床加氧反应器的稳定运行，还是加氢产品的质量都起到了举足轻重的作用，因此对其结构和性能的研究引起了众多专家学者的兴趣，同时也受到了国内外主要石油炼化公司和科研机构的重视。国内诸如中国石化工程建设公司、抚顺石油化工研究院和洛阳石油化工工程公司等单位;国外诸如英国石油公司(BP)，联合油公司(UnionOil)，德士古公司(TEXACO)，环球油品公司(UOP)，雪佛隆公司(CHEVRON)，以及国际壳牌公司(SHELL)等，都在气液分布器的开发和应用上都入了大量精力，也都开发出了多种各具风格的气液分布器。不同的气液分配器实现宏观分配均匀性与微观分配均匀性的方法不同。按照其作用机理主要分为三类：溢流型、抽吸型以及二者的混合型。它们的结构、工作机理各不相同，其微观分配均匀性也差别很大。总的来说，按照液体的分散机理，上述溢流型、抽吸型及兼具溢流和抽吸作用的混合型三类气液分配盘中，抽吸型气液分布器由于具有较好的液体破碎性能，可以将液体分散为粒径较小的液滴，在其作用下液体在催化剂床层上的分布均匀性较之其他两种类型要好，如目前国内加氧领域广泛应用的联合油型气液分布器。但由于联合油型气液分布器采用相同的气液入口，其气体入口面积将会随着液位的波动而发生变化，从而引起气速和液体抽吸能力的变化，当气液分配盘存在一定的倾斜度时，处于不同水平高度的气液分布器将具有不同的气体入口面积和液体抽吸能力，导致气液分配盘的液体分布不够均匀，也就是说联合油型气液分布器的抗塔板倾斜能力不强。另外，最近的一些研究报道表明，联合油型气液分布器存在较为严重的中心汇流现象，其液体的分布均匀性也不够理想。近年来，随着国内市场对优质馏分油的需求不断增加，加之世界范围内环保法规的日益严格、清洁燃料在全球的推广应用，要求传统的炼油技术必须进行升级换代的技术改进。加氢工艺技术水平的高低，主要取决于催化剂性能的先进性，而催化剂性能的发挥，则在很大程度上取决于反应器内部结构先进性和合理性。其中关键技术之一就是反应器必须有良好的液体、气体初始分布及床层间再分布以实现催化剂的最大利用率，否则不可能生产出超低硫柴油。并且为了实现经济规模，加氢设备制造能力的提高,加氢反应器正在朝大型化发展，反应器直径的不断增大,对反应器内构件的反应物流分配效果要求也越来越高。目前，国内外目前加氢反应器气液分布器不同程度存在分布不均匀的情况，如国内广泛使用的为泡帽型分配器，或改进型泡帽分配器，气液分布性能存在明显的不均匀情况，该分配器基于抽吸原理：气相折流时对液相形成夹带，实现液相分布。泡帽型分配器主要是依靠气相对分配盘上液相的抽吸作用来克服分配板安装倾斜和保持液体宏观分配的均匀性的。但是泡帽型分配器的溢流口属直缝切口，宏观均匀性不如溢流型分配器。并且泡帽分配器尺寸较大，安装间距较大，占用反应器空间较多。而且，由于泡帽分配器的中心区域流量大，液相的微观分配性不均匀；且由于泡帽分配器的流态为柱塞流，其冲击力较大。基于上述原因，泡帽分配器在使用时不得不填充足够厚度的惰性瓷球层，用于减缓冲击力，并辅助均匀分散液相，而且需流经一定段床层深度后，才能实现液相均匀分散，浪费了宝贵的反应器空间。从粗汽油到渣油宽广的馏分范围都可作为加氢装置的原料，其流态工况分为全气相和气液两相流，即使是气液两相工况，其氢油比存在很大差异，液相密度、粘度差别较大，因此，基于抽吸原理的泡帽分配器，不可能适用于上述所有工况。此外，随着原料油劣质化日趋严重、加工工艺流程越来越长、连续化程度越来越高，原料油中含酸引起设备及工艺管线腐蚀所产生的锈垢、上游工艺失稳夹带而来的助剂、储运过程中的溶氧等，进入加氢反应器后均会产生垢物，覆盖顶部分配盘。基于抽吸原理的泡帽分配器很容易被覆盖或部分覆盖，导致物料分布不均匀，而入口液体分布不均匀时，会严重影响加氢反应器顶部分配器效果。针对传统的气液分配器抗塔板倾斜能力较弱、分配盘上液层深度不均匀影响较大的技术问题，必须开发具有减冲均流功能的，体积小、分布效果好、安装精度低的新型内构件技术，用于消减进入反应器的流体残余动能形成的强大冲击力，用于消除呈倾斜流态的流体对分配盘上液层的“推浪”现象，实现流体的均匀分配。技术实现要素：针对现有技术中的不足，本发明提供了一种套筒式减冲均流盘。所护套筒式减冲均流盘设置在闲置的反应器上封头内，或设置在反应器筒体上端、顶部分配盘的上面。本发明的套筒式减冲均流盘为新增设的反应器内构件，可用于消减流体进入反应器时残余动能形成的强大冲击力；能够消除中心点进入时形成的呈倾斜流线对分配盘液层的“推浪”现象，消除流体自反应器入口坠落至顶部分配盘势能转化而来的冲击力；实现流体流态精细化调节及物料的初分配功能，或替代顶部分配盘的分配功能；可为顶部分配盘提供良好的入口条件。与现有技术相比，本发明的套筒式减冲均流盘分布效果好、充分利用了反应器封头闲置空间，具有体积小、结构简单、安装方便及操作弹性大等特点。本发明的技术方案如下：一种套筒式减冲均流盘，包括塔盘和设置于塔盘之上的若干烟囱式分配器；所述的烟囱式分配器包括降液管和设置在降液管上端的减冲筒；所述的减冲筒和降液管均为两端开口的筒状结构，减冲筒与降液管呈上下布置，所述减冲筒的直径大于降液管的直径。进一步的，所述的减冲筒与降液管呈上下、同轴、圆环套布置。进一步的，减冲筒截面积与烟囱分配器截面积有对应关系。减冲筒底沿与降液管上沿重叠或不重叠固定连接，也可与降液管上部重叠布置。当重叠布置时，重叠高度为降液管高度的比例为5%～30%，优选为10%～25%。进一步的，所述减冲筒与降液管水平方向之间存在一定距离的间隙。所述减冲筒的截面积为降液管截面积的1.1～3倍，优选为1.5～2.5倍。减冲筒和降液管之间可以通过拉杆（或拉筋）进行固定和连接。本发明中，所述的塔盘通常还包括支撑梁和用于固定塔盘的塔盘连接件。进一步的，所述减冲筒的上沿开口设置若干齿槽。本发明中，所述的套筒式减冲均流盘适用的反应器为上进料且气液为并流形式的固定床反应器，尤其适用于固定床滴流床反应器形式。更优选适用的反应器是原料中含不饱和烃、或垢物较多及规模较大（如反应器直径4米以上）的加氢反应器。套筒式减冲均流盘适宜设置在闲置的反应器上封头内，或设置在反应器筒体上端、顶部分配盘的上面。进一步的，所述的若干烟囱式分配器应当竖直设置于塔盘上。烟囱式分配器中降液管的下端开口直接开口于塔盘上或贯穿塔盘开口。进一步的，所述的烟囱式分配器可以采用任何适宜的材料制成，如陶瓷、金属材质等，本发明优选采用钢材质。所述的减冲筒和所述降液管可以为一体化制作而成；或者，在降液管的上沿固定连接一个筒状减冲筒即可。所述的固定连接可以采用焊接、螺栓连接、螺丝连接等各种适宜的方式。本发明套筒式减冲均流盘中，所述的减冲筒和降液管通常均由金属管制成。降液管的管壁上水平方向设置1～6个溢流孔，优选为1～2个。每个烟囱式分配器中溢流孔的总截面积为降液管截面积的10%～100%，优选为30%～50%。溢流孔的形状可以为圆形、长条形、三角形及多边形，优选为圆形。降液管上设置的溢流孔中心线距塔盘表面5～100mm，优选为30～50mm；降液管的高度为20～300mm，优选为50～120mm。本发明套筒式减冲均流盘中，一层套筒式减冲均流盘可以设置若干数量的具有减冲均流功能的烟囱式分配器。若干具有减冲功能的烟囱式分配器在塔盘上呈三角形、四边形、菱形布置。本发明套筒式减冲均流盘中，塔盘通常分割为若干块，并可拼接为圆形板。所述塔盘的最外沿边沿设置向上折翻的折边；塔盘折边高度一般为5～80mm，优选为30～50mm。本发明中，所述的降液管除了供液体通过外，同时也是进料中气体进料的流通通道。与现有技术相比，本发明的套筒式减冲均流盘具有如下优点：1、本发明套筒式均流盘，经过特殊的结构设计，减小分布器安装尺寸，方便安装于闲置的反应器上封头处，或设置在反应器筒体上端、顶部分配盘的上面，达到节省反应器空间的目的，提高了加氢反应器的空间利用率，便于装填更多的催化剂，或减小反应器规模。2、本发明套筒式均流盘，设置具有减冲功能的分配器，其上部的减冲筒阻挡呈倾斜流态的喷射流体，将其冲击力消减；失去动能的流体被阻挡后在重力作用下，由原来的倾斜线流态转化为了垂直流态，并实现自然坠落，在塔盘上形成深度一致的液层，消除了倾斜线冲击力给塔盘上液层形成的“推浪”现象，并给烟囱式分配器创造了均匀的入口条件，通过烟囱式分配器将物料分布到顶部分配盘上，实现初分配功能，给分配器提供友好、平稳液层、均匀的入口条件，本发明的减冲均流盘，与分配盘一起实现物料均匀分布到反应器的水平截面上。设置数量适宜、具有减冲均流功能的烟囱分配器，可取代现有的顶部分配盘，实现物料的均匀分配。即本发明套筒式减冲均流盘改善了第一床层分配盘的入口工况，提高了分配盘的分布效果，优化顶部床层的物料分布，提高第一床层催化剂的利用率。3、本发明套筒式均流盘，通过设置的减冲筒上沿开设齿槽，呈倾斜线喷射而来的液相撞击在齿槽上，形成较大的喷溅面积，形成分散相，有利于消减冲击力，同时形成较大面积内的散落区域，利于在塔盘上形成均匀液层。４、本发明套筒式均流盘，通过设置的减冲筒及烟囱式分配器实现液相分布，相比较通用的抽吸原理的泡帽分配器，液相分配的分散动力由气相抽吸改为利用势能，形成喷溅，从而减小压降。5、本发明套筒式均流盘，设置烟囱分配器管壁上溢流孔位置与形状，形成合理的塔盘存液深度，降低塔盘水平度偏差与液位波动带来的宏观分配不均匀。6、本发明套筒式均流盘，采用独特的设计原理及流体力学特点，实现物料的均匀分配，使催化剂床层径向温差降低，催化剂床层径向温差≤3℃，由于径向温差反映了流体的分布效果，这充分说明了本发明格栅式均流盘对反应进料物流的分配和气液混合效果较好，对加氢催化反应过程和催化剂结焦控制具有一定的辅助作用。7、本发明套筒式减冲均流盘与现有技术相比，结构简单，安装方便，操作弹性大，可以提高加氢反应器空间利用率、改善反应器顶分物料入口条件、提高反应器进料的径向分布效果、有效消除反应器径向温差，消除催化剂床层因物料分布不均匀引起的过热点，为加氢反应器中催化剂的有效使用提供优良的入口条件，减少催化剂撇头或换剂次数，延长装置的开工周期，提高加氢工艺效果，具有良好的经济效益。附图说明图1是本发明套筒式减冲均流盘结构示意图。其中，1为烟囱式分配器，2为塔盘，3为塔盘连接件，4为塔盘支撑梁，5为溢流孔。图2是烟囱式分配器的结构示意图。其中，1-1为减冲筒，1-2为降液管，1-3为拉杆。图3是烟囱式分配器的结构俯视图。图4是本发明套筒式减冲均流盘的液体流态示意图。图5是本发明实施例中同一床层截面上不同测温点的方位示意图。具体实施方式如图1-3所示，本发明的套筒式减冲均流盘包括塔盘2和竖直设置于塔盘之上的若干烟囱式分配器1。烟囱式分配器包括降液管1-2和设置在降液管上端的减冲筒1-1，二者之间通过拉杆1-3固定连接。减冲筒和降液管均为两端开口的筒状结构，减冲筒与降液管呈上下布置，且减冲筒的直径大于降液管的直径。其中，减冲筒具有一定规格。减冲筒高度一般为30～400mm，优选为100～300mm；减冲筒的直径一般为30～260mm，优选为80～150mm。减冲筒的上沿开口优选还设置齿槽，齿槽形状为三角形、矩形或圆弧形，优选为三角形。齿槽的高度为减冲筒高度的1%～20%，优选为2%～10%。如图2-3所示，本发明套筒式减冲均流盘中，减冲筒与降液管在水平方向之间存在间隙，用以作为气相通道，其间隙宽度一般为5～200mm，优选为10～50mm。减冲筒与降液管优选呈上下、同轴、圆环套布置。减冲筒截面积为降液管截面积的1～8倍，优选2～6倍。减冲筒底沿与降液管上沿连接，也可与降液管重叠布置。当减冲板底沿与降液管部分重叠时，重叠高度一般为降液管高度的5%～30%，优选为10%～25%。本发明套筒式减冲均流盘中，减冲筒和降液管一般由金属管制成。降液管的高度一般为20～300mm，优选为50～120mm。在降液管的管壁上，呈水平方向通常设置1～6个溢流孔，优选为1～2个。溢流孔的总截面积一般为降液管的截面积的10%～100%，优选为30%～50%。溢流孔的形状可以为圆形、长条形、三角形及多边形，优选为圆形。降液管上所设置溢流孔的中心线距塔盘上表面5～100mm，优选为30～50mm。本发明套筒式减冲均流盘中，一层套筒式减冲均流盘可设置若干数量的具有减冲均流功能的烟囱式分配器。若干具有减冲功能的烟囱式分配器在塔盘上呈三角形、四边形、菱形布置。烟囱式分配器通常通过降液管下端插置在塔盘（板）上，并可以通过焊接、螺纹连接、卡扣连接等方式进行固定连接。本发明套筒式减冲均流盘中，塔盘通常分割为若干块，并可拼接为圆形板。塔盘最外沿的边沿设置向上折翻的折边，折边高度一般为5～80mm，优选为30～50mm。结合图1-4，本发明套筒式减冲均流盘工作方法过程如下：工作时，具有较大冲击力、自反应器中心进入的流体，呈倾斜线向四周喷射，流体撞击到减冲筒上，可有效阻挡呈斜线流态喷射而来的流体，将其冲击力削减调，而流体被阻挡、失去动能后在重力的作用下自然坠落，形成垂直下降流态，液相势能转化为自由落体的动能，并坠落到减冲均流盘的塔盘板上。本发明套筒式均流盘，通过设置的减冲筒上沿开设齿槽，呈倾斜线喷射而来的液相撞击在齿槽上，形成较大的喷溅面积，形成分散相，有利于消减冲击力，同时形成较大面积内的散落区域，利于在塔盘上形成均匀液层。由于分配器物料通道呈水平布置且距离塔盘板具有一定高度差，因而物料会在减冲均流盘的塔盘板上形成液层，因而物料会在格栅式减冲均流盘的塔盘板上表面形成一定深度的液层，即使塔盘水平度存在偏差，仍可确保每个分配器均有液相存在。由于分配器数量多，催化剂床层表面任意一个点均有一定数量的分配器工作，使得分配器均匀度得到保障。物料自烟囱式分配器管壁上开设的溢流孔通道流入分配管内，实现液体的初分配。由于经过减冲均流盘后的物料在分配到顶部分配盘上时已经转化为垂直流态，且动能消失，因此对顶部分配盘塔盘板表面上的液层不再有推力，消除了物料对分配盘上液层的“推浪”现象，给顶部分配器提供了友好、平稳液层、均匀的入口条件，与顶部分配盘一起实现了物料在催化剂床层上的均匀分布。当加氢反应器内液相物料量较少工况时，或催化剂床层上部装填齿球形状保护剂，或空心球型保护剂时，本发明的套筒式减冲均流盘，甚至可以取代顶部分配盘，实现减冲、均流及分配一体化，从而大大简化反应器内部结构、降低投资。下面结合实施例说明本发明的反应效果，但并不因此限制本发明的保护范围。比较例1某炼油厂汽油加氢精制装置中的一个加氢精制反应器，所述反应器直径为3.0m，上封头内闲置，最上层催化剂床层入口处设置有顶分配盘，顶分配盘内使用本领域常规的ERI型泡帽式气液分配器，加氢原料为汽油馏分，催化剂为抚顺石油化工研究院生产的FGH-21型加氢精制催化剂，所述反应器的工艺条件为：操作压力1.85MPa、体积空速2.5h-1、氢油体积比为355:1，反应器入口温度285℃，催化剂床层径向温度及温差见表1。实施例1改造后，在上封头内增加了本发明的套筒式减冲均流盘，采用如图1所示的套筒式减冲均流盘与普通的ERI型泡帽式气液分配器组合使用。套筒式均流盘的主要参数：减冲筒高度优选为300mm；减冲筒直径优选为150mm；减冲筒的上沿设置三角形齿槽，齿槽的高度为减冲筒高度的10%。减冲筒与烟囱分配器水平方向之间间隙优选为30mm；减冲筒截面积为烟囱分配器截面积的5倍；减冲筒底沿与烟囱分配器重叠布置；重叠位置为烟囱分配器高度的20%；烟囱分配器高度为120mm；在烟囱分配器管壁上，呈水平方向设置2个溢流口。溢流孔的总截面积为烟囱分配器管截面积的30%；烟囱分配器管壁上开设的溢流孔，其形状为圆形；烟囱分配器管壁上设置的溢流孔中心线距塔盘上表面50mm。本发明的套筒式减冲均流盘中，烟囱式分配器在塔盘上呈三角形布置。所述的塔盘可以分割为9块，并可拼接为圆形板，每块切割板上设置3个烟囱式分配器，塔盘最外沿的边沿设置折边，折边的高度一般为50mm。加氢原料和工艺条件同比较例1。重新开工后，第一催化剂床层入口径向温度及最大温差见表1。实施例2改造后，在上封头内增加了本发明的套筒式减冲均流盘，取消了原反应器中的本领域常规的ERI型气液分配器，其中，套筒式减冲均流盘的主要参数：减冲筒高度优选为300mm；减冲筒直径优选为150mm；减冲筒的上沿设置三角形齿槽，齿槽的高度为减冲筒高度的10%。减冲筒与烟囱分配器水平方向之间间隙优选为30mm；减冲筒截面积为烟囱分配器截面积的5倍；减冲筒底沿与烟囱分配器重叠布置；重叠位置为烟囱分配器高度的20%；烟囱分配器高度为120mm；在烟囱分配器管壁上，呈水平方向设置2个溢流口。溢流孔的总截面积为烟囱分配器管截面积的30%；烟囱分配器管壁上开设的溢流孔，其形状为圆形；烟囱分配器管壁上设置的溢流孔中心线距塔盘上表面50mm。本发明的套筒式减冲均流盘中，烟囱式分配器在塔盘上呈三角形布置。所述的塔盘可以分割为9块，并可拼接为圆形板，每块切割板上设置3个烟囱式分配器，塔盘最外沿的边沿设置折边，折边的高度一般为50mm。加氢原料和工艺条件同比较例1。重新开工后，第一床层入口径向温度分布及最大温差见表1。表1应用结果比较例1实施例1实施例2温度a，℃285.3285.8286.0温度b，℃289.6286.3286.2温度c，℃278.6286.7286.1温度d，℃278.3285.5284.6温度e，℃284.3285.4285.6最大床层径向温差，℃11.31.31.6当前第1页1 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