专利名称：可燃物料等离子体高温气化工艺及其设备的制作方法
技术领域：
本发明涉及对可燃物料进行高温气化处理的技术，具体地指一种可燃物料等离子体高温气化工艺及其设备。
背景技术：
随着人口的自然增长和经济的持续发展，作为主要能源来源的常规优质化石燃料却在迅速地减少，导致我国乃至世界都存在长期而巨大的能源需求和供应压力。面对全球一体化的大趋势，我国高耗能、低能效的经济将面临如何在国际竞争中求得生存和发展的严
峻考验。在燃煤、生物质、城市固体废物(MSW)等可燃原料的利用问题上，节能降耗已成为促进国家经济、社会可持续发展的最重要和最有效的手段之一。
与可燃物料燃烧获取能源这种相对落后的低级利用形态相比，可燃物料气化所获得的合成气具有更高的价值，其用途也更为广泛。在可燃物料气化技术中，高热值的燃煤气化技术早在二十世纪五十年代就在国外实现了工业化生产，至今已成功开发出了对煤种适用性广、气化压力高、气化效率高、污染少的各种煤气化工艺，其中具有代表性的有固定床气化工艺、流化床气化工艺和气流床气化工艺等。固定床气化工艺采用气一固逆流接触方式，燃料从气化炉顶部加入，气化剂从气化炉底部进入，产生的煤气从炉顶引出，固态或液态灰渣则从炉底排出。流化床气化工艺采用气一固混流接触方式，燃料从气化炉下部给入，气化剂从气化炉底部和下部加入，产生的初煤气由气化炉上部引入气一固分离器分离，产生的灰渣则由炉底排渣管排出。气流床气化工艺采用气一固顺流接触方式，气化剂和燃料同时送入气化炉进行反应，产生的初合成气与灰渣同时排出气化炉。多年的实践证实这些气化工艺对燃煤的气化具有良好的效果，但由于其对燃料的水份、灰份、挥发份以及灰熔点等特性很 敏感，同一种气化工艺大都只能适应一种燃料或物理化学性质很相 近的燃料，故其应用受到了很大的限制。
生物质和城市固体废物(MSW)等低热值燃料的气化技术则是 本世纪出现的一种新能源技术，至今也有了较快的发展，尤其是欧 洲和美洲对生物质气化发电技术进行了大量的研究，并取得了相当 的成果。近年来，国内很多高等院校和科研院对此也投入了大量的 精力，并采用固定床或流化床气化工艺对生物质等低热值燃料进行 了大量的气化试验。然而试验结果并不理想，其碳转化率低、气化 效率低、合成气有效成份(CO+H2)的比例低、合成气热值低且不 稳定、焦油含量高等的缺陷十分突出。
究其缘由， 一方面是因为如前所述的现有固定床或流化床气化 炉对燃料的适应性较差、 一种气化炉只能适应一种燃料，导致其运 行的稳定性较差，碳转化率较低。另一方面是因为生物质和城市固 体废物(MSW)等的成份和热值随着收集渠道、季节、气候等自然 因素的变化极不稳定，对气化工艺中各项参数的控制要求也很高， 而现有固定床或流化床气化炉的气化温度一般在800 120(TC之间， 合成气的出口温度一般在500 800"C之间，最高的出口温度也不会超 过100(TC，而在该温度区间内的低热值燃料将大量产生焦油，这是 气化工艺最难净化的产物之一，焦油过多可造成管道堵塞和设备污 染，导致设备难以连续稳定运行，给合成气的后续工业利用带来极 大的困难。同时，由于排渣温度低，只能采用固态排渣，气化炉的 碳转化率也较低。故对于生物质和城市固体废物(MSW)、市政污泥、 劣质煤等的气化，目前国内外尚没有成功商业利用的业绩，特别是 生物质燃料的气化利用尚处于研究试验阶段。
发明内容
本发明的目的就是要提供一种燃料适应性好、气化效率高、合 成气中焦油成份少、有效成份高的可燃物料等离子体高温气化工艺 及其设备。为实现上述目的，本发明的指导思想将多个工艺步骤有机结合 为一体，各工艺步骤相互协作，分层次实现燃料的气化，并促使合 成气中的焦油类杂质转化为可利用的能源。本发明所设计的可燃物 料等离子体高温气化工艺，是在气化炉中利用等离子炬对各种燃煤、 生物质、城市固体废物、市政污泥或其他可燃物料进行高温加热处 理、将其中的有机物气化转变为合成气、将所产生的灰份烙化排出 的过程，其具体工艺过程包括如下步骤
1) 将具有耐高温特性和多孔隙特性的焦炭颗粒铺设到气化炉的 底部，形成焦炭床层；
2) 将可燃物料、助熔剂和补充焦炭的混合物连续投入到焦炭床 层上，形成燃料床层；
3) 将一次氧化剂喷射到气化炉内，启动气化炉上的一级等离子 炬产生高温等离子电弧，使部分焦炭和可燃物料燃烧，在焦炭床层 与燃料床层的结合处形成熔融区，燃烧所生成的高温烟气上行，在 熔融区上部的气化区对燃料床层进行高温气化，使其中的有机物高 温裂解为CO和H2，所获得的粗合成气从气化炉上部出口输出；而 其中的无机物灰份则被高温熔化形成熔渣，并通过焦炭床层的孔隙 流到气化炉底部排出；
4) 将所获得的粗合成气导入气固分离器中，使其中的大颗粒灰 份和焦炭颗粒分离出来，并送回气化炉中的气化区重新循环，同时 获得净合成气；
5) 将所获得的净合成气引入除焦油器内，并向除焦油器内喷射 二次氧化剂，同时启动除焦油器上的二级等离子炬产生高温等离子 电弧，使净合成气中残留的少量焦炭颗粒和焦油类物质高温裂解转 化为CO、 H2、 CH2和C02，最终获得精合成气。
上述步骤1)中，焦炭的粒径为120~180mm,该粒径可保证焦 炭床层的透气性，使其不容易板结。且该粒径范围内的焦炭含碳量 高、孔隙率大，在高温下燃烧时能释放出大量的能量，有利于焦炭 床层温度的稳定， 温液态熔渣能通过焦炭的孔隙顺利流出，可燃物料的碳颗粒却不能通过焦炭床层，从而被高温气化，提高了碳的
转化率。焦炭床层的厚度设计为800~1500mm，该厚度可保证焦炭床 层的稳定和过滤特性，且能更好地适应可燃物料特性的变化。
上述步骤2)中，可燃物料、助熔剂和补充焦炭的粒径小于或等 于150mm，与焦炭床层的粒径对应。助溶剂的添加量占可燃物料重 量的1~3%，该重量百分比是根据气化可燃物料的灰份特性来确定 的，当采用气化灰熔点高、灰渣流动性差的可燃物料时，通过向气 化炉中添加占可燃物料重量1 3%的助溶剂，可以达到降低可燃物料 的灰熔点，改善熔融灰渣流动性的效果，从而保证液态熔渣能顺畅 的排出气化炉。助溶剂可选用石灰石。由于在气化过程中焦炭床层 中的焦炭被不断地消耗，为了维持焦炭床层的稳定，需要不断地向 气化炉内补充焦炭，补充焦炭的添加量占可燃物料重量的3~5%，燃 料床层的厚度为2500 3000mm，这样可保证气化过程的连续稳定， 提高气化炉对可燃物料水份、灰份变化的适应性。
上述步骤3)中，熔融区的温度优选在3000~5000°C，该温度可 以保证融化可燃物料中的高熔点灰份，并且熔融区产生的高温烟气 可以强化对燃料床层的传热，达到对可燃物料快速加热、快速升温、 快速裂解的效果。气化区的温度优选在1700 2000°C，以满足有机物 气化反应的高温环境，提高气化反应速度，减少气化过程中焦油类 物质的产生。
上述步骤3)中，粗合成气在气化炉的上部出口处的温度控制在 1000 1250°C，以保证焦油类物质充分裂解，减少粗合成气中焦油类 物质的含量。熔渣在气化炉底部的排渣温度控制在1650~1700°C，以 使熔渣处于熔融态，保证液态熔渣具有比较好的流动性，确保气化 炉排渣顺畅。
上述步骤3)中，粗合成气的上升速度控制在0.8 1.0m/s，粗合 成气在气化炉中的停留时间控制在10 15s，较低的上升速度和较长 的停留时间能保证粗合成气中的焦油尽量裂解。同时，粗合成气中 焦炭颗粒和灰份颗粒含量的减少，可大幅提高碳的转化率，而且还
8有利于后续粗合成气的净化。
上述步骤3)和步骤5)中， 一次氧化剂和二次氧化剂选择氧气、 富氧空气、空气、水蒸汽或其组合；所选氧气、富氧空气、空气的 喷射压力为33000 36000Pa;所选水蒸汽为250~350°C的过热水蒸汽， 喷射压力为0.4 0.5Mpa。控制上述喷射压力，可使氧化剂克服氧化 剂喷嘴的阻力，同时也能克服燃料床层的阻力，保证氧化剂穿透可 燃物料，与物料良好地接触，确保气化炉内温度场、气流场的均匀 和稳定。
上述步骤5)中，将除焦油器内的净合成气加热到1200~1400°C， 二次氧化剂选择喷射压力为0.5Mpa、温度为350'C的过热水蒸汽。 该喷射压力保证了喷入的二次氧化剂能与净合成气充分的混合，加 强扰动，同时可减少裂解的吸热量。在焦油的裂解过程中，过热水 蒸汽能与焦油成份快速反应，生成CO、 H2、 CH4、 C02等气体，这 样既能有效减少炭黑的产生，又可以将焦油转化为可燃气体，提高 合成气的产量。例如，焦油中的萘在1200 140(TC催化裂解时，发生 下述反应
C! oH8+10H2O— 10CO+14H2
Ci0H8+20H2O— 10CO2+24H2
C10H8+10H2O—2CO+4C02+6H2+4CH4
由上述化学反应可知，过热水蒸汽非常有利于焦油裂解和可燃 气体的产生，从而提高气化效率。
为实现上述工艺而专门设计的可燃物料等离子体高温气化设 备，主要由气化炉、气固分离器和除焦油器三部分构成。其中
所述气化炉具有一个气化炉壳体，气化炉壳体的顶部或上部侧 壁上设置有给料装置，通过给料装置可在气化炉壳体的底部铺设焦 炭床层、在焦炭床层的上面铺设燃料床层；气化炉壳体的下部侧壁 上设置有一级等离子炬和一次氧化剂喷嘴， 一级等离子炬位于焦炭 床层与燃料床层的结合处， 一次氧化剂喷嘴位于一级等离子炬的上 方；气化炉壳体的顶部或上部侧壁上还设置有合成气输出通道；气
9化炉壳体的底部设有熔渣排出装置。
所述气固分离器具有一个旋风分离筒体，旋风分离筒体的上部 气体进口与合成气输出通道相连，旋风分离筒体的下部颗粒料出口 通过回料管与气化炉壳体的下部返料口相连。
所述除焦油器具有一个裂解反应壳体，裂解反应壳体的壳壁上 设置有二级等离子炬和二次氧化剂喷嘴，裂解反应壳体的进气端与 旋风分离筒体的上部气体出口相连。
与现有技术相比，本发明具有如下优点
其一，本发明在气化炉和除焦油器内采用等离子炬提供气化所 需的高温，使得气化效率和碳转化率显著提高，合成气有效气体 (C0+H2)成份比例明显提高，从而使得合成气适合于发电和化工 合成应用；
其二，本发明气化工艺采用的气化炉采用常压操作，给料装置
和排渣装置结构简单，容易实现；
其三，本发明采用的气化工艺对燃料的适应性好，燃料预处理 简单，宽筛分的给料，可气化各类燃煤、生物质、MSW和污泥等可 燃物料，并且能同时气化上述多种混合燃料；
其四，本发明的气化工艺采用高温气化，经气一固分离和除去 焦油处理后，制备的精合成气中灰份含量低，其灰份含量小于 3~5g/Nm3,精合成气不含焦油类有害杂质。
其五，本发明的气化工艺采用高温气化，经气一固分离和賒去 焦油处理后，碳转化率高， 一般能达到99.5%以上。
其六，本发明的气化工艺采用高温液态排渣，灰渣可玻璃化处 理，实现灰渣的无害综合利用。
其七，本发明的气化工艺在气化炉内设置焦炭床层，在焦炭床 层与燃料床层结合处施加功率可调的等离子电弧，从而使得气化炉 对燃料成份、水份、灰份和热值等特性变化的适应性好，当燃料的 特性发生变化影响气化效果时，可以通过调整等离子炬的输入能量、 以及添加或减少补充焦炭的数量来保证气化炉的稳定运行。综上所述，本发明具有投资小、工艺简单、碳转化率高、合成 气有效气体成份比例高、设备运行可靠性高等特点，本发明能适应 各种不同类型的可燃物料，并且实现了灰渣的无害化处理，经气一 固分离后生成的净合成气中的焦油类杂质被进一步裂解成有效气 体，极大地提高了可燃物料的转化率，从而有效防止了由于焦油粘 污堵塞管道和设备造成的气化工艺不能连续进行的技术问题，提高 了电厂的经济效益。
附图为一种可燃物料等离子体高温气化设备的结构示意图。
具体实施例方式
以下结合附图和具体实施例对本发明的设备和工艺作进一步的 详细说明
图中所示的可燃物料等离子体高温气化设备，主要由气化炉、 气固分离器和除焦油器三部分构成。其中，气化炉具有一个气化炉
壳体3，气化炉壳体3的顶部设置有给料装置4，给料装置4伸入气 化炉内的长度可以根据实际气化炉的容量进行调整。通过给料装置4 可在气化炉壳体3的底部铺设焦炭床层12，在焦炭床层12的上面铺 设燃料床层13。
气化炉壳体3的下部侧壁上设置有一级等离子炬1和一次氧化 剂喷嘴2。为了保证温度场的均匀，该一级等离子炬1设置有2 6 个，通过法兰沿周向均布在气化炉壳体3的下部侧壁上，该一级等 离子炬1的工作面对应于焦炭床层12与燃料床层13的结合处。气 化炉在使用过程中，可以根据可燃物料的特性变化来调整一级等离 子炬1的输入电功率。 一般来说，等离子炬的总能量约为可燃物料 总能量的0.8~5%，对于低水份、低灰份、高热值的可燃物料，等离 子炬的设计功率可以较小，反之可以较大。
一次氧化剂喷嘴2位于一级等离子炬1的上方。该一次氧化剂 喷嘴2可以设置2~4层，每层多个喷嘴沿周向均布在气化炉壳体3 的下部侧壁上，以确保喷射均匀。气化炉在使用过程中，可以通过调整一次氧化剂喷嘴2中氧化剂的给入量来控制气化炉出口的粗合 成气温度。氧化剂的成份可根据下游工业应用对合成气成份的要求 来进行配制， 一般采用氧气、富氧空气、空气和水蒸汽等，也可以
是几种配合使用。气化炉壳体3的顶部设置有合成气输出通道5。气 化炉壳体3的底部设有熔渣排出装置11。
气固分离器具有一个旋风分离筒体9，旋风分离筒体9的上部气 体进口与合成气输出通道5相连，旋风分离筒体9的下部颗粒料出 口通过回料管10与气化炉壳体3的下部返料口相连。
除焦油器具有一个裂解反应壳体6，裂解反应壳体6的壳壁上设 置有二级等离子炬7和二次氧化剂喷嘴8，裂解反应壳体6的进气端 与旋风分离筒体9的上部气体出口相连。通过二级等离子炬7提供 的高温和二次氧化剂喷嘴8提供的氧化剂，可以对从旋风分离筒体9 出来的净合成气进一步处理，使得其中的焦油类物质裂解转化为有 效气体，从而获得精合成气。
上述可燃物料等离子体高温气化设备的工艺过程是这样的
首先，将粒径为120 180mm的工业焦炭或冶金焦炭颗粒铺设到 气化炉的底部，形成厚度为800 1500mm的焦炭床层12。在气化炉 运行时，应根据可燃物料的特性来确定焦炭床层12的厚度，同时还 应根据合成气的品质等因数随时对焦炭床层12的厚度进行调整。
然后，将可燃物料、助熔剂和补充焦炭的混合物连续投入到焦 炭床层12上，形成厚度为2500 3000mm的燃料床层13。该燃料床 层13的厚度在气化炉运行时，应根据可燃物料的特性来调整，同时 还应根据合成气的品质等因数随时对燃料床层13的厚度进行调整。 上述可燃物料、助熔剂和补充焦炭的粒径应小于或等于150mm，助 溶剂的添加量占可燃物料重量的1~3%,具体添加量根据可燃物料的 灰份特性和灰份量进行调整，以保证熔渣能顺利的排出气化炉，补 充焦炭的添加量占可燃物料重量的3~5%。在具体的给料操作中，可 以选择炉顶给料(如本实施例)，也可以采用在气化炉上部侧面给入 的方式，但是无论何种给料方式均应保证给料的连续性与炉内可燃
12物料分布的均匀性，并减少因给料对炉内烟气流场的扰动。气化炉
运行时，通过给料装置4连续不断地加入可燃物料，助熔剂和补充 焦炭的混合物，维持燃料床层13高度的稳定。加入的可燃物料可以 是单一的燃料，也可以是多种物料性质不同的混合燃料，如可以是 单一的煤、农作物秸秆、城市垃圾，也可以是这些燃料的混合物。
其次，将由氧气、富氧空气、空气、水蒸汽或其组合组成的一 次氧化剂喷射到气化炉内，启动气化炉上的一级等离子炬1产生高 温等离子电弧，使部分焦炭和可燃物料燃烧，在焦炭床层12与燃料 床层13的结合处形成温度为3000 500(TC的熔融区，燃烧所生成的 高温烟气上行，在熔融区上部温度为1700 200(TC的气化区对燃料床 层13进行高温气化，使其中的有机物高温裂解为CO和H2，所获得 的粗合成气从气化炉上部出口输出，其出口处温度为1000 125(TC。 该粗合成气中灰份含量为30~50g/Nm3，焦油含量也较高。可燃物料 中的无机物灰份则被高温熔化形成熔渣，并通过焦炭床层12的孔隙 流到气化炉底部排出，其排渣温度为1650~1700°C。对于灰熔点比较 高的可燃物料，通过在可燃物料中加入助溶剂(一般为石灰石)来 降低灰渣的熔化温度，调整熔渣的流动性。排出气化炉的熔渣经水 淬玻璃化，实现无害化并进行综合利用。本实施例中，选用氧气、 富氧空气、空气的喷射压力控制在33000 36000Pa;选用水蒸汽时采 用250 350"C的过热水蒸汽，喷射压力控制在0.4 0.5Mpa，以确保 进入气化炉壳体3的氧化剂分布均匀。为了使可燃物料充分气化， 粗合成气的上升速度控制在0.8 1.0m/s之间，粗合成气在气化炉中 的停留时间控制在10 15s之间。
再次，将所获得的粗合成气导入气固分离器的旋风分离筒体9 中，使其中的大颗粒灰份和焦炭颗粒分离出来，并送回气化炉壳体3 的气化区重新循环，同时获得净合成气，该净合成气中的气灰份含 量为3 5g/Nm3。
最后，将所获得的净合成气引入除焦油器的裂解反应壳体6内， 并通过二次氧化剂喷嘴8向其内喷射二次氧化剂，二次氧化剂最好是350。C的过热水蒸汽，喷射压力为0.5Mpa。同时启动二级等离子 炬7产生高温等离子电弧，将净合成气加热到1200 1400°C，并控制 净合成气的速度使其在高温区停留2 15秒，使净合成气中残留的少 量焦炭颗粒和焦油类物质高温裂解转化为CO、 H2、 CH2和C02，最 终获得精合成气。
权利要求
1.一种可燃物料等离子体高温气化工艺，是在气化炉中利用等离子炬对各种燃煤、生物质、城市固体废物、市政污泥或其他可燃物料进行高温加热处理、将其中的有机物气化转变为合成气、将所产生的灰份熔化排出的过程，其特征在于该工艺包括如下步骤1)将具有耐高温特性和多孔隙特性的焦炭颗粒铺设到气化炉的底部，形成焦炭床层；2)将可燃物料、助熔剂和补充焦炭的混合物连续投入到焦炭床层上，形成燃料床层；3)将一次氧化剂喷射到气化炉内，启动气化炉上的一级等离子炬产生高温等离子电弧，使部分焦炭和可燃物料燃烧，在焦炭床层与燃料床层的结合处形成熔融区，燃烧所生成的高温烟气上行，在熔融区上部的气化区对燃料床层进行高温气化，使其中的有机物高温裂解为CO和H2，所获得的粗合成气从气化炉上部出口输出；而其中的无机物灰份则被高温熔化形成液态熔渣，并通过焦炭床层的孔隙流到气化炉底部排出；4)将所获得的粗合成气导入气固分离器中，使其中的大颗粒灰份和焦炭颗粒分离出来，并送回气化炉中的气化区重新循环，同时获得净合成气；5)将所获得的净合成气引入除焦油器内，并向除焦油器内喷射二次氧化剂，同时启动除焦油器上的二级等离子炬产生高温等离子电弧，使净合成气中残留的少量焦炭颗粒和焦油类物质高温裂解转化为CO、H2、CH2和CO2，最终获得精合成气。
2. 根据权利要求1所述的可燃物料等离子体高温气化工艺，其特征在于所说的步骤1)中，焦炭的粒径为120 180mm，焦炭床层的厚度为800~1500mm。
3. 根据权利要求1所述的可燃物料等离子体高温气化工艺，其特征在于所说的步骤2)中，可燃物料、助熔剂和补充焦炭的粒径小于或等于150mm，助溶剂的添加量占可燃物料重量的1 3%，补充焦炭的添加量占可燃物料重量的3~5%，燃料床层的厚度为 2500 3000mm。
4. 根据权利要求1或2或3所述的可燃物料等离子体高温气化 工艺，其特征在于所说的步骤3)中，熔融区的温度为3000~5000 °C，气化区的温度为1700 2000°C 。
5. 根据权利要求1或2或3所述的可燃物料等离子体高温气化 工艺，其特征在于所说的步骤3)中，粗合成气在气化炉的上部出 口处的温度为1000~1250°C，熔渣在气化炉底部的排渣温度为 1650 1700°C 。
6. 根据权利要求1或2或3所述的可燃物料等离子体高温气化 工艺，其特征在于所说的步骤3)中，粗合成气的上升速度为 0.8-1.Om/s,粗合成气在气化炉中的停留时间为10~15s。
7. 根据权利要求1或2或3所述的可燃物料等离子体高温气化 工艺，其特征在于所说的步骤3)和步骤5)中， 一次氧化剂和二 次氧化剂选择氧气、富氧空气、空气、水蒸汽或其组合；所选氧气、 富氧空气、空气的喷射压力为33000 36000Pa;所选水蒸汽为250-350 "C的过热水蒸汽，喷射压力为0.4 0.5Mpa。
8. 根据权利要求1或2或3所述的可燃物料等离子体高温气化 工艺，其特征在于所说的步骤5)中，将除焦油器内的净合成气加 热到1200 1400°C， 二次氧化剂选择喷射压力为0.5Mpa、温度为350 "C的过热水蒸汽。
9. 一种用于实现权利要求1所述工艺的可燃物料等离子体高温 气化设备，主要由气化炉、气固分离器和除焦油器三部分构成，其 特征在于-所述气化炉具有一个气化炉壳体(3),气化炉壳体(3)的顶部 或上部侧壁上设置有给料装置(4)，通过给料装置(4)可在气化炉 壳体(3)的底部铺设焦炭床层(12)、在焦炭床层(12)的上面铺 设燃料床层(13);气化炉壳体(3)的下部侧壁上设置有一级等离 子炬(1)和一次氧化剂喷嘴(2)， 一级等离子炬(1)位于焦炭床层(12)与燃料床层(13)的结合处， 一次氧化剂喷嘴(2)位于一 级等离子炬(1)的上方；气化炉壳体(3)的顶部或上部侧壁上还 设置有合成气输出通道(5);气化炉壳体(3)的底部设有熔渣排出 装置(11);所述气固分离器具有一个旋风分离筒体(9)，旋风分离筒体(9) 的上部气体进口与合成气输出通道(5)相连，旋风分离筒体(9) 的下部颗粒料出口通过回料管(10)与气化炉壳体(3)的下部返料 口相连；所述除焦油器具有一个裂解反应壳体(6)，裂解反应壳体(6) 的壳壁上设置有二级等离子炬(7)和二次氧化剂喷嘴(8)，裂解反 应壳体(6)的进气端与旋风分离筒体(9)的上部气体出口相连。
10. 根据权利要求9所述的可燃物料等离子体高温气化设备， 其特征在于所说的一级等离子炬(1)设置有2 6个，沿周向均布 在气化炉壳体(3)的下部侧壁上。
11. 根据权利要求9或IO所述的可燃物料等离子体高温气化设 备，其特征在于所说的一次氧化剂喷嘴(2)设置有2 4层，每层 多个喷嘴沿周向均布在气化炉壳体(3)的下部侧壁上。
全文摘要
一种可燃物料等离子体高温气化工艺及其设备。该工艺先在气化炉底部铺设焦炭床层；其次将可燃物料、助熔剂和补充焦炭连续投入到焦炭床层上形成燃料床层；然后喷入一次氧化剂并启动一级等离子炬产生高温高热，在焦炭床层与燃料床层的结合处形成熔融区，在熔融区上部的形成气化区，将可燃物料气化生成粗合成气，产生的熔渣从气化炉底部排出。再将粗合成气导入气固分离器中除杂，获得净合成气。最后将净合成气引入除焦油器内，喷入二次氧化剂并启动二级等离子炬产生高温高热，将其中残留的焦油裂解，最终获得精合成气。其设备由主要由气化炉、气固分离器和除焦油器三部分构成。本发明的燃料适应性好、气化效率高、合成气中焦油成份少、有效成份高。
文档编号C10J3/84GK101671578SQ20091027219
公开日2010年3月17日 申请日期2009年9月22日 优先权日2009年9月22日
发明者夏明贵, 亮 张, 张岩丰, 文 林 申请人:武汉凯迪控股投资有限公司