一种基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的制作方法

本发明属于能源利用设备领域，尤其是一种基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统。

背景技术：

能源是人类社会赖以生存和发展的重要物质基础。纵观人类社会发展的历史，人类文明的每一次重大进步都伴随着能源的改进和更替。能源的开发利用极大地推进了世界经济和人类社会的发展。

但随着能源的不断被开发消耗，石油、煤矿、天然气等不可再生能源逐步缩紧，能源的节约和循环利用逐步被重视。当前我国的能源战略的基本内容是：坚持节约优先、立足国内、多元发展、依靠科技、保护环境、加强国际互利合作，努力构筑稳定、经济、清洁、安全的能源供应体系，以能源的可持续发展支持经济社会的可持续发展。

我国全面落实能源节约的措施是：推进结构调整，加快产业结构优化升级，大力发展高新技术产业和服务业，严格限制高耗能、高耗材、高耗水产业发展，淘汰落后产能，促进经济发展方式的根本转变，加快构建节能型产业体系。加强工业节能，加快技术改造，提高管理水平，降低能源消耗。实施节能工程，鼓励高效节能产品的推广应用，大力发展节能省地型建筑，提高能源利用效率，加快节能监测和技术服务体系建设，强化节能监测，创新服务平台。加强管理节能，积极推进优先采购节能（包括节水）产品，研究制定鼓励节能的财税政策。倡导社会节能，大力宣传节约能源的重要意义，不断增强全民资源忧患意识和节约意识。

为响应国家节能战略，越来越多的企业开始研发、使用节能设备，并加强对废弃产能物、余热能的利用。其中，在余热的利用方面，主要通过热能发电设备来实现余能利用。现有的热能发电设备包括多种类别，但主要可分为两类，一类是利用涡轮机将热能转化成机械能，再将机械能转化成电能，该种原理类别的发电设备较为成熟，种类多；另一类是利用热电效应原理，通过热电转化元件将热能直接转化成电势能，但由于用于发电技术方面不成熟，电功率小，制造成本高，热电转化效率低，主要应用于微电子领域。

现阶段，大多数企业由于余能排除量大，在余热的利用上，主要还需依靠上述第一类热能发电设备，通过涡轮机将热能转化成机械能，再将机械能转化成电能。现有的该类热能发电设备主要包括循环工质、集热装置、气化装置、涡轮机、发电机和冷凝装置；工作时，循环工质在循环管道中首先通过气化装置，将工质气化并推动涡轮机旋转，涡轮机带动发电机发电，气化后的工质在通过涡轮机时，对外做功，温度及气压会降低，并通过冷凝装置冷却成液态工质。

然而，现有的热能发电设备普遍存在的问题是：a. 对高温热源的温度要求高，一般在200℃以上，且热能转化效率偏低，热能转化效率普遍在15%至35%，在200℃的热源下,热能转化效率平均为18%；b.工质气化温度不稳定，工质冷凝效果不佳，冷凝装置中的工质容易出现温度过高而无法冷凝、以及冷凝温度过低造成气化升温耗能大的现象；c.涡轮机的带动力小，将气化工质对外做功转化成机械能的效率较小；d.涡轮转速不稳定，且容易出现卡死问题；e.集热装置的集热效果不佳，外界余热吸收率小，f.冷凝装置的热排量较大，热能浪费大，通过自然冷凝方式的冷凝速度慢，而采用主动冷凝方式（风机风冷或液泵水冷）需额外功耗；g. 工质容易变质或出现杂质；f.涡轮机容易出现泄漏工质的问题。

现有太阳能在实现动力输出过程，首先要光电效应，转化成电能，然后再通过电动设备输出动力；现阶段，太阳能转化成电能的设备主要是光电板，该光电转化过程效率非常低，效率普遍在5%左右，能源浪费严重。

技术实现要素：

本发明所要实现的目的是：高效利用太阳能，稳定工质气化温度，避免冷凝装置中的工质温度过高或过低，提高热能转化效率；并增大涡轮机的带动力，提高涡轮机效率，稳定工质气化温度和工质流速，改善工质品质，防止工质变质，改善涡轮结构，避免涡轮泄露以及转速不稳，改进冷凝装置，加快冷凝速率；以解决上述背景技术中现有热能设备所存在的：热能转化效率低，工质气化温度不稳定，工质冷凝效果不佳，工质容易变质或出现杂质，涡轮机容易出现工质泄漏，涡轮转速不稳定、以及容易出现卡死，冷凝装置的热能浪费大、冷凝速率慢或需额外功耗等问题。

为解决其技术问题本发明所采用的技术方案为：一种基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统，包括集热装置、气化装置、涡轮机、太阳能聚光罩、冷凝装置、循环管道、循环工质和单向液压泵，集热装置、气化装置、涡轮机、冷凝装置和单向液压泵依次通过循环管道实现循环联通，循环管道内含有循环工质，冷凝装置包含冷凝管，

其特征是：所述集热装置和气化装置安装在太阳能聚光罩内，所述冷凝装置安装在避光通风区，所述集热装置包括太阳能集热管和太阳能集热片，太阳能集热片平行间隔分布，太阳能集热管折型分布在太阳能集热片中；气化装置包括太阳能气化吸热腔和气化控压器，气化控压器安装在太阳能气化吸热腔内，气化控压器用于循环工质降压；当高压液态工质在太阳能集热管内充分加热后达到热源温度，高压液态工质流入太阳能气化吸热腔，太阳能气化吸热腔内的气化控压器通过压强控制，使其液态工质吸热气化，气化工质在涡轮机内降压做功；该种结构相比于在太阳能集热管直接气化，可有效避免气化工质中参杂有液态工质，能使工质气化更均匀；

所述涡轮机与冷凝装置之间还设置有工质调节器，工质调节器包括涡轮限流器和压强稳压控压器，涡轮限流器包括涡轮结构和涡轮转速控制器，压强稳压控压器包括缓压储流缸和缓压活塞和气压调节器，缓压储流缸的顶端联通循环管道，缓压储流缸的底端联通气压调节器，缓压活塞安装在缓压储流缸内。

进一步优化，所述压强稳压控压器还包括压强传感器、温度传感器和单片机，单片机中存储工质在不同压强P_i下的冷凝温度T_i，压强传感器和温度传感器均匀分布在冷凝管内，压强传感器和温度传感器数据连接单片机，单片机控制连接气压调节器和涡轮转速控制器；当冷凝管尾部内的工质温度与工质液化所需温度相差较大时，自动调节气压调节器或涡轮转速控制器，控制压强和流速，使冷凝管内温度接近工质液化所需温度；该结构可减小循环工质在冷凝管中的内能浪费，从而提高热能转化效率。

进一步优化，所述冷凝装置与集热装置之间还设置有杂质过滤泵。

进一步优化，所述集热装置的太阳能集热片为平面或曲面片状，或交错分布；

进一步优化，气化装置的太阳能气化吸热腔呈管型、藕型或蜂窝型。

进一步优化，所述集热装置与单向液压泵间设置有气化控压器，气化控压器用于工质的预热。

进一步优化，所述太阳能气化吸热腔与太阳能集热管之间还设置有雾化嘴。

进一步优化，所述太阳能气化吸热腔的水平截面呈藕孔状。

进一步优化，所述太阳能气化吸热腔的水平截面均呈蜂窝孔状。

进一步优化，所述太阳能气化吸热腔21位于太阳能聚光罩的聚光区，太阳能气化吸热腔采用全玻璃吸热材质或玻璃金属合体吸热材质。

进一步优化，所述涡轮机包括涡轮机壳、旋转涡轮结构、进气口、排气口和密封轴承，旋转涡轮结构通过密封轴承安装在涡轮机壳内，进气口和排气口分布在涡轮机壳径向两侧，所述旋转涡轮结构包括活动叶片和槽型转轴，槽型转轴的轴面上分布有凹槽，活动叶片通过弹簧活动安装在槽型转轴的凹槽内，槽型转轴通过密封轴承偏心安装在涡轮机壳内，进气口距偏心轴较近，排气口距偏心轴较远，相邻活动叶片间构成腔室，与进气口相通的为膨胀腔，与排气口相通的为排气腔；由于膨胀腔的两侧叶片面积不同，膨胀腔趋向于体积变大方向转动，该种结构的涡轮机具有较大的推力，能较充分地利用气化工质的动能和势能，具有较好的热能转化效率。

进一步优化，所述旋转涡轮结构的活动叶片包含至少三片。

进一步优化，所述涡轮机的排气口处设置有预冷凝器；采取该结构可增大进气口与排气口的压差，提高涡轮机的转化效率。

进一步优化，所述预冷凝器包括工质导通管和冷凝吸热管，工质导通管用于连通排气口和循环管道，冷凝吸热管用于吸收工质导通管内工质的热量，工质导通管与冷凝吸热管螺旋并列接触，冷凝吸热管内为吸热流体，为增大冷凝效率，吸热流体的流动方向与工质导通管内工质的流动方向相反。

进一步优化，所述冷凝吸热管采用联通单向液压泵与集热装置之间的循环管道；由于单向液压泵与集热装置之间的循环管道需要吸热，而工质导通管内工质需要排热，该结构较大程度的循环利用循环管道内工质热量，增大热转化效率。

进一步优化，所述冷凝装置包括冷凝管和散热扇，冷凝管均匀分多层分布，冷凝管相互联通，散热扇安装在冷凝管上方或下方，散热扇以抽风方式或压风方式驱动。

进一步优化，所述冷凝管成斜型分布。

进一步优化，所述冷凝管成垂直或水平分布。

进一步优化，所述冷凝管成水平分布时，上、下层冷凝管相互错开。

进一步优化，所述冷凝管为铜质金属管或稳定性合金金属管。

进一步优化，为了加速工质的液化，减少冷凝过程的放热量，所述冷凝装置还增设有增压泵，增压泵安装在冷凝管中端。

进一步优化，为了减小冷凝装置中工质的压缩能耗，所述冷凝装置中压缩方式采取阶梯式压缩，冷凝装置内设置有多个增压泵，增压泵均匀分布在冷凝管中；采取该结构，相比于采用单个增压泵，能较好的实现分级冷凝，较大程度的提高压强差，并降低增压所需能耗。

进一步优化，为了避免冷凝管中未冷凝液化的工质进入单向液压泵，冷凝管尾端设置有集液箱。

进一步优化，为了加速散热，冷凝装置还设置有散热片。

进一步优化，所述增压泵采用涡轮增压，多个增压泵通过动力传动机构由同一电动机带动。

进一步优化，所述循环工质采用丙醇。

进一步优化，所述循环工质采用甲醇。

进一步优化，所述循环工质采用乙醇。

进一步优化，所述循环工质采用异丙醇。

进一步优化，所述循环工质采用液氨。

进一步优化，所述循环工质采用常规的氟利昂。

工作原理：该发明所述基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统，工作时，循环工质在集热装置中吸热达到高温热源温度，再流入气化装置中，通过小量的降压使其气化吸热，工质气化后流到涡轮机，带动涡轮机转动；气化工质流过涡轮机后，由于对外做功，其工质温度和气压均会降低，并导致部分工质液化；气化工质流过涡轮机后，工质依次流到工质调节器和冷凝装置；工质调节器用于控制循环管道内工质的压强、流速，工质调节器能根据外界吸热区及放热区的温度情况，调节工质液化温度或气化温度，从而能有效地提高热能转化效率；冷凝装置可将工质完全液化；液化后工质依次经过杂质过滤泵和单向液压泵，杂质过滤泵可将工质内杂质过滤出来，单向液压泵对工质进行单向抽送增压；液化后工质依次经过杂质过滤泵和单向液压泵后，并再次进入气化装置，完成一个循环。

有益效果：本发明所述的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统，相对现有技术中的热能机，具有如下几方面的优点和进步：1.通过增设工质调节器，对工质的压强和流量进行控制，能有效提高气化效能和冷凝效率，并稳定工质气化温度和工质流速，防止密封件形变较大，避免涡轮转速不稳和工质泄露问题；2.通过增设预冷凝器，可增大涡轮机中进气口与排气口的压差，并能循环利用工质的热能，实现对循环工质不同区段的吸热和排热过程进行综合利用，减小热能浪费和冷却耗能；3.通过增设杂质过滤泵和单向液压泵，能有效防止工质变质以及出现较多杂质，并防止工质回流；4.通过在冷凝装置中增设增压泵，能较大程度地提高冷凝速率，降低冷凝耗能；5.通过采用涡轮机，可较大程度地增大涡轮机的转力，并提高涡轮机效率；6.高效利用了太阳能，实现太阳能动力输出。

附图说明

图1为本发明方案一的整体连接结构示意图；

图2为本发明方案一的太阳能聚光罩结构示意图；

图3为本发明方案一的工质调节器结构示意图；

图4为本发明方案一的工质调节器的自动控制电路原理示意图；

图5为本发明方案一的集热装置结构示意图；

图6为本发明方案一的太阳能气化吸热腔结构示意图；

图7为本发明方案一的冷凝装置垂直剖视结构示意图；

图8为本发明方案一的冷凝装置水平剖视结构示意图；

图9为本发明方案二的集热装置结构示意图；

图10为本发明方案三的集热装置结构示意图；

图11为本发明方案四的气化控压器连接结构示意图；

图12为本发明方案五的雾化嘴连接结构示意图；

图13为本发明方案六的太阳能气化吸热腔截面结构示意图；

图14为本发明方案七的太阳能气化吸热腔截面结构示意图；

图15为本发明方案八的预冷凝器结构示意图；

图16为本发明方案九的预冷凝器连接结构示意图；

图17为本发明方案十的冷凝装置垂直剖视结构示意图；

图18为本发明方案十一的冷凝装置垂直剖视结构示意图；

图19为本发明方案十二的冷凝装置垂直剖视结构示意图；

图20为本发明方案十三的涡轮机结构示意图；

图21为本发明方案十三的涡轮机槽型转轴结构示意图；

图22为本发明方案十四的冷凝装置结构示意图；

图23为本发明方案十五的冷凝装置结构示意图；

图中：

1为集热装置、11为太阳能集热管、12为太阳能集热片；

2为气化装置、21为太阳能气化吸热腔、22为气化控压器、221为压差控制阀、222为气化压强感应器、23为雾化嘴；

3为涡轮机、31为涡轮机壳、32为旋转涡轮结构、321为活动叶片、322为槽型转轴、323为凹槽、324为弹簧、33进气口、34为排气口、35为密封轴承、36为预冷凝器、361为工质导通管、362为冷凝吸热管、331为膨胀腔、341为排气腔；

4为太阳能聚光罩；

5为冷凝装置、51为冷凝管、511为温差发电片、512为金属片、513为p型半导体、514为n型半导体、515为绝缘基质层、516为输出电极、517为稳压器、518为升压变压器、519为蓄电池、52为散热扇、53为增压泵、54集液箱；

6为循环管道；

7为循环工质；

8为杂质过滤泵；

9为单向液压泵；

10为工质调节器、101为涡轮限流器、102为压强稳压控压器、103为涡轮结构、104为涡轮转速控制器、105为缓压储流缸、106为缓压活塞、107为气压调节器、108为压强传感器、109为温度传感器、1010为单片机。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述；显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例一（如图1所示）：一种基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统，包括集热装置1、气化装置2、涡轮机3、太阳能聚光罩4、冷凝装置5、循环管道6、循环工质7和单向液压泵9，集热装置1、气化装置2、涡轮机3、冷凝装置5和单向液压泵9依次通过循环管道6实现循环联通，循环管道6内含有循环工质7；

（如图2所示）所述集热装置1和气化装置2安装在太阳能聚光罩4内，所述集热装置1包括太阳能集热管11和太阳能集热片12，太阳能集热片12平行间隔分布，太阳能集热管11折型分布在太阳能集热片12中；气化装置2包括太阳能气化吸热腔21和气化控压器22，气化控压器22安装在太阳能气化吸热腔21内，气化控压器22用于液态工质降压；当高压液态工质在太阳能集热管11内充分加热后达到热源温度，高压液态工质流入太阳能气化吸热腔21，太阳能气化吸热腔21内的气化控压器22通过压强控制，使其液态工质吸热气化，气化工质在涡轮机3内降压做功；该种结构相比于在太阳能集热管11直接气化，可有效避免气化工质中参杂有液态工质，能使工质气化更均匀；

（如图3、图4所示），所述涡轮机3与冷凝装置5之间还设置有工质调节器10，所述工质调节器10包括涡轮限流器101和压强稳压控压器102，涡轮限流器101包括涡轮结构103和涡轮转速控制器104，压强稳压控压器102包括缓压储流缸105和缓压活塞106和气压调节器107，缓压储流缸105的顶端联通循环管道6，缓压储流缸105的底端联通气压调节器107，缓压活塞106安装在缓压储流缸105内；所述压强稳压控压器102还包括压强传感器108、温度传感器109和单片机1010，单片机1010中存储工质在不同压强P_i下的冷凝温度T_i，压强传感器108和温度传感器109均匀分布在冷凝装置5内，压强传感器108和温度传感器109数据连接单片机1010，单片机1010控制连接气压调节器107和涡轮转速控制器104。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，所述涡轮机3为常规叶片式涡轮机。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，所述冷凝装置5与集热装置1之间还设置有杂质过滤泵8。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，（如图5所示）太阳能集热片12呈平面片状；

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，（如图6所示）所述太阳能气化吸热腔21由多个管体并列形成。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，（如图7、图8所示）所述冷凝装置5包括冷凝管51和散热扇52，冷凝管51均匀分多层分布，冷凝管51相互联通，散热扇52安装在冷凝管51上方或下方，散热扇52以抽风方式或压风方式驱动；所述冷凝管51为铜质金属管或合金金属管，冷凝管51呈水平分布。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，冷凝管51尾端设置有集液箱54。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，冷凝装置5还设置有散热片55。

作为本实施上述实施方式的进一步优化说明，所述循环工质7采用液氨。

本实施例所述的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统，其工质调节器10中的单片机1010通过实时比较温度感应器109的感应温度T_时与根据压强感应器的感应压强P_时所计算出的液化所需温度T_i，来实现实时控制，使冷凝装置中的工质能以理想状态液化。

当冷凝管51尾部内的工质温度T_时超过工质液化所需温度T_i时，工质无法冷凝，单片机1010控制气压调节器107和涡轮转速控制器104分别增大工质压强和减小工质流速，当压强变大时，工质液化温度变高，同时，当减小工质流速时，工质降温增大，从而逐步使冷凝管51内工质温度接近冷凝温度，现实冷凝；

当冷凝管51尾部内的工质温度低于工质液化所需温度时，单片机1010控制气压调节器107和涡轮转速控制器104分别减小工质压强和加快工质流速，当压强变小时，工质液化温度变低，同时，当减大工质流速时，工质降温减小，从而逐步使冷凝管51内工质温度接近冷凝温度，避免工质冷凝液化后继续降温导致热能浪费，从而提高热能转化效率。

通过对上述实施例一中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为5.5%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为8.4%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为10%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为11.6%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为14%，通过对数据进行分析，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高7%左右；同时，本实施例基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行噪音小，运行稳定性好，同时可实现功率输出调节。

实施例二（如图9所示）：与实施例一不同之处在于：所述集热装置1的太阳能集热片12呈曲面片状。

通过对上述实施例二中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为6.2%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为30.2%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为14.6%；通过对数据进行分析，本实施例二的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高7.9%左右。

实施例三（如图10所示）：与实施例一不同之处在于：所述集热装置1的太阳能集热片12呈错开分布。

通过对上述实施例三中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为5.7%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为8.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为12.4%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为16.2%；通过对数据进行分析，本实施例三的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高6.4%左右。

实施例四（如图11所示）：与实施例一不同之处在于：所述气化控压器22包括压差控制阀221和气化压强感应器222，压差控制阀221位于太阳能气化吸热腔21的前端，气化压强感应器222位于太阳能气化吸热腔21后端；压差控制阀221用于调节压差，气化压强感应器222用于感应太阳能气化吸热腔21内工质的压强，当压强较大时，增大压差控制阀221的压差，当压强较小时，减小压差控制阀221的压差，从而实现对太阳能气化吸热腔21的压强控制。

通过对上述实施例四中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为6%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为8.7%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为10.6%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为12.8%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为16.2%，通过对数据进行分析,本实施例四的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高6.8%左右。

实施例五（如图12所示）：与实施例四不同之处在于：所述太阳能气化吸热腔21与太阳能集热管11之间还设置有雾化嘴23。

通过上述实施例五的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为7%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为9.2%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为11.2%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为13.6%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为16.6%，通过对数据进行分析,本实施例五的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高7%左右。

实施例六（如图13所示）：与实施例五不同之处在于：所述太阳能气化吸热腔21的水平截面呈藕孔状。

通过对上述实施例六中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为8%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为12%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为14.8%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为17.4%，通过对数据进行分析,本实施例六的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高9%左右。

实施例七（如图14所示）：与实施例五不同之处在于：所述太阳能气化吸热腔21的水平截面均呈蜂窝孔状。

通过对上述实施例七中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为8%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为12.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为15.5%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为17.8%；通过对数据进行分析,本实施例七的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高9.6%左右。

实施例八（如图15所示）：与实施例七不同之处在于：为了增大涡轮机进气口33与排气口34的压差，所述涡轮机3的排气口34处还设置有预冷凝器36。

作为上述实施例的进一步具体说明，所述预冷凝器36包括工质导通管361和冷凝吸热管362，工质导通管361用于连通排气口34和循环管道6，冷凝吸热管362用于吸收工质导通管361内工质的热量，工质导通管361与冷凝吸热管362螺旋并列接触，冷凝吸热管362内为吸热流体。

作为上述实施例的进一步具体说明，为增大冷凝效率，吸热流体的流动方向与工质导通管361内工质的流动方向相反。

通过对上述实施例八中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为8.4%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.4%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为12.8%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为16.2%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18%，通过对数据进行分析,本实施例八的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例八的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高9.4%左右。

实施例九（如图16）：与实施例八不同之处在于：所述冷凝吸热管362采用联通单向液压泵9与集热装置1之间的循环管道6；由于单向液压泵9与集热装置之间的循环管道6需要吸热，而工质导通管361内工质需要排热，该结构较大程度的循环利用循环管道6内工质热量，增大热转化效率。

通过对上述实施例九中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为13.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18%，通过对数据进行分析,本实施例九的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例九的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11%左右。

实施例十（如图17所示）：与实施例九不同之处在于：所述冷凝管51成斜型分布。

通过对上述实施例十中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为13.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17.2%%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18.1%，通过对数据进行分析,本实施例十的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.2%左右。

实施例十一（如图18所示）：与实施例九不同之处在于：所述冷凝管51成垂直分布。

通过对上述实施例十一中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为8.7%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.4%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为13.2%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18%，通过对数据进行分析,本实施例十一的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例八的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高10.6%左右。

实施例十二（如图19所示）：与实施例一不同之处在于：所述冷凝管51成水平分布时，上、下层冷凝管相互错开。

通过对上述实施例十二中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为13.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17.2%%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18.1%，通过对数据进行分析,本实施例十二的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.2%左右。

实施例十三（如图20和21所示）：与实施例十二不同之处在于：所述涡轮机3包括涡轮机壳31、旋转涡轮结构32、进气口33、排气口34和密封轴承35，旋转涡轮结构32通过密封轴承35安装在涡轮机壳31内，进气口33和排气口34分布在涡轮机壳31径向两侧，所述旋转涡轮结构32包括活动叶片321和槽型转轴322，槽型转轴322的轴面上分布有凹槽323，活动叶片321通过弹簧324活动安装在槽型转轴322的凹槽323内，槽型转轴322通过密封轴承35偏心安装在涡轮机壳31内，进气口33距偏心轴较近，排气口34距偏心轴较远，相邻活动叶片321间构成腔室，与进气口33相通的为膨胀腔331，与排气口34相通的为排气腔341；由于膨胀腔的两侧叶片面积不同，膨胀腔趋向于体积变大方向转动，该种结构的涡轮机具有较大的推力，能较充分地利用气化工质的动能和势能，具有较好的热能转化效率。

通过对上述实施例十三中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9.2%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为13.6%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17.4%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为18.4%，通过对数据进行分析,本实施例十三的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.8%左右。

实施例十四（如图22所示）：与实施例十三不同之处在于：所述冷凝装置5还增设有一个增压泵53，增压泵53安装在冷凝管51中端；采取该结构，可加速工质的液化，增大涡轮机进气口与排气口的压差，减小涡轮机排气口的气体温度。

通过对上述实施例十四中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9.8%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11.6%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为14.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为18%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为19%，通过对数据进行分析,本实施例十四的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.8%左右。

实施例十五（如图23所示）：与实施例十三不同之处在于：所述冷凝装置5增设有多个增压泵53，增压泵53均匀分布在冷凝管51中，述增压泵53采用涡轮增压，多个增压泵53通过动力传动机构由同一电动机带动；采取该结构，可加速工质的液化，增大涡轮机进气口与排气口的压差，减小涡轮机排气口的气体温度。

通过对上述实施例十五中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为10%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为14.6%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为18%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为19.3%，通过对数据进行分析,本实施例十五的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高12.6%。

实施例十六：与实施例十五不同之处在于：所述循环工质7采用常规的氟利昂；采用氟利昂作为工质，可用于较低温度热源的利用，但由于其需要循环管道6内的压强较高，实施过程对循环管道6、以及密封部件的制作工艺要求较高。

通过对上述实施例十六中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,调高冷凝装置5内工质的压强，同时调高气化装置2内工质压强，循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9.2%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为10.8%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为14%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为17.8%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为47%，通过对数据进行分析,本实施例十六的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.8%左右。

实施例十七：与实施例十五不同之处在于：所述循环工质7采用甲醇；该种工质的在常温下的沸点为64.7℃，易气化，对高温热源的温度要求较低，可用于小于100℃的低温热源发电，但属于有毒有害易燃气体，对循环管道的密封性要求高。

通过对上述实施例十七中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9.4%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为14.4%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为19%；通过对数据进行分析,本实施例十七的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高11.5%左右。

实施例十八：与实施例十五不同之处在于：所述循环工质7采用乙醇；该种工质的在常温下的沸点为78.15℃，易气化可燃烧，对高温热源的温度要求相对较低，可用于小于100℃的低温热源发电，但对循环管道的密封性要求高。

通过对上述实施例十八中的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统进行实验，通过通过在不同强度的太阳光照射，工质气化温度分别达到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃时，在冷源温度为18℃情况下,循环管内工质流速根据基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的运行稳定性进行调整；实验效果为：工质气化温度为50℃左右时，热能转化效率约为9.6%，工质气化温度为55℃左右时，热能转化效率约为11.4%，工质气化温度为60℃左右时，热能转化效率约为14.6%，工质气化温度为65℃左右时，热能转化效率约为18.1%，工质气化温度为70℃左右时，热能转化效率约为19.1%；通过对数据进行分析,本实施例十六的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统与常规热能机的热能转化效率（常规太阳能动力设备，转化效率非常低，效率低于5%）相比，本实施例的基于可调压冷凝的太阳能热能动力系统的热能转化效率比常规太阳能动力设备的热能转化效率平均高12.2%。

最后应说明的是：以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换,凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。