燃料喷射装置的制作方法

关联申请的相互参照

本申请基于2019年1月28日申请的日本专利申请2019-012076号，主张该优先权的利益，该专利申请的全部的内容通过参照被引入本说明书。

本公开涉及一种燃料喷射装置。

背景技术：

一般对燃料喷射装置要求进行合适的燃料的喷射。作为妨碍进行合适的燃料的喷射的主要原因，存在因在燃料喷射装置的开阀动作和闭阀动作时阀构件与其它构件碰撞所引起的阀构件的弹回。阀构件的弹回有可能招致与排气状态的恶化相关的喷射量的偏差。

还有可能产生因由于阀构件在开阀动作时与固定芯碰撞、在闭阀动作时与阀座碰撞而对固定芯、阀座施加冲击载荷所产生的磨损引起的喷射量增加。关于阀构件的弹回，能够通过降低在阀构件将喷孔进行开闭时对所碰撞的其它构件施加的冲击来抑制。

作为抑制阀构件的弹回的以往技术，存在如下技术：在燃料喷射装置内设置缓冲室和节流孔，使阀构件减速(参照专利文献1)。

专利文献1：日本特开2012-197739号公报

技术实现要素：

在专利文献1所公开的技术中，在燃料喷射装置的主体部内设置有缓冲室和节流孔。如果将缓冲室和节流孔设置于主体部内，则导致与该设置相应地燃料喷射装置的体格增大。

本公开的目的在于，提供不增大体格而降低阀构件在开阀动作和闭阀动作时对周围的构件施加的冲击的燃料喷射装置。

本公开是一种燃料喷射装置，具备：外壳，设置有用于将燃料喷射到内燃机的燃烧室的喷孔；阀构件，以将喷孔进行开闭的方式被驱动；可动芯，将阀构件向开阀方向驱动；弹簧，将阀构件向闭阀方向推压；固定芯，将可动芯向开阀方向吸引；以及电磁回路，使固定芯产生吸引力。在燃料喷射装置中设置有设置于可动芯与固定芯之间的芯侧缓冲室以及设置于可动芯与外壳之间的外壳侧缓冲室。可动芯具有：上芯部，在与固定芯之间形成芯侧缓冲室；下芯部，在与外壳之间形成外壳侧缓冲室；以及中芯部，设置于上芯部与下芯部之间。在可动芯中设置有缓冲流路，该缓冲流路贯通上芯部、中芯部以及下芯部，将芯侧缓冲室与外壳侧缓冲室连接，以使可动芯的动能衰减的方式使燃料通过。

由于在可动芯中设置有缓冲流路，因此能够利用通过缓冲流路的燃料的作用来直接使可动芯的动能衰减，能够不增大燃料喷射装置的体格而降低阀构件对周边构件施加的冲击。可动芯构成为包括上芯部、中芯部以及下芯部这3个部分，因此能够设为与对各个部分要求的特性相应的结构。上芯部与固定芯相对、并且在与固定芯之间形成芯侧缓冲室，因此能够将上芯部设为容易吸引到固定芯的特性。下芯部在与外壳之间形成外壳侧缓冲室，因此能够将下芯部设为适于形成外壳侧缓冲室的特性。中芯部配置于上芯部与下芯部之间，因此能够将中芯部设为适于与上芯部及下芯部紧密接触且形成缓冲流路的特性。

在本公开中，还优选的是，下芯部的一部分被设置成贯通中芯部和上芯部并面对固定芯，中芯部通过间隙配合安装于下芯部，上芯部通过过盈配合安装于下芯部，由此中芯部被保持在下芯部与上芯部之间。

在该优选的方式中，由于以贯通中芯部和上芯部的方式形成了下芯部，因此能够不使用其它紧固构件之类的构件而形成可动芯。上芯部在与下芯部之间配置中芯部，并且通过过盈配合安装于下芯部，因此能够利用压入之类的方法与下芯部一体化。由于中芯部通过间隙配合被安装，因此在与下芯部之间能够利用共同研磨之类的方法来提高紧密接触度。中芯部与上芯部在安装于下芯部之前能够利用共同研磨之类的方法来提高紧密接触度。结果，能够提高构成可动芯的3个部分相互的紧密接触度来减少燃料从缓冲流路的中途泄漏的情况，能够确保缓冲流路的性能。

在本公开中，还优选的是，下芯部具有：凸缘部，形成有与中芯部成为紧密接触状态的紧密接触面；以及圆筒部，从凸缘部的中央侧向上芯部侧延伸，圆筒部被设置成贯通中芯部和上芯部，中芯部通过间隙配合安装于圆筒部，上芯部通过过盈配合安装于圆筒部。

在该优选的方式中，由于设置有凸缘部，因此通过向圆筒部插入中芯部，能够使中芯部与凸缘部抵接来进行定位。由于在凸缘部形成有紧密接触面，因此能够实现与中芯部的紧密接触状态。上芯部以在与凸缘部之间夹入中芯部的方式被插入到圆筒部，与圆筒部通过过盈配合来安装，因此能够与中芯部在确保紧密接触状态的同时可靠地安装。

附图说明

图1是本实施方式中的燃料喷射装置的截面图。

图2是图1所示的可动芯周围的放大图。

图3是图2所示的可动芯的分解图。

图4是作为变形例的燃料喷射装置中的可动芯周围的放大图。

图5是图4所示的可动芯的分解图。

图6是表示图4的vi-vi截面的截面图。

图7是从vii方向观察图4所示的可动芯的图。

图8是用于说明燃料喷射装置的效果的图表。

图9是放大了图8中的区域a的图表。

图10是放大了图8中的区域b的图表。

具体实施方式

以下，参照附图来说明本实施方式。为了容易理解说明，在各图中对相同的结构要素尽可能附加相同的符号，省略重复的说明。

参照图1来说明本实施方式所涉及的燃料喷射装置1的结构。燃料喷射装置1是用于在适当的定时向内燃机的燃烧室供给燃料的装置。燃料喷射装置1具备外壳20、阀构件40、可动芯50、固定芯60、线圈70、第一弹簧81、第二弹簧82来作为主要的结构要素。

外壳20具有第一筒构件21、第二筒构件22以及第三筒构件23。阀构件40具有小径部41和大径部42。在小径部41设置有密封部411、燃料通路412以及孔413。

可动芯50具有上芯部51、下芯部52以及中芯部53。固定芯60具有外侧固定芯61和内侧固定芯62。

第一筒构件21形成为一端的外径与另一端相比大。在外径小的一侧的端部设置有喷孔30。在第一筒构件21的中空部，从第一筒构件21的一端至另一端收容有小径部41的一部分。以包围喷孔30的方式设置有与阀构件40抵接的阀座31。

第二筒构件22在第一筒构件21的开阀方向侧的端部形成为与第一筒构件21抵接。第二筒构件22的外径及内径与第一筒构件21的开阀方向侧的端部的外径及内径大致相同。

第三筒构件23在第二筒构件22的开阀方向侧的端部形成为与第二筒构件22抵接。第三筒构件23的外径及内径与第一筒构件21的开阀方向侧的端部的外径及内径大致相同。

关于各个构件的材料，例如，第一筒构件21和第三筒构件23是铁氧体系不锈钢等磁性体，第二筒构件22是奥氏体系不锈钢等非磁性材料。

阀构件40以将喷孔30进行开闭的方式被驱动。当阀构件40向趋向喷孔30的方向移动时，阀构件40以将喷孔30关闭的方式移动，因此将从阀构件40趋向喷孔30的方向设为闭阀方向。将与闭阀方向相反的方向设为开阀方向。在燃料喷射装置1的与喷孔30相反的端部设置有用于取入燃料的导入口14。将导入口14侧设为供给侧，将喷孔30侧设为喷出侧。

在阀构件40中，小径部41设置于喷出侧的端部。在阀构件40中，大径部42设置于供给侧的端部。

密封部411是与阀座31抵接的部分。燃料通路412是在小径部41的内部从供给侧至喷出侧地形成的内部空间。在燃料通路412的喷出侧端部设置有孔44。构成为经过了燃料通路412的燃料经过孔44趋向喷孔30。

关于可动芯50，一并参照图2、图3来进行说明。上芯部51是大致圆筒状的构件。下芯部52具有凸缘部521和圆筒部522。凸缘部521是圆筒部522的外周面以在径向上扩展的方式形成的部分。圆筒部522被设置成从凸缘部521的中央侧向上芯部51侧延伸。中芯部53是大致圆筒状的构件。

中芯部53形成为通过间隙配合安装于圆筒部522。中芯部53被配置成能够与圆筒部522的外周面滑动。

上芯部51形成为通过过盈配合安装于圆筒部522。将上芯部51压入圆筒部522。将上芯部51安装于圆筒部522的方式不限于压入，也可以使用所谓的热压配合、冷缩配合之类的方法。另外，也可以不是过盈配合而是在设为间隙配合的基础上，通过焊接等将上芯部51安装于圆筒部522。

在凸缘部521设置有以紧密接触状态与中芯部53接触的紧密接触面523。在中芯部53设置有以紧密接触状态与凸缘部521接触的紧密接触面531。在中芯部53设置有以紧密接触状态与上芯部51接触的紧密接触面532。紧密接触面531和紧密接触面532形成为作为圆盘状的中芯部53的各个相反侧的面。在上芯部51设置有以紧密接触状态与中芯部53接触的紧密接触面511。

利用共同研磨之类的方法对上芯部51和中芯部53进行提高平面度的加工使得在组装可动芯50时紧密接触面511与紧密接触面532成为紧密接触状态。同样地，利用共同研磨之类的方法对中芯部53和下芯部52进行提高平面度的加工使得紧密接触面531与紧密接触面523成为紧密接触状态。

在进行提高平面度的加工之后，向下芯部52的圆筒部522插入中芯部53。在向圆筒部522插入中芯部53之后，向圆筒部522压入上芯部51。

在可动芯50，以贯通上芯部51、中芯部53以及下芯部52的方式设置有缓冲流路54。缓冲流路54具有连通路541、连通路542以及节流孔部543。

连通路541设置于上芯部51。连通路541以将上芯部51的供给侧与喷出侧连接的方式贯通。

连通路542设置于下芯部52。连通路542以将下芯部52的凸缘部521的供给侧与喷出侧连接的方式贯通。

节流孔部543设置于中芯部53。节流孔部543以将中芯部53的供给侧与喷出侧连接的方式贯通。节流孔部543在流路的中途变得狭窄，形成为提高燃料的流动阻力来产生衰减力。

连通路541、节流孔部543以及连通路542被配置成相互连通，形成了缓冲流路54。在图2和图3中例示了一个缓冲流路54，但是对缓冲流路54的设置数量没有特别的限制，根据要求的衰减力之类的设计必要条件决定设置数量。

在本实施方式中，在中芯部53设置有节流孔部543，但是设置场所不限于中芯部53。节流孔部543也可以设置于上芯部51、下芯部52的凸缘部521。

上芯部51、中芯部53由铁氧体系不锈钢等软磁性材料形成。下芯部52由马氏体系不锈钢等金属材料形成。对下芯部52实施了淬火处理以调整硬度。

固定芯60形成为大致圆筒状。固定芯60具有外侧固定芯61和内侧固定芯62。外侧固定芯61与第三筒构件23焊接，被固定于外壳20的内侧。

内侧固定芯62从闭阀方向侧被压入外侧固定芯61。内侧固定芯62的内侧面的一部分的内径大于阀构件40的大径部42的外径，构成为使阀构件40能够滑动。从内侧固定芯62的开阀方向侧的端部压入有调节管11。

外侧固定芯61由铁氧体系不锈钢等软磁性材料形成。内侧固定芯62由马氏体系不锈钢等金属材料形成。内侧固定芯62被实施了淬火处理以具有规定的硬度。对内侧固定芯62的与下芯部52中的圆筒部522碰撞的部位实施了氮化处理。

在外侧固定芯61与上芯部51之间设置有芯侧缓冲室56。在第一筒构件21与下芯部52的凸缘部521之间设置有外壳侧缓冲室57。

线圈70安装于线圈架71，形成了电磁回路。以覆盖线圈70的方式设置有支架15。在第三筒构件23与支架15之间设置有罩16。支架15和罩16由铁氧体系不锈钢等磁性体材料形成，形成电磁回路的一部分。

从导入口14趋向喷射侧地设置有燃料导入管12。在燃料导入管12的喷射侧的端部设置有用于捕集燃料中的异物的过滤器13。过滤器13与调节管11抵接。

第一弹簧81的一端与阀构件40的大径部42抵接，另一端与调节管11的一端抵接。第一弹簧81对阀构件40施加向闭阀方向推压的力。第二弹簧82的一端与下芯部52的喷射侧端面抵接，另一端与第一筒构件21的内侧台阶面抵接。第二弹簧82对可动芯50施加向开阀方向推压的力。

接着，说明燃料喷射装置1的动作。由燃料喷射装置1喷射的燃料从燃料导入管12的导入口14流入并经过过滤器13、调节管11，在固定芯60的中空部、阀构件40的燃料通路43、第一筒构件21与阀构件40之间流通。在燃料喷射装置1的工作时，芯侧缓冲室56、外壳侧缓冲室57成为被燃料填满的状态。

阀构件40从阀座31离开的状态为开阀状态，阀构件40与阀座31抵接的状态为闭阀状态。将阀构件40向开阀方向被驱动而从闭阀状态转移到开阀状态并结束向开阀方向的移动为止的动作设为开阀动作。将阀构件40向闭阀方向被驱动而从开阀状态转移到闭阀状态并结束向闭阀方向的移动为止的动作设为闭阀动作。

阀构件40能够移动到与内侧固定芯62的开阀方向侧的端面抵接的位置。将阀构件40移动至与内侧固定芯62的开阀方向侧的端面抵接的状态称为全升程。

在阀构件40处于闭阀状态时，第一弹簧81将阀构件40向闭阀方向推压，由此阀构件40的密封部411与阀座31抵接，喷孔30成为被关闭的状态。

当对线圈70供给电力时，在线圈70中产生磁力。当在线圈70中产生磁力时，在外侧固定芯61、上芯部51、第一筒构件21以及第三筒构件23中形成磁回路。由此，在外侧固定芯61与上芯部51之间产生磁吸引力，上芯部51向开阀方向移动。

通过上芯部51的移动，下芯部52和中芯部53也向开阀方向移动。由于下芯部52的圆筒部522与阀构件40的大径部42抵接，因此随着下芯部52的移动而阀构件40向开阀方向移动。

在闭阀状态下，下芯部52的凸缘部521与外壳20的第一筒构件21抵接，因此成为从外壳侧缓冲室57推出了燃料的状态。另一方面，上芯部51与外侧固定芯61分离，因此成为在芯侧缓冲室56中填满了燃料的状态。

在阀构件40向开阀方向移动时，处于芯侧缓冲室56的燃料经过缓冲流路54流向外壳侧缓冲室57。通过缓冲流路54的燃料受到的阻力作为衰减力施加到可动芯50。可动芯50受到朝向与移动方向相反的方向的力，因此减速。通过可动芯50被减速，可动芯50的动能衰减。

在开阀动作时，阀构件40一边压缩第一弹簧81，一边与内侧固定芯62滑动的同时移动。通过阀构件40向开阀方向的移动，成为开阀状态，从喷孔30喷射燃料喷射装置1内部的燃料。由于可动芯50的动能通过缓冲流路54而衰减，因此阀构件40的动能也衰减。

阀构件40向开阀方向移动至与内侧固定芯62碰撞为止，成为全升程，停止移动。由于阀构件40的动能被衰减，因此阀构件40与内侧固定芯62碰撞时的冲击力被衰减。通过阀构件40成为全升程，开阀动作结束。

在闭阀动作时，对线圈70的通电停止，由线圈70进行的磁吸引力的产生停止。阀构件40受到由第一弹簧81产生的向闭阀方向的力而向闭阀方向移动。阀构件40一边与内侧固定芯62滑动，一边将下芯部52向闭阀方向推压，由此使下芯部52向闭阀方向移动。通过下芯部52的移动，可动芯50向闭阀方向移动。

当可动芯50向闭阀方向移动时，处于外壳侧缓冲室57的燃料经过缓冲流路54流向芯侧缓冲室56。通过缓冲流路54的燃料受到的阻力作为衰减力施加到可动芯50。可动芯50受到朝向与移动方向相反的方向的力，因此减速。通过可动芯50被减速，可动芯50的动能衰减。

通过可动芯50减速，阀构件40减速。阀构件40的动能也衰减。一边减速一边移动的阀构件40当密封部411落座于阀座31时，结束向闭阀方向的移动。通过阀构件40的动能的衰减，阀构件40与阀座31碰撞时的冲击力被衰减。由于落座于阀座31，喷孔30被关闭，成为闭阀状态。

在本实施方式中，在开阀动作时和闭阀动作时的任何情况下，均能够通过具有设置于可动芯内的连通路541和节流孔部543的缓冲流路54，使可动芯的动能衰减。通过可动芯的动能的衰减，阀构件40的动能衰减。

由于阀构件40的动能衰减，能够降低在开阀动作时阀构件40与内侧固定芯62碰撞时的冲击。同样地能够降低在闭阀动作时阀构件40与阀座31碰撞时的冲击。

本实施方式中的燃料喷射装置1具备：外壳20，设置有用于将燃料喷射到内燃机的燃烧室的喷孔30；阀构件40，以将喷孔30进行开闭的方式被驱动；可动芯50，将阀构件40向开阀方向驱动；第一弹簧81，将阀构件40向闭阀方向推压；固定芯60，将可动芯50向开阀方向吸引；以及线圈70，构成使固定芯60产生吸引力的电磁回路。在燃料喷射装置1中设置有设置于可动芯50与固定芯60之间的芯侧缓冲室56以及设置于可动芯50与外壳20之间的外壳侧缓冲室57。可动芯50具有：上芯部51，在与固定芯60之间形成芯侧缓冲室；下芯部52，在与外壳20之间形成外壳侧缓冲室57；以及中芯部53，设置于上芯部51与下芯部52之间。在可动芯50中设置有缓冲流路54，该缓冲流路54贯通上芯部51、中芯部53以及下芯部52，将芯侧缓冲室56与外壳侧缓冲室57连接，以使可动芯50的动能衰减的方式使燃料通过。

由于在可动芯50中设置有缓冲流路54，因此能够利用通过缓冲流路54的燃料的作用来直接使可动芯50的动能衰减，能够不增大燃料喷射装置1的体格而降低阀构件40对周边构件施加的冲击。可动芯50构成为包括上芯部51、中芯部53以及下芯部52这3个部分，因此能够设为与对各个部分要求的特性相应的结构。上芯部51与固定芯60相对、并且在与固定芯60之间形成芯侧缓冲室56，因此能够将上芯部51设为容易吸引到固定芯60的特性。下芯部52在与外壳20之间形成外壳侧缓冲室57，因此能够将下芯部52设为适于形成外壳侧缓冲室57的特性。中芯部53配置于上芯部51与下芯部52之间，因此能够将中芯部53设为适于与上芯部51及下芯部52紧密接触且形成缓冲流路54的特性。

在本实施方式中，下芯部52的一部分被设置成贯通中芯部53和上芯部51并面对固定芯60，中芯部53通过间隙配合安装于下芯部52，上芯部51通过过盈配合安装于下芯部52，由此中芯部53被保持在下芯部52与上芯部51之间。

由于以贯通中芯部53和上芯部51的方式形成了下芯部52，因此能够不使用其它紧固构件之类的构件而形成可动芯50。上芯部51在与下芯部52之间配置中芯部53，并且通过过盈配合安装于下芯部52，因此能够利用压入之类的方法与下芯部52一体化。由于中芯部53通过间隙配合被安装，因此在与下芯部52之间能够利用共同研磨之类的方法来提高紧密接触度。中芯部53与上芯部51在安装于下芯部52之前能够利用共同研磨之类的方法来提高紧密接触度。结果，能够提高构成可动芯50的3个部分相互的紧密接触度来减少燃料从缓冲流路54的中途泄漏的情况，能够确保缓冲流路54的性能。

在本实施方式中，下芯部52具有：凸缘部521，形成有与中芯部53成为紧密接触状态的紧密接触面511；以及圆筒部522，从凸缘部521的中央侧向上芯部51侧延伸。圆筒部522被设置成贯通中芯部53和上芯部51，中芯部53通过间隙配合安装于圆筒部522，上芯部51通过过盈配合安装于圆筒部522。

由于设置有凸缘部521，因此通过向圆筒部522插入中芯部53，能够使中芯部53与凸缘部521抵接来进行定位。由于在凸缘部521形成有紧密接触面523，因此能够实现与中芯部53的紧密接触状态。上芯部51以在与凸缘部521之间夹入中芯部53的方式被插入到圆筒部522，与圆筒部522通过过盈配合来安装，因此能够与中芯部53在确保紧密接触状态的同时可靠地安装。

在本实施方式中，上芯部51由软磁性材料形成，下芯部52由高硬度材料形成，圆筒部522与上芯部51相比更向固定芯60侧突出。

通过由软磁性材料形成上芯部51，能够容易被吸引到固定芯60，可动芯50的可动性能提高。由高硬度材料形成的圆筒部522构成为贯通上芯部51并向固定芯60侧突出，由此在可动芯50被吸引到固定芯60的情况下，使圆筒部522与固定芯60抵接，能够保护由软磁性材料形成的上芯部51。

在本实施方式中，中芯部53还优选由高硬度材料形成。

通过使用高硬度材料，能够进一步提高中芯部53与上芯部51及下芯部52的紧密接触状态。通过紧密接触状态提高，缓冲流路54的气密性提高，能够更可靠地得到缓冲效果。

参照图1至图3说明的燃料喷射装置1在开阀动作时和闭阀动作时由缓冲流路54产生的衰减力无差别，因此在开阀动作时作用于可动芯50的衰减力与在闭阀动作时作用于可动芯50的衰减力无差别。参照图4至图7来说明在开阀动作时作用于可动芯的衰减力与在闭阀动作时作用于可动芯的衰减力不同的方式。

图4至图7是用于说明在开阀动作时作用于可动芯的衰减力与在闭阀动作时作用于可动芯的衰减力不同的燃料喷射装置1a的图。作为燃料喷射装置1的变形例的燃料喷射装置1a是对燃料喷射装置1追加缓冲流路55而成的，因此主要说明这一点。

燃料喷射装置1a的可动芯50a具有上芯部51a、下芯部52a以及中芯部53a。可动芯50a除了具有与可动芯50同样的缓冲流路54以外，还具有缓冲流路55。缓冲流路55具有连通路551、节流孔部552、止回阀流路553、槽部分554以及止回阀芯555。

如图6所示，连通路551在上芯部51a设置有2个。连通路551被设置成将上芯部51a沿开闭阀方向贯通。连通路551被设置成将芯侧缓冲室56与中芯部53a连接。

节流孔部552在中芯部53a设置有2个。节流孔部552被设置成将中芯部53a沿开闭阀方向贯通。节流孔部552以能够在与连通路551之间流通燃料的方式与设置有连通路551的位置对应地配置。

止回阀流路553在下芯部52a设置有1个。止回阀流路553被设置成将下芯部52a沿开闭阀方向贯通。止回阀流路553被设置成将外壳侧缓冲室57与中芯部53a连接。止回阀流路553呈中芯部53a侧大径化的圆锥形状以容纳止回阀芯555。

槽部分554被设置成从中芯部53a的与下芯部52a对置的面后退。槽部分553被设置成将2个节流孔部552与止回阀流路553连接。

止回阀芯555形成为球状。止回阀芯555配置于中芯部53a与下芯部52a之间。止回阀芯555配置于止回阀流路553与槽部分554之间。止回阀芯555被配置成能够在开闭阀方向上移动。

说明燃料喷射装置1a的动作。当阀构件40进行开阀动作时，可动芯50a向开阀方向移动。随着可动芯50a移动，处于芯侧缓冲室56的燃料流向外壳侧缓冲室57。

通过这样流动的燃料，止回阀芯555向闭阀方向被推压。止回阀芯555向闭阀方向被推压并与止回阀流路553抵接，由此限制经过缓冲流路55的燃料的流通。燃料仅经过缓冲流路54而在可动芯50a内部流动。

可动芯50a通过从缓冲流路54受到朝向闭阀方向的衰减力而减速。通过可动芯50a减速，阀构件40的动能衰减。阀构件40在动能衰减的同时与阀座31碰撞。

在阀构件40进行闭阀动作时，可动芯50a向闭阀方向移动。随着可动芯50a移动，处于外壳侧缓冲室57的燃料流向芯侧缓冲室56。

通过这样流动的燃料，止回阀芯555向开阀方向被推压。当止回阀芯555向开阀方向移动时，从止回阀流路553离开而与槽部分554抵接，缓冲流路55成为燃料能够通过的状态。燃料除了经过缓冲流路54以外，还经过缓冲流路55而在可动芯50a内部流动。

可动芯50a通过从缓冲流路54和缓冲流路55受到朝向开阀方向的衰减力而减速。通过可动芯50a减速，阀构件40的动能衰减。阀构件40在动能衰减的同时与内侧固定芯62的端面碰撞。

在燃料通过缓冲流路54、55时从可动芯50a受到的阻力的反作用成为以使阀构件40减速的方式起作用的力。由缓冲流路54、55产生的衰减力根据可动芯50a内部的燃料通过量而变化。

在开阀动作中，只有在缓冲流路54中能够流通燃料，燃料不在缓冲流路55中流动。在闭阀动作中，能够在缓冲流路54和缓冲流路55这双方中流通燃料。

在开阀动作的情况下，与闭阀动作的情况相比流路截面积减小了与缓冲流路55相应的大小，因此燃料从可动芯50a受到的阻力与闭阀动作的情况相比变大。因此，与闭阀动作的情况相比，在开阀动作的情况下，可动芯50a受到的衰减力更大。

进行燃料喷射装置1a与以往的燃料喷射装置的比较。图8的(a)表示驱动信号的接通断开。图8的(b)表示对线圈70的通电状态。图8的(c)表示燃料的喷射率。在图8的(c)中，用实线表示燃料喷射装置1a的燃料喷射率，用虚线表示以往的燃料喷射装置的燃料喷射率。

由于每单位时间的喷射量是由阀构件40的提升量决定的，因此喷射率波形具有与阀构件40的提升量的波形相同的趋势。

图9是将图8的(c)的区域a放大表示的图，使燃料喷射率的上升定时一致，表示阀构件40进行开阀动作时的燃料喷射率。在燃料喷射装置1a中，燃料喷射率的增加与以往的燃料喷射装置的燃料喷射率的增加相比变得缓慢。该燃料喷射率的变化起因于阀构件40的提升量缓慢上升，因此可知阀构件40通过缓冲流路54被减速。

图10是将图8的(c)的区域b放大表示的图，使燃料喷射率的下降定时一致，表示阀构件40进行闭阀动作时的燃料喷射率。在燃料喷射装置1a中，燃料喷射率的减少与以往的燃料喷射装置的燃料喷射率的减少相比变得缓慢。该燃料喷射率的变化起因于阀构件40的提升量缓慢减少，因此可知阀构件40通过缓冲流路54和缓冲流路55被减速。

如图9和图10所示，当将燃料喷射装置1a的燃料喷射率与以往的燃料喷射装置的燃料喷射率的差异进行比较时，开阀动作时的差异更大。该差异起因于在开阀动作时由缓冲流路54产生的缓冲效果大于在闭阀动作时由缓冲流路54和缓冲流路55产生的缓冲效果。

在燃料喷射装置1a中，缓冲流路54、55能够使衰减力在可动芯50a向开阀方向被驱动的情况与可动芯50a向闭阀方向被驱动的情况之间不同。

通过使衰减力在开阀方向与闭阀方向之间不同，能够与期望的开阀特性和闭阀特性相匹配地构成可动芯50a中的缓冲流路54、55来得到期望的开阀特性和闭阀特性。在本实施方式中，构成为开阀方向的衰减力高于闭阀方向的衰减力，但是还能够构成为闭阀方向的衰减力高于开阀方向的衰减力。

在燃料喷射装置1a中，在缓冲流路55设置有衰减力变更部，该衰减力变更部使可动芯50a的开阀方向上的燃料通过量与闭阀方向上的燃料通过量不同。通过在缓冲流路55设置衰减力变更部，能够在使燃料通过的同时将可动芯50a的行为设为期望的行为。

燃料喷射装置1a的缓冲流路具有：作为恒定缓冲流路的缓冲流路54，仅设置有节流孔；以及作为可变缓冲流路的缓冲流路55，设置有节流孔和衰减力变更部。通过节流孔使燃料通过量减少，因此能够利用缩窄流路这样的简便的方法来得到衰减力。通过使作为恒定缓冲流路的缓冲流路54和作为可变缓冲流路的缓冲流路55并存，能够始终确保缓冲流路54侧的燃料流通，衰减力的调整变得容易。

在燃料喷射装置1a中，通过设置止回阀流路553和止回阀芯555，使其作为衰减力变更部发挥功能。通过使止回阀芯555与止回阀流路553紧密接触来使在缓冲流路55中流动的燃料实质上为零，通过使止回阀芯555离开止回阀流路553来确保在缓冲流路55中流动的燃料，由此能够可靠地进行与方向性相应的衰减力的调整。

此外，在燃料喷射装置1a中，在缓冲流路55设置止回阀流路553和止回阀芯555，使其与缓冲流路54并存，但是可动芯的衰减力调整不限于该方式。例如，还能够设为即使止回阀芯555接近止回阀流路553也不是完全地切断燃料流通，而是与止回阀芯555离开止回阀流路553的情况相比减少燃料流通。通过这样，还能够无需使缓冲流路54并存，仅设置缓冲流路55。

以上，参照具体例来说明了本实施方式。但是，本公开不限定于这些具体例。关于本领域技术人员对这些具体例适当施以设计变更而得到的方式，只要具备本公开的特征则也包括在本公开的范围内。前述的各具体例所具备的各要素及其配置、条件、形状等不限定于例示的内容，能够适当变更。前述的各具体例所具备的各要素只要不产生技术上的矛盾，则能够适当改变组合。