一种随钻扩眼钻具组合和钻井机械的制作方法
【专利摘要】本发明公开了一种随钻扩眼钻具组合和钻井机械，属于机械【技术领域】。所述随钻扩眼钻具组合包括：扩眼器（1）、稳定器（4）、射流短节（5）、领眼钻柱（6）和领眼钻头（7），其中，领眼钻头（7）设置在领眼钻柱（6）的下端，射流短节（5）的两端分别连接扩眼器（1）的下端和领眼钻柱（6）的上端，扩眼器（1）上设置有稳定器（4）；扩眼器（1）的钻具锐度kSR、扩眼器（1）对应的井眼截面积AR、领眼钻头（7）的钻具锐度kSB和领眼钻头（7）对应的井眼截面积AB满足以下的关系：采用本发明，可以提高钻具的工作稳定性。
【专利说明】一种随钻扩眼钻具组合和钻井机械
【技术领域】
[0001] 本发明涉及机械【技术领域】，特别涉及一种随钻扩眼钻具组合和钻井机械。
【背景技术】
[0002] 随着机械技术的发展，钻井技术也在不断的进步。
[0003] 在现有技术中，钻井机械中经常会将领眼钻头和扩眼器组合使用，扩眼器用于随 钻扩眼。长期以来，扩眼器与领眼钻头是作为独立部件进行设计和使用的，这样在钻具的设 计使用过程中可以保证一定的灵活性。
[0004] 在实现本发明的过程中，发明人发现现有技术至少存在以下问题：
[0005] 实际应用过程表明，现有技术中的在使用领眼钻头和扩眼器进行随钻扩眼的过程 中，经常会因为领眼钻头和扩眼器之间的不匹配，而导致钻柱大幅横向振动，严重影响了钻 具的工作稳定性。
【发明内容】
[0006] 为了解决上述现有技术中的问题，本发明实施例提供了一种随钻扩眼钻具组合和 钻井机械，以提高钻具的工作稳定性。所述技术方案如下：
[0007] -种随钻扩眼钻具组合，所述随钻扩眼钻具组合包括扩眼器（1)、稳定器（4)、射 流短节（5)、领眼钻柱（6)和领眼钻头（7)，其中：
[0008] 领眼钻头（7)设置在领眼钻柱（6)的下端，射流短节（5)的两端分别连接扩眼器 (1)的下端和领眼钻柱（6)的上端，扩眼器（1)上设置有稳定器（4);
[0009] 扩眼器（1)的钻具锐度kSK、扩眼器（1)对应的井眼截面积Ακ、领眼钻头（7 )的钻具 锐度kSB和领眼钻头（7)对应的井眼截面积AB满足以下的关系： Γ ? σκ 71b ^SB < 1
[0010] --------- σΒ ^SR toon] 其中，~为扩眼器（l)的钻进效率，nB为领眼钻头（7)的钻进效率，〇1；为扩眼器 (1)对应的地层抗压强度，σ B为领眼钻头（7)对应的地层抗压强度。
[0012] 优选的，扩眼器（1)的钻具锐度、扩眼器（1)对应的井眼截面积、领眼钻头（7)的钻 具锐度和领眼钻头（7)对应的井眼截面积还满足+不小于预设的第一阈值。 σΒ vR hR A
[0013] 优选的，所述第一阈值为5/7。
[0014] 优选的，扩眼器（1)的钻具锐度大于领眼钻头（7)的钻具锐度。
[0015] 优选的，扩眼器（1)和领眼钻头（7)分别采用PDC切削齿。
[0016] 优选的，扩眼器（1)的喷嘴组的当量直径和领眼钻头（7)的喷嘴组的当量直径 dA满足以下的关系： Cd2
[0017] 不超过预设的第二阈值，其中，(；为扩眼器（1)的喷嘴组的流量系数，Cb为 领眼钻头（7)的喷嘴组的流量系数。
[0018] 优选的，所述第二阈值为1/2。
[0019] 优选的，领眼钻头（7)的外径db和领眼钻柱（6)的外径d。满足以下的关系： A ~C3 ?3 二 ^-[εη2 cos(0 - ητ) + /3p02 - +(rp)2 -(ρ-δ)] n
[0020] c4 =[叫2 +(/：>々)-' +Φ(---·^)]中 r 的取值不超过 nr p C, = AC2 =^C3 = AC4 sp m m sp sp ω sp =0.5(db-dc) 预设的第三阈值，其中，％为领眼钻柱（6)的质心与领眼钻柱（6)-半长度处的截面的几何 中心之间的水平距离，S(l为领眼钻头（7)的几何中心到井眼中心轴的距离，Φ为领眼钻柱 (6)与井眼侧壁的摩擦角，m为领眼钻柱（6)连接领眼钻头（7)的端部与领眼钻柱（6)最接 近井眼侧壁的位置之间部分的质量，m f为领眼钻柱（6)连接领眼钻头（7)的端部与领眼钻 柱（6)最接近井眼侧壁的位置之间部分内部的钻井液的质量，c f为钻井液等效阻尼系数，Ω 为领眼钻头（7)的转速。
[0021] 优选的，所述第三阈值为0· 001毫米。
[0022] -种钻井机械，所述钻井机械包括如上所述的随钻扩眼钻具组合。
[0023] 本发明提供的技术方案的有益效果是：
[0024] 本发明实施例中，随钻扩眼钻具组合包括扩眼器、稳定器、射流短节、领眼钻柱 和领眼钻头，领眼钻头设置在领眼钻柱的下端，射流短节的两端分别连接扩眼器的下 端和领眼钻柱的上端，扩眼器上设置有稳定器，而且，扩眼器的钻具锐度k SK、扩眼器对 应的井眼截面积σκ、领眼钻头的钻具锐度kSB和领眼钻头对应的井眼截面积 〇B满足 的关系，其中，L为扩眼器的钻进效率，心为领眼钻头的钻进效率， σΒ % KSR ΛΒ 为扩眼器对应的地层抗压强度，αβ为领眼钻头对应的地层抗压强度，这样，可以使领眼钻头 的钻压小于扩眼器的钻压，从而，可以提高钻具的工作稳定性。
【专利附图】
【附图说明】
[0025] 图1是本发明实施例提供的随钻扩眼钻具组合的结构示意图；
[0026] 图2是本发明实施例提供的随钻扩眼钻具组合的横截面图。
[0027] 图例说明
[0028] 1、扩眼器 2、地层
[0029] 3、扩眼刀翼4、稳定器
[0030] 5、射流短节6、领眼钻柱
[0031] 7、领眼钻头
【具体实施方式】
[0032] 为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明实施方 式作进一步地详细描述。
[0033] 本发明实施例提供了一种随钻扩眼钻具组合，其结构可以如图1所示，该随钻扩 眼钻具组合可以包括：扩眼器1、稳定器4、射流短节5、领眼钻柱6和领眼钻头7。其中，领 眼钻头7设置在领眼钻柱6的下端，射流短节5的两端分别连接扩眼器1的下端和领眼钻 柱6的上端，扩眼器1上设置有稳定器4。
[0034] 图中，随钻扩眼钻具组合处于工作状态，深入到地层2中。领眼钻头7在钻具的最 前端，用于破碎底层2形成领眼，扩眼器1在钻具的后部用于扩大领眼。在扩眼器1上可以 设置有扩眼刀翼3,在扩眼刀翼3上设置有切削齿。稳定器4可以设置在扩眼器1下部，可 以与扩眼器1加工为一体，用于稳定领眼钻柱6。扩眼器1和领眼钻头7分别设置有喷嘴 组，扩眼器1对应的喷嘴组可以设置在扩眼刀翼3处，也可以如图中所示设置在射流短节5 上，喷嘴组用于喷射钻井液，通过喷嘴组可以分配水力能量。优选的，扩眼器1和领眼钻头 7可以分别采用PDC切削齿。
[0035] 本发明实施例中，可以设置扩眼器1的钻具锐度kSK、扩眼器1对应的井眼(主井眼） 截面积Α κ、领眼钻头7的钻具锐度kSB和领眼钻头7对应的井眼(领眼）截面积AB满足以下 的关系：（本发明实施例各式中角标B或b代表领眼钻头7的参数，角标R或r代表扩眼器 1的参数） σ? Vb ^SB Λ ^ 1
[0036] VbTrT'Tb^ (!)
[0037] 其中，心为扩眼器1的钻进效率，ηΒ为领眼钻头7的钻进效率，〇1；为扩眼器1对 应的地层抗压强度，σΒ为领眼钻头7对应的地层抗压强度。扩眼器1对应的井眼截面积， 即扩眼器1钻开的井眼的截面积，也可以认为是扩眼器1的扩眼刀翼3在水平方向上最大 外接圆的面积。领眼钻头7对应的井眼截面积，即领眼钻头7钻开的井眼（即领眼）的截面 积，也可以认为是领眼钻头7在水平方向上最大外接圆的面积。
[0038] 下面将详细说明式（1)的分析过程，该过程可以认为是钻压分配关系的分析过程。
[0039] 下面的式（2)为岩石比功的计算式： .._}V" \20π·Ω·Τ
[0040] ￡β=τ+^~ (2)
[0041] 式中，為="|迖单位可以为m2，DB为领眼钻头7对应的井眼截面直径；ΕΒ为领眼 钻头7钻遇的岩石比功，单位可以为Pa ;Τ为钻头承受扭矩，单位可以为Ν · m ;W为钻压，单 位可以为N ; Ω为钻头转速，单位可以为rad/s ;V为机械钻速，即钻具推进的速度，单位可 以为m/ s。
[0042] 钻进效率η与岩石比功的关系式可以为下面式（3):
[0043] ^=| (3)
[0044] 钻具所承受的钻压和扭矩关系式可以为下面式（4):
[0045] ks=￥ (4)
[0046] 式中，ks为钻具锐度。综合上述（2) (3) (4)式，可求得出扩眼器1的钻压和领眼 钻头7的钻压之间的关系式： 「 1 f - Wr - σ? % kSB Ar σΒ Dr kSR Ab ( 5 )
[0048] 其中，扩眼器1和领眼钻头7的钻进效率是可以预先确定好的，扩眼器1和领眼钻 头7分别对应的地层抗压强度(或称岩石单轴抗压强度）是可以通过测量得到的。
[0049] 为了提高钻具的稳定性，可以使^不超过WB，也即fw不大于1，即可得出式（1)。 另外，优选的，为了更好的保证钻具的稳定性，在进行钻压分配时，可以设置领眼钻头7的 钻压占总钻压(扩眼器1和领眼钻头7的钻压和)的比例不超过某比例值，也即，扩眼器1的 钻具锐度、扩眼器1对应的井眼截面积、领眼钻头7的钻具锐度和领眼钻头7对应的井眼截 面积还满足七不小于预设的第一阈值(该第一阈值小于1)。该比例值优选为 °H Ha >\SR A；i 70%，即领眼钻头7的钻压占总钻压的比例在50%-70%范围内，相应的，第一阈值可以设置为 3/7。
[0050] 优选的，在本发明实施例提供的随钻扩眼钻具组合中，可以设置扩眼器1的钻具 锐度大于领眼钻头7的钻具锐度。扩眼器1的钻具锐度即扩眼器1的扩眼刀翼3的钻具锐 度。
[0051] 调整钻具锐度的方法可以采用以下方法中的一种或任意组合（以下方法主要针对 PDC切削齿):调整PDC齿的出露高度，出露高度越小，切削能力越低，即钻具锐度越低；调整 PDC齿的后倾角，后倾角越大，切削能力越低；改变切削齿布齿密度，密度越大，切削能力越 低；改变切削齿的大小，切削齿越大，切削能力越低；还可为领眼钻头单独设计不具攻击性 的特殊齿或增加一定高度的耐磨垫，以限制其每转切削深度，降低切削能力。
[0052] 本发明实施例中，可以设置扩眼器1的喷嘴组的当量直径和领眼钻头7的喷嘴 组的当量直径d eb满足以下的关系： c d2
[0053] 不超过预设的第二阈值，其中，(；为扩眼器1的喷嘴组的流量系数，Cb为领 眼钻头7的喷嘴组的流量系数。当量直径是与喷嘴组等效的圆形喷嘴的直径。
[0054] 下面将详细说明上述关系的分析过程，该过程可以认为是水力能量分配关系(或 称流量分配关系）的分析过程。
[0055] 随钻扩眼将在井底形成两个上下连通但直径不同的井眼，其中下部直径较小的井 眼称为领眼，上部直径较大的井眼称为主井眼。主井眼与领眼各自所需的钻井液排量有所 不同，如6''领眼通常需16L/s流量，而8-1/2''主井眼通常需30L/s流量。故应为扩眼 器1和领眼钻头7分别配置喷嘴组。考虑到扩眼器1和领眼钻头7破碎岩层工作量的大小 差别，应保持扩眼器1的喷嘴组的压降不高于领眼钻头7的喷嘴组的压降，因此可以设置 Λ pb=k Λ Ρ?，Λ pb为领眼钻头7的喷嘴组的压降，Λ 为扩眼器1的喷嘴组的压降，k为 不小于1的常数。
[0056] 设钻井液总流量为Q，扩眼器处流量为Qr，领眼钻头处流量为Qb，忽略装置内部的 能量损失。根据流体力学管嘴出流压降计算方法，可以得出：
[0057] APr = = 〇·〇8 丨'.f., 2CrAer C人. (6)
[0058] Aph = 2Q4i C;deb (7)
[0059] 其中，P为钻井液密度，这里优选的可以设置k=l，结合式（6) (7)可以得出：
[0060] ^ = (Λ
[0061] 为了提高钻具的稳定性，可以设置Qr与Qb的比值不超过预设的第二阈值，即 Cd1 不超过预设的第二阈值。优选的，第二阈值可以为1/2。 Cbdeb
[0062] 优选的，扩眼器1喷嘴组不采用反喷嘴，以避免附加射流反推力对领眼钻头钻压 的影响。
[0063] 本发明实施例中，可以设置领眼钻头7的外径db和领眼钻柱6的外径d。满足以下 的关系： 4 =C3 ?2 =c4 ?3 =丄[叫：cos((9 - "r) + ,φ# - cpyjp^+(rp)2 - {ρ -1))] η 1 _ ^^2
[0064] 〇4 = Υεψ sin(6?-ητ) + 2βρΘ + ξρθ^ρ2 + (ρθ)1 + Φ(δ--)] > (8)中 r 的取值不 nr ρ G = Ρ，=沒，c3 = /?，c4 =泠 p = JL，nJHl^ 二 ?，δ = \ε = \η = & sn m m sn sn ω y y p sp =0-5(^-^) 超过预设的第三阈值，其中，％为领眼钻柱6的质心与领眼钻柱6 -半长度处的截面的几何 中心之间的水平距离，S(l为领眼钻头7的几何中心到井眼中心轴的距离，Φ为领眼钻柱6 与井眼侧壁的摩擦角，m为领眼钻柱6连接领眼钻头7的端部与领眼钻柱6最接近井眼侧壁 的位置之间部分的质量，mf为领眼钻柱6连接领眼钻头7的端部与领眼钻柱6最接近井眼 侧壁的位置之间部分内部的钻井液的质量，cf为钻井液等效阻尼系数，Ω为领眼钻头7的 转速。
[0065] 下面将详细说明上述关系的分析过程，该过程可以认为是领眼钻柱横向振动的分 析过程。
[0066] 如图2所示，为本发明实施例提供的随钻扩眼钻具组合的横截面图，其中，0为井 眼的中心轴，〇s为领眼钻头7的几何中心即领眼钻头7外接圆的圆心，Op为领眼钻柱6 - 半长度处的截面的几何中心，〇m为领眼钻柱6的质心。
[0067] 作用于钻柱质心的惯性力：
[0068] Fm,x= -(m + mf )-'v： + C〇s(〇/), = -(m + m, )y + ?η(〇?) ( 9 )
[0069] 由钻井液产生的阻尼力为：
[0070] c,v\x c, v! R =, I F, =-- J ?·χ Γ71 ~，d-y Π tt λιχ +y vx +y (10)
[0071] 式中，Cf为钻井液等效阻尼系数，v = ^/i2+j2为瞬时线速度幅值，单位可以为 m/s〇
[0072] 由钻柱弯曲产生的回复力：
[0073] A； r =-?1 cos(/?)?, =-A：i/sin(^) ( ,}
[0074] 其中，β为预设角度值。上面各式均是以x、y坐标分量的形式表示的分力，均可 改写为复数。引入幅角Θ，记x+iy=e 10;据欧拉公式，cos(Qt)+isin(Qt)=el￡U，通过上述 关系式可推得：
[0075] /·；,. = -(/? + m, )(r + 2ir0 + irO - νθ1 )e° + mQ2e()e:n， ( 12 )
[0076] Fd=-Cf(r + re)^r2+r202 -em (⑴
[0077] 2 Fi -_M(r _5〇) + ^(5〇 __/ % Λ \ r ( 14)
[0078] 由牛顿惯性定律，Fm+Fd+Fk=0 (15)，即：
[0079] \(m + m,.)(r + 2?'θ + ir9-γΘ' ) + c, (r + r0)yjr' + r'Θ"
[0080] 2 +k(r-s0) + ik/(s0 - --)]ε'θ = mQ2 e0e,At ,. r (16)
[0081] 对式（16)做无量纲处理。引入参数sp=0. 5 (dh-d。）表示领眼钻柱6与井眼直径差 值之半，dh表示井眼直径，? = 表示领眼钻柱6固有频率，那么在式（16)两边同除ksp 艮Pmco2Sp可得：
[0082]
[/?(/? I- 2/ρθ + ?ρθ - ρθ1) -ι- c j p f ?ρθ I (p f ?ρθ) + (p - δ) + ?Φ(δ - = εη~ ' P ( 17)
[0083] 式中，各个无量纲系数分别为：
[0084] r m + m c s s e0 Ω /? = --，《 =-]-,ξ = =上,ε = ?,η = - sp m m ·ν, Λ，, ? (18)
[0085] 此外，令τ =c〇t，式（2)的微分项均是对τ而言。
[0086] 式（17)是对两自由度领眼钻柱6振动的描述，其中包含了领眼钻柱6弯曲形函数、 钻井液的附加质量与粘性阻力、井壁摩擦力、钻柱回复力等因素对振动过程的影响，较为全 面的考虑了钻进过程中的相关作用力。
[0087] 对于式（17)，可以令A = Α =4 (丨9 ),带入原方程（17)后可将 其降为一阶。
[0088] 对式（17)进行实部和虚部分离后，求解得到如下四个一阶常微方程：
[0089] ^1=C3 、 c'2 = c4 c3 = ~Λ.ενΖ c〇s(6> - ητ) + βρθ2 - ξρ^ρ1 + {rpf - (ρ -句] ^ ? _ 2 c4 = --[6',72 sinii? - ητ) + 2βρθ + ζρθ^ fy'+{ρθγ +Φ(?)--)]| nr Ρ i (20)
[0090] 其中，θ为变量。结合（19)、（20)可得：
[0091] q=c3 ?2 =c4 1 I_ 么=_[·^"-5 c0s(/9-"r) + /l.;^-·:-尽々，；)2 +(，·，>)-' -(p-J)] 'η c4 = --[εη2 ?η{θ - ητ)-\-2βρθ + ξρθ^ ρ~ +(ρθγ +Φ((：)--)] · ( 8 ) nr ρ q = p,c2 = 0,c3 = p,c4 = θ r m + mf cfs s e〇 Ω sp m m sp sp ω Sp^〇.5(db-dc)
[0092] 其中，自变量r为领眼钻柱6振动时的旋转半径，r越接近0说明领眼钻柱6越稳 定。所以，为了保证领眼钻柱6的稳定性，可以使方程（8)中的r不超过预设的第三阈值， 对领眼钻头7的外径db和领眼钻柱6的外径d。进行设计使其满足方程（8)。优选的，第三 阈值可以为0.001毫米。
[0093] 本发明实施例还提供了一种钻井机械，所述钻井机械包括如上述实施例所述的随 钻扩眼钻具组合。
[0094] 本发明实施例中，随钻扩眼钻具组合包括扩眼器、稳定器、射流短节、领眼钻柱 和领眼钻头，领眼钻头设置在领眼钻柱的下端，射流短节的两端分别连接扩眼器的下 端和领眼钻柱的上端，扩眼器上设置有稳定器，而且，扩眼器的钻具锐度k SK、扩眼器对 应的井眼截面积σκ、领眼钻头的钻具锐度kSB和领眼钻头对应的井眼截面积 〇B满足 d的关系，其中，为扩眼器的钻进效率，ηΒ为领眼钻头的钻进效率，Ακ σΒ Hr ^sr λβ 为扩眼器对应的地层抗压强度，ab为领眼钻头对应的地层抗压强度，这样，可以使领眼钻头 的钻压小于扩眼器的钻压，从而，可以提高钻具的工作稳定性。
[0095] 以上所述仅为本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和 原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
【权利要求】
1. 一种随钻扩眼钻具组合，其特征在于，所述随钻扩眼钻具组合包括扩眼器（1 )、稳定 器（4)、射流短节（5)、领眼钻柱（6)和领眼钻头（7)，其中： 领眼钻头（7)设置在领眼钻柱（6)的下端，射流短节（5)的两端分别连接扩眼器（1)的 下端和领眼钻柱（6)的上端，扩眼器（1)上设置有稳定器（4); 扩眼器（1)的钻具锐度kSK、扩眼器（1)对应的井眼截面积Ακ、领眼钻头（7)的钻具锐度 kSB和领眼钻头（7)对应的井眼截面积AB满足以下的关系： σκ Vb ^SB 〈 I <jb ?]R kSR Ab 其中，~为扩眼器（l)的钻进效率，nB为领眼钻头（7)的钻进效率，〇1；为扩眼器（l) 对应的地层抗压强度，σ B为领眼钻头（7)对应的地层抗压强度。
2. 如权利要求1所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，扩眼器（1)的钻具锐度、扩眼 器（1)对应的井眼截面积、领眼钻头（7 )的钻具锐度和领眼钻头（7 )对应的井眼截面积还满 足不小于预设的第一阈值。 σΒ Hr ^sr Λβ
3. 如权利要求2所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，所述第一阈值为5/7。
4. 如权利要求1所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，扩眼器（1)的钻具锐度大于领 眼钻头（7)的钻具锐度。
5. 如权利要求1所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，扩眼器（1)和领眼钻头（7)分 别采用PDC切削齿。
6. 如权利要求1所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，扩眼器（1)的喷嘴组的当量直 径和领眼钻头（7)的喷嘴组的当量直径d eb满足以下的关系： Cd2 不超过预设的第二阈值，其中，(；为扩眼器（1)的喷嘴组的流量系数，cb为领眼 钻头（7)的喷嘴组的流量系数。
7. 如权利要求6所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，所述第二阈值为1/2。
8. 如权利要求1所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，领眼钻头（7)的外径db和领 眼钻柱（6)的外径d。满足以下的关系： 01=C3 = C4 (：、=丄[6v尸 cos(i? - "r) + /?/)& -ζρ^ρ1 +{rpY -(ρ-δ)] η C4 =--[?ν/: sin(f Α/Γ) + 2/^+φ~/)2 -1-(/為：+Φ(5-·^-)]、中 r 的取值不超过预设 nr p q =p，c2 =民 c3 = =冷 Ρ = 1，η = ^^ = ?：\ε = \η-玉 SP m m sp sp ω ^=0.5(^-^.) 的第三阈值，其中，％为领眼钻柱（6)的质心与领眼钻柱（6) -半长度处的截面的几何中心 之间的水平距离，％为领眼钻头（7)的几何中心到井眼中心轴的距离，Φ为领眼钻柱（6)与 井眼侧壁的摩擦角，m为领眼钻柱（6)连接领眼钻头（7)的端部与领眼钻柱（6)最接近井眼 侧壁的位置之间部分的质量，mf为领眼钻柱（6)连接领眼钻头（7)的端部与领眼钻柱（6) 最接近井眼侧壁的位置之间部分内部的钻井液的质量，c f为钻井液等效阻尼系数，Ω为领 眼钻头（7)的转速。
9. 如权利要求8所述的随钻扩眼钻具组合，其特征在于，所述第三阈值为0. 001毫米。
10. -种钻井机械，其特征在于，所述钻井机械包括如权利要求1-9任一项所述的随钻 扩眼钻具组合。
【文档编号】E21B7/28GK104120975SQ201310156666
【公开日】2014年10月29日 申请日期:2013年4月28日 优先权日:2013年4月28日
【发明者】马汝涛, 林雅玲, 王辉, 任荣权, 王宏伟, 纪友哲, 李显义, 韩飞, 贾涛, 朱英杰, 王雪, 卢静, 耿莉, 田毅, 刘洋, 李梅 申请人:中国石油天然气集团公司, 中国石油集团钻井工程技术研究院