专利名称：脉冲式电磁阀励磁电源的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及电磁阀领域，具体地说涉及一种可使电磁阀运行时无噪声且可节约电能的“脉冲式电磁阀励磁电源”。
背景技术：
电磁阀(solenoid valve)是一种应用极为广泛的低压电器,液压设备、气动机械、机动车、IC卡水表、IC卡燃气表、加油机、售水机、电冰箱、饮水机等都将其用作执行器件。其工作原理是利用电磁铁带动阀芯，达到接通、关断介质(液体或气体)管路或改变介质的流通路径之目的。传统的电磁阀主要由励磁线圈、静铁芯、复位弹簧、阀芯、密封垫组成。传统的电磁阀的工作过程可分为“吸合”、“吸持”、“复位”三个阶段I、吸合励磁线圈与励磁电源接通，阀芯、静铁芯吸合，管路接通。在此阶段，励磁电源必须提供较大的功率(以下称此功率为“吸合功率”)，阀芯才能被吸合；2、吸持励磁线圈继续与励磁电源接通，阀芯、静铁芯保持吸合的状态，管路继续接通。在此阶段，励磁电源只须提供较小的功率(以下称此功率为“吸持功率”)，阀芯也能继续吸合。若在此阶段，励磁电源提供与吸合功率一样大的吸持功率，将造成电能浪费并导致励磁线圈不应有的发热升温；3、复位励磁线圈断开励磁电源，阀芯、静铁芯分离、管路复位关断。电磁阀的用途千差万别，结构也千差万别，但它们的工作原理均与上面所述相同。电磁阀的励磁电源既可用DC电源也可用AC电源。以DC电源为励磁电源的电磁阀(以下简称直流电磁阀)存在以下的优、缺点I、具有运行平稳、无噪声的优点；2、DC电源提供的吸持功率与吸合功率一样大，造成电能浪费并导致励磁线圈不应有的发热升温；3、必须另加DC电源，大幅度地增加了成本。以AC电源为励磁电源的电磁阀(以下简称交流电磁阀)也存在以下的优、缺点I、方便可用市政AC电源作为其之励磁电源；2、发热在吸合和吸持阶段，由于励磁线圈中均通以交流电压(即AC电压)，因此，阀芯与静铁芯中将不可避免地产生滞磁损耗、涡流损耗而发热，阀芯与静铁芯的发热殃及励磁线圈，严重时会导致励磁线圈烧毀。对于介质温度较高的电磁阀，例如开水电磁阀，将加剧此类情况的发生。3、噪声输入到励磁线圈中的AC电压，每次“过零”(AC电压由正半周向负半周或负半周向正半周过渡的“过零点”)时，电磁吸力剧变，会使阀芯、静铁芯产生频率为100Hz (50Hz交流电)或120Hz (60Hz交流电)的机械振动噪声。4、功率因素(Power facter)低励磁线圈是电感性的器件，根据电感的电学特性，其与AC电源之间必然发生能量交换，导致功率因素低。[0018]针对传统的直流电磁阀和交流电磁阀存在的优、缺点，本实用新型的宗旨是用电子技术改造传统的电磁阀，吸取直流、交流电磁阀各自的优点，克服它们的缺点，应用电子技术，设计一种可使电磁阀运行时无噪声且可节约电能的“脉冲式电磁阀励磁电源”。具体目标是I、秉着“至精必须至简，唯有简单实用才能长久流传”的出发点，设计一个电子线路尽量简单的、所用器件尽量少的、价格尽量廉的电磁阀用的至精至简的“脉冲式电磁阀励磁电源”。2、该“脉冲式电磁阀励磁电源”可用于改造在线使用的传统交流电磁阀，使这些电磁阀成为“节电无噪声的电磁阀”；3、该“脉冲式电磁阀励磁电源”也可集成到将要生产的传统交流电磁阀中，使电磁阀的制造商生产出与“脉冲式电磁阀励磁电源”一体化的新型的“节电无噪声的电磁阀”
实用新型内容
为了达到上述目标，本实用新型设计的技术方案是一种脉冲式电磁阀励磁电源，其特征在于所述的脉冲式电磁阀励磁电源是一个具有输入端口 NI、输入端口 N2、输出端口 PU输出端口 P2的四端口网络，其由输入端口 N2、压控开关电路、输出端口 P2、储能电路、输出端口 PU整流及能量锁定电路、输入端口 NI依次相串联后组成；并且，所述的输入端口 NI、输入端口 N2分别与AC电压的SI端、S2端相连接，所述的输出端口 P1、输出端口 P2分别与传统交流电磁阀的励磁线圈之Al端、A2端相连接；所述的储能电路与所述的励磁线圈相并联。所述的AC电压的SI端、S2端可以互易连接端口，所述的励磁线圈之Al端、A2端也可以互易连接端口。所述的压控开关电路由单极型瞬态电压抑制二极管(Unipolar type transientvoltage suppression diode)构成，所述的单极型瞬态电压抑制二极管的一端接输入端口 N2，另一端与所述的储能电路及所述的输出端口 P2端连接。所述的压控开关电路对AC电压与储能电路两端电压的差值进行自动鉴别，当所述的差值大于单极型瞬态电压抑制二极管的击穿电压值时，单极型瞬态电压抑制二极管导通，否则，其就截止。所述的单极型瞬态电压抑制二极管可由双极型瞬态电压抑制二极管(Bipolartransient voltage suppression diode)、压敏电阻(Voltage Dependent Resistor)、稳压二极管(voltage regulator diode)三者之一代用。所述的整流及能量锁定电路由二极管D构成，所述的二极管D的一端与所述的储能电路及所述的输出端口 Pl连接，另一端与输入端口 NI连接。所述的压控开关电路与所述的整流及能量锁定电路互为联动，当整流及能量锁定电路截止时，压控开关电路必然截止；当压控开关电路导通时，整流及能量锁定电路必定导通。所述的储能电路由储能电容C构成，所述的储能电容C的一端与所述的输出端口Pl连接、另一端与所述的输出端口 P2连接。储能电路既与所述的压控开关电路也与整流及能量锁定电路互为联动，压控开关电路导通时，脉冲充电电流对其充电储能；压控开关电路截止时，其对所述的励磁线圈放电释能；其放电释能时，整流及能量锁定电路截止；截止的整流及能量锁定电路锁定了储能电路的能量。所述的脉冲充电电流的方向与所述的整流及能量锁定电路中的二极管D的正极
指向一致。理论分析和实验样机的长时间的运行结果均证明，应用本实用新型，可以取得以下有益效果I、价廉。本实用新型所述的至精至简的“脉冲式电磁阀励磁电源”，仅有三个电子元件，总成本小于O. 5元人民币。仅花O. 5元钱，就可使传统交流电磁阀提升为优良性能的“节电无噪声的电磁阀”。2、物美。上述三个电子元件的体积均较小，可将它们集成到传统交流电磁阀的内部，制造成一体化的、外观悦目的节电无噪声的电磁阀。3、可靠。电子产品的可靠性与所用的电子器件的数量成反比，价格与所用的电子器件的数量成正比。所用的电子器件多，电子线路复杂，就意味着可靠性低、价格高。本实用新型所用的电子器件少，因此，不仅成本底，而且可靠性高；4、无声。传统交流电磁阀噪声高已是不争的事实，业内人员对传统交流电磁阀噪声大已经达到司空见惯，见怪不怪的地步。应用本实用新型可使交流电磁阀运行时无噪声，即使在夜深人静的时候，也听不到噪声，实令观者称奇。5、强劲吸合。传统交流电磁阀吸合时在励磁线圈中流动的励磁电流为缓变的正弦交流电流，本实用新型为突变的脉冲电流。因此，传统交流电磁阀吸合动作滞钝、声音沉闷；本实用新型吸合动作强劲有力、声音清脆。本实用新型由于吸合强劲，故可增加电磁阀开启和关闭的可靠性并可用其取代结构较复杂的“先导式电磁阀”。7、节约电能。在以下的“具体实施方式
”中，还将在理论上阐述应用本实用新型节约电能的原因；实测结果也表明，应用本实用新型，视在功率的节电效率大于65%。
图I为本实用新型的原理方框图； 图2为实施例I的电路原理图；图3a为实施例I的充电电流Io的脉冲波形图；图3b为AC电压的波形图；图4为实施例2的电路原理图；具体实施方式
以下结合附图，说明本实用新型的实施方式。图I为本实用新型的原理方框图，图2为实施例I的电路原理图。图中虚线方框100为脉冲式电磁阀励磁电源、L为传统交流电磁阀的励磁线圈、IO为充电电流、Pl与P2为脉冲式电磁阀励磁电源100的两个输出端口、NI与N2为脉冲式电磁阀励磁电源100的两个输入端口、101为压控开关电路、102为储能电路、103为整流及能量锁定电路、u为市政交流供电网的AC电压之瞬时值、Icl为储能电容的充电电流、Icl为储能电容的放电电流、IL为励磁线圈的励磁电流。结合图1，本实施例I包括脉冲式电磁阀励磁电源100及传统交流电磁阀，其特征在于所述的脉冲式电磁阀励磁电源100是一个具有输入端口 NI、输入端口 N2、输出端口P1、输出端口 P2的四端口网络，其由输入端口 N2、压控开关电路101、输出端口 P2、储能电路102、输出端口 P1、整流及能量锁定电路103、输入端口 NI依次相串联后组成；并且，所述的输入端口 NI、输入端口 N2分别与AC电压的SI端、S2端相连接，所述的输出端口 P1、输出端口 P2分别与传统交流电磁阀的励磁线圈L之Al端、A2端相连接；所述的储能电路102与所述的励磁线圈L相并联。所述的AC电压的SI端、S2端可以互易连接端口，所述的励磁线圈之Al端、A2端也可以互易连接端口。结合图I、图2:所述的压控开关电路101由单极型瞬态电压抑制二极管UTVS (Unipolar typetransient voltage suppression diode)构成，所述的单极型瞬态电压抑制二极管UTVS的一端接输入端口 N2，另一端与所述的储能电路及所述的输出端口 P2端连接。 所述的压控开关电路101对AC电压与储能电路102两端电压的差值进行自动鉴另IJ，当所述的差值大于单极型瞬态电压抑制二极管UTVS的击穿电压值时，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS导通，否则，其就截止。所述的单极型瞬态电压抑制二极管UTVS可由双极型瞬态电压抑制二极管、压敏电阻、稳压二极管三者之一代用。所述的整流及能量锁定电路103由二极管D构成，所述的二极管D的一端与所述的储能电路102及所述的输出端口 Pl连接，另一端与输入端口 NI连接。所述的压控开关电路101与所述的整流及能量锁定电路103互为联动，当后者截止时，前者必然截止；当压控开关电路101导通时，整流及能量锁定电路103必定导通。所述的储能电路102由储能电容C构成，所述的储能电容C的一端与所述的输出端口 Pl连接、另一端与所述的输出端口 P2连接。储能电路102既与所述的压控开关电路101也与整流及能量锁定电路103互为联动，压控开关电路导101通时，脉冲充电电流IO对其充电储能；压控开关电路101截止时，其对所述的励磁线圈L放电释能；其放电释能时，整流及能量锁定电路103截止；截止的整流及能量锁定电路103锁定了储能电路102的能量。所述的脉冲充电电流IO的方向与所述的整流及能量锁定电路103中的二极管D的正极指向一致。结合图2、图 3a_3b:从SI、S2端输入的AC电压的数学表达式为U=UmSin (cot + Φ )上式中u为AC电压的瞬时值，Um为AC电压的的振幅值，ω为AC电压的角频率，Φ为AC电压的初相角。为简便说明，现假设初相角Φ=0，则AC电压的瞬时值u的表达式为U=UmSin ω t其波形如图3b所示。t=0时，AC电压接通，此时，由于AC电压接通前，储能电容C和励磁线圈L放电均结束，故励磁线圈L两端的电压UL=O[0067]结合图2，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS两端的电压UT=U — UL当t=tl 时，UT=Ul — UL=Ul — 0= Ul=UmSincotl 若 ul=UB (UB 为单极型瞬态电压抑制二极管UTVS的击穿电压)则0 tl的时间段内，UT < UB,单极型瞬态电压抑制二极管UTVS截止，其等效为开路，故充电电流10=0，图2中的励磁电流IL=O,电磁阀不工作。t=tl时，Ul=UB,单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿，呈短路，ul直接施加在脉冲式电磁阀励磁电源100的两个输出端口 Pl与P2之间，此时I、二极管D因正向偏置而导通；阀芯吸合之前，由于阀芯与静铁芯之间存在一段空隙，磁路的磁阻较大，因此，此时励磁线圈L的电感量很小，约为阀芯吸合之后的电感量的二百分之一，其在电压ul的作用下，产生了较大的励磁电流IL，阀芯在磁力的作用下克服复位弹簧的阻力而强劲吸合；·[0072]2、充电电流IO同时对储能电容C充电；3、结合图3a_3b，在单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿的瞬间，由于储能电容C的充电电流Icl、励磁电流IL均较大，因此，就产生了图3a所示的充电电流IO的吸合脉冲111的陡直的上升沿。t=ta时，由于阀芯的吸合，使励磁线圈L的电感量急骤变大，导致励磁电流IL急骤变小，充电电流IO也随之急骤地下降至IO=Ia在ta t2的时间段内，充电电流IO受以下两方面的影响I、随时间递增的输入电压u ;2、随着电流Icl对储能电容C持续地充电，储能电容C两端的电压UL也随时间快速递增。受以上两方面的作用，充电电流IO由t=ta时的IO=Ia下降至t=t2时的10=12在t2 t3的时间段内，由于输入电压u随时间递减，因此，充电电流IO由t=t2时的10=12快速下降至t=t3时的10=13在输入电压u=u3且UT=u3 - UL < UB的条件成立时，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS截止，等效为开路，导致充电电流10=0并形成了吸合脉冲111的下降沿。在t3 t41的时间段内，输入电压u比u3更小，UT < UB的条件更易成立，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS仍截止，因此，充电电流IO仍为10=0。在t41 t42的时间段内，AC电压为负半周，二极管D截止，充电电流IO必然为 10=0。分析至此，结合图3a_3b可作以下小结I、在t=tl时，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿导通，阀芯开始吸合，在t=ta时，阀芯吸合；2、阀芯吸合后，电磁阀进入吸持状态，AC电压通过充电电流IO继续对储能电容C、励磁线圈L充电，直至t=t3时，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS关断，充电结束。单极型瞬态电压抑制二极管UTVS关断、充电电流10=0、充电结束之后，电磁阀依靠储能电容C和励磁线圈L所储存的电能保持阀芯吸持状态，其过程为I、结合图2，在t=t3、单极型瞬态电压抑制二极管UTVS关断瞬间，由于电感中的电流不能突变，因此励磁电流IL将继续流通；[0088]2、储能电容C通过励磁线圈L放电，其放电电流Ic2与励磁电流IL的方向一致，二者互为互补维持；3、只要选择储能电容C合适的电容量，其与励磁线圈L的电感相配合，就可获得足够长的LC时间常数(time constant) T，使励磁电流IL在充电电流10=0的时间段内仍有足够的、可保持阀芯吸持的电流强度。结合图3a_3b，随着放电的进程，储能电容C两端的电圧UL将下降。在t=t5时亥丨J，输入电压u=u5，UT=u5 — UL>UB的条件再次成立，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS再次击穿呈短路，充电电流IO再次为储能电容C和励磁线圈L充电补充能量。在此t=t5时刻，由于储能电容C两端的电圧UL已被消耗而降至较低值，因此，充电电流10=15以较大的值为储能电容C和励磁线圈L充电补充能量，从而形成补能脉冲112的陡峭的上升沿。补能脉冲112在t=t5之后各时间段，充电电流IO的工作过程与吸合脉冲111在各相应时间段的工作过程相似，这里不再重复叙述。吸合脉冲111与补能脉冲112的波形基本相同，只不过脉冲前沿不相同，前者上冲高后者上冲低，造成此差别的原因是I、单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿导通瞬间，储能电容C和励磁线圈L的状态不同，前者，储能电容C和励磁线圈L放电均已结束、电圧UL=O ;后者，储能电容C和励磁线圈L尚存部份能量、UL古O。图3a-3b中，输入电压u5与ul的差值就是t=t5时刻电压UL的值，此UL的值也是本实施例能在t=t5时刻仍可保持阀芯“吸持”状态的原因；2、单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿导通瞬间，励磁线圈L的电感量不同，前者，阀芯未吸合，励磁线圈L的电感量小；后者，阀芯已吸合，励磁线圈L的电感量约为前者的200倍。综合本实施例的上述工作过程，再结合图2，可得出本实施例的以下特征I、单极型瞬态电压抑制二极管UTVS实际上是一个具有鉴别功能的压控开关。在吸合阶段，其对随机接通的AC电压进行自动鉴别^AC电压的瞬时值小于其之击穿电压UB的值时，其截止不导通，当AC电压的瞬时值> UB的值时，其导通；在吸持阶段，其对输入的AC电压与储能电容C两端电压的差值进行鉴别，当此差值大于UB时，其导通，否则，就截止。2、所述的单极型瞬态电压抑制二极管UTVS与所述的二极管D互为联动，当二极管D截止时，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS必然截止；当单极型瞬态电压抑制二极管UTVS导通时，二极管D必定导通。3、储能电容C既与单极型瞬态电压抑制二极管UTVS也与二极管D互为联动，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS导通时，其充电储能；单极型瞬态电压抑制二极管UTVS截止时，其对所述的励磁线圈L放电释能；其放电释能时，二极管D截止；截止的二极管D锁定了储能电容C上的能量。由于三个电路，或者说单极型瞬态电压抑制二极管UTVS、储能电容C、二极管D三只元件巧妙地、协调一致地工作，使本实施例具备了 “节电”、“无噪声”、“强劲吸合”的三大功能。[0100]本实施例与传统交流电磁阀的对照分析一、吸合I、本实施例选择了具有合适的击穿电压UB的单极型瞬态电压抑制二极管TVS,使t=tl时刻，即单极型瞬态电压抑制二极管UTVS击穿、输入电压ul足够高、励磁线圈L产生的磁力足够强、足以强有力地快速地吸合阀芯时，本实施例才通电吸合，否则就拒绝工作而作等待，直到输入电压的值升至u > UB时才猛烈地吸合阀芯。本实施例由于具有此“强劲吸合”的特性，因此，可以在某些场合取代结构较复杂的“先导式电磁阀”。2、严格地讲，本实施例与传统交流电磁阀的吸合电压都是随机的，均随AC电压接通时刻的交流瞬时值不同而不同。前已述，本实施例的优点是对随机接通的AC电压具有自动鉴别的功能当AC电压的瞬时值U=UmSin (cot + Φ) < UB时，其输出的电压UL=O ;当AC电压的瞬时值U=UmSin (on + Φ)彡UB时，其输出的电压UL=u、換言之， 无论AC电压何时接通，本实施例的吸合电压均彡UB0传统交流电磁阀则不然，其对随机接通的AC电压无鉴别的功能，全凭“运气”。运气好，AC电压在U=UmSin ( ω t + Φ ) =Um时接通，则强有力地吸合；而大部份时间则是“运气不好”。设用于克服复位弹簧弹力的最低励磁电压(即最低吸合电压)为U=UmSin(ω t + Φ ) =u0 贝Ij (I)、若AC电压在U= u0时接通，其就勉强而无力地吸合；(2)、若AC电压在u < u0时接通，其就白白地耗电而不能吸合，一直耗电至AC电压的瞬时值上升至U= u0时才勉强而无力地吸合。二、噪声I、传统交流电磁阀在吸持阶段，输入到励磁线圈中的AC电压在“过零”(AC电压由正半周向负半周或负半周向正半周过渡的“过零点”)时，零点附近的瞬时电压u < u0(前已述u0为用于克服复位弹簧弹力的最低励磁电压)，且励磁线圈储存的电能耗尽、励磁电流換向时，磁力小于复位弹簧的弹力，阀芯将离开静铁芯，但其刚离开很小的一段距离时，AC电压的瞬时值u已上升为u > u0，于是离开的阀芯重新被磁力拉回、阀芯、静铁芯重新吸合。在此过程中，阀芯、静铁芯会产生频率为100Hz (50Hz交流电)或120Hz (60Hz交流电)的机械振动噪声。本实施例经二极管D整流后，为直流工作，不存在上述噪声，元件参数的选择又保证其可以稳定地“吸持”，因此，本实施例具有“无声”的优良性能。三、耗电I、传统交流电磁阀为交流工作，存在滞磁损耗、涡流损耗；本实施例为直流工作，无滞磁损耗、涡流损耗。2、传统交流电磁阀在AC电压的全时域均通电；本实施例则为(I)、在AC电压的负半周均截止不通电(仅此举，本实施例已毫无疑义地比传统交流电磁阀省电50%)；(2)、结合图3a_3b ^AC电压的正半周，本实施例的“吸合脉冲” 111和“补能脉冲” 112的导通角Ql、Q2均小于180°，使本实施例更进一步地省电；3、传统交流电磁阀的励磁线圈为感性器件，功率因素低，有附加的线路损耗。本实施例导通角之外的时域，单极型瞬态电压抑制二极管UTVS、二极管D均截止，储能电容C和励磁线圈L充电时所得的能量全被“锁”在内部，与AC电源间无能量交換，功率因素一1，不存在因功率因素低而附加的线路损耗。图4为实施例2的电路原理图。本实施例2包括脉冲式电磁阀励磁电源100及传统交流电磁阀，其特征是所述的脉冲式电磁阀励磁电源100是一个四端口网络，其由输入端口 N2、单极型瞬态电压抑制二极管UTVS、输出端口 P2、储能电容C、输出端口 P1、二极管D、输入端口 NI依次串联后组成；其输入端口 NI与AC电压的SI端连接、输入端口 N2与AC电压的S2端连接、输出端口 Pl与传统交流电磁阀的励磁线圈之Al端连接、输出端口 P2与所述的励磁线圈之A2端连接；储能电容C的一端接输出端口 P1，另一端接输出端口 P2。本实施例2与实施例I相对照，变动之处是I、二极管D的极性改为正极接输入端口 NI、负极接输出端口 P1，其在线路中的极性与实施例I中的二极管D之极性相反；2、脉冲充电电流10、储能电容C之充电电流Icl、放电电流Ic2及励磁电流IL的方向也相应地与实施例I中的方向相反。本领域的技术人员都清楚，作以上变动后，本实施例2工作原理、工作过程仍与实施例I相同。以上阐述了本实用新型的技术方案，一切不脱离本实用新型的技术方案实质的技术替代，都应在本实用新型的权利要求的范围内。
权利要求1.一种脉冲式电磁阀励磁电源，其包括电路单元(100)与交流电磁阀两部份，其特征在于 所述的电路单元(100)的结构为第一输入端(NI)、二极管(D)、电容器(C)、单极型瞬态电压抑制二极管(UTVS)以及第二输入端(N2)依次串联连接；其中， 所述第一输入端(NI)和第二输入端(N2)分别连接交流电压的第一端(SI)和第二端(S2)； 所述电容器(C)的两端分别连接电路单元(100)的第一输出端(Pl)和第二输出端(P2);并且所述第一输出端(Pl)和第二输出端(P2)分别连接励磁电源(L)的第一端(Al)和第二端(A2)，从而使得所述电容器(C)与所述励磁电源(L)并联连接； 所述二极管(D)和所述单极型瞬态电压抑制二极管(UTVS)的正极同时分别连接第一输入端(NI)和第二输入端(N2);或者所述二极管(D)和所述单极型瞬态电压抑制二极管(UTVS)的正极同时分别连接第一输出端(Pl)和第二输出端(P2)。
2.如权利要求I所述的脉冲式电磁阀励磁电源，其特征在于 所述的交流电压的第一端(SI)和第二端(S2)为互易连接端口，所述的励磁线圈(L)的第一端(Al)和第二端(A2)也为互易连接端口。
专利摘要一种脉冲式电磁阀励磁电源，包括电路单元与交流电磁阀两部份,所述的电路单元的结构为第一输入端、二极管、电容器、单极型瞬态电压抑制二极管以及第二输入端依次串联连接；所述电容器的两端分别连接电路单元的第一输出端和第二输出端；并且所述第一输出端和第二输出端分别连接励磁电源的两端，从而使得所述电容器与所述励磁电源并联连接；所述二极管和所述单极型瞬态电压抑制二极管的正极同时分别连接第一输入端和第二输入端；或者所述二极管和所述单极型瞬态电压抑制二极管的正极同时分别连接第一输出端和第二输出端。
文档编号F16K31/06GK202565196SQ20122016272
公开日2012年11月28日 申请日期2012年4月17日 优先权日2012年4月17日
发明者汪孟金 申请人:宁波市镇海华泰电器厂