一种热力管道修复工艺的制作方法
【专利摘要】本发明提供的一种热力管道修复工艺，包括直接向热力管道的内输送管和外壳体之间注入绝热浆料以形成新的绝热层，所述绝热浆料包括CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶。本发明所述CGM灌浆料与二氧化硅气凝胶相结合，形成一种导热系数低，流动性能好的绝热材料，通过在CGM灌浆料中加入二氧化硅气凝胶，使得混合后的绝热浆料可自然固化，不需要加热。由于所述绝热浆料的流动性很优异，直接在内输送管和和外壳体之间注射浆料，因此操作步骤简单；并且由于CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶的混合，形成的绝热材料强度高，收缩小，适用于保持热力管线的整体性能。
【专利说明】一种热力管道修复工艺
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种热力管道修复工艺，属于集中供热、供冷【技术领域】。
【背景技术】
[0002]在集中供热、集中供冷等介质输送领域，常采用热力管道来输送蒸汽、热水等介质，热力管道一般包括内输送管、外壳体以及位于外壳体和内输送管之间的绝热层，内输送管和外壳体可以是聚合物基材料和金属制成的，绝热层可以是泡沫绝热材料，聚氨酯泡沫。由于热力管道具有优良的绝热性能，可减少介质在传输过程中的热量损失。然而，对于直埋式热力管道，在管道长期运行过程中，由于介质温度引起内输送管的应力变化，内输送管产生的位移会影响绝热层的完整性，并且高温的介质会让绝热层逐渐老化，如果遇到由于外护壳体损坏或其它原因而造成外界环境中的水进入到绝热层中时，上述水被内输送管内的介质加热后形成的高温水会加速绝热层的老化，老化后的绝热层体积会缩减，从而导致绝热层中出现空腔，因此大大降低了热力管道的绝热性能，另外，高温水在空腔中流动进入检查井后，井盖上面会出现“冒热气”的现象，对于埋深较浅的管道，热气直接从地面冒出，影响环境，甚至造成安全事故，所以需要及时修复损坏的热力管道。
[0003]目前，对于直埋式热力管线修复常用的方法是开挖地面，将原有损坏的管道整体取出并用新的热力管道替换，或将取出的损坏管道去除绝热层后，重新在内输送管上配置绝热层，。但是这种开挖地面的修复方法受到地面上建筑物以及市政管理方面的限制，且施工周期相对较长，给施工带来诸多不变。
[0004]为此，中国专利文献(CN101619798A)公开了一种直埋式热力管道绝热层不开挖修复工艺，该修复工艺不需要开挖路面，在原管道设在地面的两只相邻的检查井处，将外护钢管两端钻孔，先用高压气流将破损粉化的废弃绝热材料排出，再利用注入装置将绝热浆料注入外护钢管与工作钢管之间，充实后利用原管道供热系统加温固化，形成新的绝热层。
[0005]然而，该种修复工艺虽然不需要开挖路面，但是，在注入浆料之前却需要通过高压气流将破损粉化的绝热材料排出，即，不能直接针对已经破损粉化的绝热层注射浆料，导致工艺步骤繁琐，究其原因在于，该修复工艺中使用的绝热浆料是由一定配比的海泡石、珍珠岩、膨胀土、无尘石棉、快速渗透剂、硅酸铝纤维棉、羧甲基纤维素、硅胶、快速渗透剂、有机硅料和水组成。然而，浆料中的石棉能引起石棉肺、胸膜间皮瘤等疾病，许多国家选择了全面禁止使用这种危险性物质。该种绝热浆料的流动性较差，如果不排出粉化的绝热材料，该浆料将不能均匀的流动，从而影响最终形成的绝热层的绝热性能。另外，该灌浆料由十种以上的成分组成，为达到使用目的，各成分的配比需要严格控制在所需范围内，成分配比复杂。并且由于该灌浆料的组成成分中包括多种无机材料和多种有机材料,使其固化完成后，无机分子与有机分子间不能充分结合，造成由此灌浆料固化后形成的绝热层开裂或其内部出现一定的空隙(或裂缝)，绝热层中分布的空隙(或裂缝)不仅降低了绝热层的强度，更降低了绝热层的绝热效果；同时如果外界环境中水份渗入绝热层空隙后仍然会出现“冒热气”的现象，从而加速新绝热层的老化，降低绝热层的使用寿命；另外，上述绝热材料的固化过程中需要利用热力管网向工作钢管通蒸气，使浆料缓慢升温至150-160°C后，绝热70-80小时，加温过程中，绝热料浆的水分通过两侧开口和原管道的排潮管排出。其固化过程繁琐，并且固化过程需要高温辅助，固化时间过长，造成能源浪费。
【发明内容】
[0006]因此，本发明要解决的技术问题在于克服现有热力管道修复工艺步骤繁琐、绝热浆料配比复杂、流动性差且固化后容易使绝热层形成空隙，降低绝热效果，影响绝热层使用寿命的技术问题，从而提供一种配方简单、操作步骤简单且能够使得修复后的绝热层绝热效果好的热力管道修复工艺。
[0007]为解决上述技术问题，本发明提供一种热力管道修复工艺，包括直接向位于热力管道的内输送管和外壳体之间注入绝热浆料以形成新绝热层的步骤C，所述绝热浆料包括CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶。
[0008]进一步，所述绝热浆料包括50-99重量份CGM灌浆料和1_50重量份二氧化硅气凝胶。
[0009]进一步，所述绝热浆料还包括水，所述水的加入量为所述CGM灌浆料和所述二氧化娃气凝胶的总量的10-30wt%。
[0010]进一步，所述绝热浆料包括90-99重量份CGM灌浆料和1_10重量份二氧化硅气凝胶。
[0011]进一步，所述二氧化硅气凝胶为粒径90-150目的二氧化硅气凝胶粉。
[0012]进一步，所述绝热浆料通过设置在绝热层端面的若干个注浆孔注入内输送管和外壳体之间。
[0013]进一步，所述注浆孔包括均匀分布在所述绝热层端面的第一注浆孔、第二注浆孔以及第三注浆孔，所述第二注浆孔和所述第三注浆孔位于所述第一注浆孔的下方。
[0014]进一步，向所述注浆孔注浆时，先从位于热力管道下侧第二注浆孔和第三注浆孔开始注浆，最后朝最上方的第一注浆孔注浆。
[0015]进一步，注浆流量为5-10L/min，注浆压力为2_6Mpa。
[0016]进一步，还包括在所述步骤C之前，通过压力装置将与注浆设备连接的注浆管压入所述注浆孔中的步骤B。
[0017]进一步，还包括在所述步骤B之前，确定用于安装所述压力装置的施工固定点的步骤A。
[0018]进一步，在所述步骤A中，所述热力管道两端均不在检测井中，在待修复热力管道的两端开挖空地，且在空地上浇铸水泥工作台，所述水泥工作台作为施工固定点。
[0019]进一步，在所述步骤A中，所述热力管道两端均位于检测井中，且所述检查井内设有固定支架，所述固定支架作为施工固定点。
[0020]进一步，在所述步骤A中，所述热力管道两端均位于检测井中，在所述检测井中制作支撑架，该支撑架一端以所述检测井的墙面作为支撑，所述支撑架作为施工固定点。
[0021 ] 进一步，在所述步骤A中，所述热力管道两端均位于检测井中，将钢板直接焊接到所述内输送管外壁上作为固定点。
[0022]进一步，所述注浆管的旁边设置有至少一个用于排气或水的孔。
[0023]进一步，所述注浆管压入注浆孔的深度根据现场的阻力大小确定。
[0024]进一步，还包括在注浆之前在内输送管和外壳体之间的间隙端部，进行封堵的步骤，在所述封堵的步骤中，采用CGM灌浆料或绝热浆料作为封堵材料。
[0025]进一步，所述注浆管为花管。
[0026]进一步，注浆完成后，该浆料的自固化时间至少为24小时。
[0027]本发明的上述技术方案相比现有技术具有以下优点:
[0028]1.本发明提供的一种热力管道修复工艺，直接向热力管道I的内输送管和外壳体之间注入绝热浆料以形成新绝热层，所述绝热浆料包括CGM灌浆料以及二氧化硅气凝胶。所述CGM灌浆料与二氧化硅气凝胶相结合，形成一种导热系数低，流动性能好的绝热材料，通过在CGM灌浆料中加入二氧化硅气凝胶，使得混合后的绝热浆料可自然固化，不需要加热，且固化后形成的材料没有肉眼可观测到的裂纹。当在内输送管和外壳体之间注入所述的绝热浆料时，所述绝热浆料以填充、渗透、挤压等方式驱走原有绝热层中间的水分和气体，并填充其位置形成浆脉或不规则的凝固体，待所述绝热浆料硬化后形成新的绝热层，由于本发明所述修复工艺直接在内输送管和外壳体之间注射浆料，因此操作步骤简单；并且由于CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶的混合，形成的绝热材料强度高，收缩小，适用于保持热力管线的整体性能。
[0029]2.本发明提供的一种热力管道修复工艺，所述绝热浆料包括50-99重量份CGM灌浆料和1-50重量份二氧化硅气凝胶，还包括水，所述水的加入量为所述CGM灌浆料和所述二氧化硅气凝胶的总量的10-30wt%，采用上述配方制成的绝热浆料，成分配比简单且所述绝热浆料的流动性很优异。
[0030]3.本发明提供的一种热力管道修复工艺，所述二氧化硅气凝胶为粒径90-150目的二氧化硅气凝胶粉，使所述注浆料不仅绝热性能优异，其流动性和强度也很优异。
[0031]4.本发明提供的一种热力管道修复工艺，所述注浆孔包括均匀分布在所述绝热层端面的三个注浆孔，即在12点、4点、8点方向分别设有注浆孔，向所述注浆孔注浆时，先从所述热力管道的下侧注浆孔开始注浆，最后朝最上方的注浆孔注浆，保证了所述内输送管和外壳体之间的环形腔室被注满。
[0032]5.本发明提供的一种热力管道修复工艺，向所述注浆孔注浆时，注浆流量为5-10L/min，注浆压力为2-6Mpa，保证了注浆时注浆体的流动性且能防止热力管道发生爆管等问题。
[0033]6.本发明提供的一种热力管道修复工艺，在注浆之前将位于检测井内的内输送管的两端封堵，在所述封堵的步骤中，为了防止注浆压力造成封闭材料破损，而使浆体向外流出，造成浆体浪费，采用具有快硬、高强、无收缩、微膨胀，且无毒、无害、对水质及周围环境无污染，自密性好、防锈等特点的CGM灌浆料作为封堵材料。
[0034]7.本发明提供的所述热力管道修复工艺，所述固定点是压力装置以及注浆时的受力点，因此不同的现场情况选择不同的固定点，具体地，所述热力管道两端均不在检测井中，在待修复热力管道的两端开挖空地，且在空地上浇铸水泥工作台，所述水泥工作台作为施工固定点。所述热力管道两端均位于检测井中，且所述检查井内设有固定支架，所述固定支架作为施工固定点。所述热力管道两端均位于检测井中，在所述检测井上制作支撑架用于支撑所述检测井的一面墙壁，所述支撑架作为施工固定点。所述热力管道两端均位于检测井中，将钢板直接点焊到所述内输送管外壁上作为固定点。
【专利附图】
【附图说明】
[0035]为了使本发明的内容更容易被清楚的理解，下面根据本发明的具体实施例并结合附图，对本发明作进一步详细的说明，其中
[0036]图1是本发明所述热力管道非开挖修复施工时的工作示意图；
[0037]图2是本发明所述热力管道的剖面图；
[0038]图中附图标记表不为:1-热力管道，11-内输送管，12-外壳体，13-绝热层，14a-第一注浆孔，14b-第二注浆孔，14c-第三注浆孔，2-施工固定点，3-压力装置，4-注浆设备，5-注浆管，6-检查井，7-灌浆料。
【具体实施方式】
[0039]实施例1
[0040]如图1和图2所示，本实施例提供一种热力管道修复工艺，具体包括如下步骤:
[0041]A:确定用于安装压力装置3的施工固定点2，所述压力装置可以是千斤顶；
[0042]B:通过所述压力装置3将与注浆设备4连接的注浆管5压入所述注浆孔中，所述注浆管5采用静力压入所述注浆孔中，所述注浆管5采用现有技术中常用的花管，所述注浆管5若长度不够可采用焊接或螺纹连接，所述注浆管5压入注浆孔的深度根据现场的阻力大小确定；
[0043]C:通过注浆孔直接向位于热力管道I的内输送管11和外壳体12之间注入绝热浆料，注浆流量为5L/min，注浆压力为2Mpa，该种注浆流量和注浆压力可以保证注浆时注浆体的流动性且能防止热力管道发生爆管等问题；
[0044]D:绝热衆料自固化24小时形成新绝热层。
[0045]在本实施例中，为了提高绝热浆料的流动性以及绝热性，所述CGM灌浆料与二氧化硅气凝胶相结合，形成一种导热系数低，流动性能好的绝热材料，通过在CGM灌浆料中加入二氧化硅气凝胶，使得混合后的绝热浆料可自然固化，不需要加热，且固化后形成的材料没有肉眼可观测到的裂纹。所述绝热浆料包括如下重量份的组分:CGM灌浆料50g(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)、二氧化硅气凝胶50g，以及水10g。所述二氧化硅气凝胶为粒径90目的二氧化硅气凝胶粉。
[0046]上述配方的绝热浆料的流动性非常优异，因此，不需要通过高压气流对破损的绝热层进行清理，可以直接将绝热浆料注射到内输送管11和外壳体12之间，当在内输送管11和外壳体12之间注入所述的绝热浆料时，所述绝热浆料以填充、渗透、挤密等方式驱走原有绝热层中间的水分和气体，并填充其位置形成浆脉或不规则的凝固体，待所述绝热浆料硬化后形成新的绝热层，由于本发明在注入浆料之前不需要通过高压气流将破损粉化的绝热材料排出，所述修复工艺直接在内输送管11和外壳体12之间注射浆料，因此操作步骤简单；并且由于CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶的混合，形成的绝热材料强度高，收缩小，适用于保持热力管线的整体性能。。
[0047]在本实施例中，为了保证注浆的效率，所述注浆孔包括均匀分布在在热力管道的端面上的第一注浆孔14a、第二注浆孔14b以及第三注浆孔14c，三个注浆孔分别沿着12点、4点、8点方向分布在热力管道的端面上。向所述注浆孔注浆时，先从位于所述热力管道I的下侧的第二注浆孔14b和第三注浆孔14c开始注浆，最后朝最上方的第一注浆孔14a注浆，这种注浆顺序可以保证所述内输送管11和外壳体12之间的环形腔室被注满。
[0048]在本实施例中，为了进一步保证注浆时绝热浆料的流动性，所述注浆管5的旁边设置有用于排气的出气孔。
[0049]在本实施例中，所述热力管道修复工艺的具体步骤中还包括在注浆之前在内输送管11和外壳体12之间的间隙端部，进行封堵的步骤，在所述封堵的步骤中，采用CGM灌浆料7作为封堵材料。所述检测井6内的内输送管11周圈的封闭厚度在300mm左右，从成本考虑，封闭厚度应越薄越好，但是为了防止注浆压力造成封闭材料破损，而使浆体向外流出，造成浆体浪费，封闭材料采用现有技术中的CGM灌浆料7，其具有快硬、高强、无收缩、微膨胀，且无毒、无害、对水质及周围环境无污染，自密性好、防锈等特点，因此适用于用作本发明的封堵材料。
[0050]作为一种变形，在封堵步骤中，还可以采用绝热浆料作为封堵材料。
[0051]作为一种变形，在步骤D中，固化时间还可以为25小时，26小时等等，固化时间需要至少满足24小时。
[0052]值得注意的是，在热力管道的修复过程中，确定用于安装压力装置3的施工固定点2非常关键，本实施例中，所述热力管道I两端均不在检测井6中，在待修复热力管道I的两端开挖空地，且在空地上浇铸水泥工作台，所述水泥工作台作为施工固定点2，如图1所示，所述压力装置3安装在水泥工作台上，水泥工作台为压力装置3提供支撑力，便于压力装置3将注浆管5压入注浆孔中。
[0053]实施例2
[0054]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1基础之上的变形，在本实施例中，所述绝热浆料的配方、注浆压力、注浆流量与实施例1不同。具体地，本实施例中，所述绝热浆料包括:CGM灌浆料90g(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)、二氧化硅气凝胶10g，以及水20g。所述二氧化硅气凝胶为粒径100目的二氧化硅气凝胶粉，由上述配方制成的绝热浆料，通过注浆孔直接向位于热力管道I的内输送管11和外壳体12之间注浆时，注浆流量为8L/min，注浆压力为4Mpa。
[0055]实施例3
[0056]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1以及实施例2基础上的变形，在本实施例中，所述绝热浆料的配方、注浆压力、注浆流量与上述实施例均不同。具体地，本实施例中，所述绝热浆料包括:CGM灌浆料99g(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)、二氧化硅气凝胶Ig以及水30g，所述二氧化硅气凝胶为粒径150目的二氧化硅气凝胶粉，由上述配方制成的绝热浆料，通过注浆孔直接向位于热力管道I的内输送管11和外壳体12之间注浆时，注浆流量为10L/min，注浆压力为6Mpa。
[0057]实施例4
[0058]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1以及实施例2基础上的变形，在本实施例中，所述绝热浆料的配方、注浆压力、注浆流量与上述实施例均不同。具体地，本实施例中，所述绝热浆料包括:CGM灌浆料95g(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)、二氧化硅气凝胶5g以及水30g，所述二氧化硅气凝胶为粒径150目的二氧化硅气凝胶粉，由上述配方制成的绝热浆料，通过注浆孔直接向位于热力管道I的内输送管11和外壳体12之间注浆时，注浆流量为10L/min，注浆压力为5Mpa。
[0059]实施例5
[0060]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1基础上的变形，在本实施例中，确定用于安装压力装置3的施工固定点2与所述实施例1、实施例2和实施例3均不同。具体地，在本实施例中，所述热力管道I两端均位于检测井6中，且所述检查井6内设有固定支架，所述固定支架作为施工固定点。
[0061]实施例6
[0062]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1或2或3或4基础上的变形，在本实施例中，确定用于安装压力装置3的施工固定点2与实施例1、实施例2、实施例3以及实施例4均不同。具体地，在本实施例中，所述热力管道I两端均位于检测井6中，在所述检测井6上制作支撑架用于支撑所述检测井6的一面墙壁，所述支撑架作为施工固定点。
[0063]实施例7
[0064]本实施例提供一种热力管道的修复工艺，其是在实施例1或2或3或4或6基础上的变形，在本实施例中，确定用于安装压力装置3的施工固定点2与实施例1、实施例2、实施例3、实施例4以及实施例5均不同。具体地，在本实施例中，所述热力管道I两端均位于检测井6中，将钢板直接点焊到所述内输送管外壁上作为固定点。
[0065]上述实施例1-7中的压力装置3可以为千斤顶，或其他起到支撑作用的压力装置。
[0066]值得注意的是，对于上述实施1-7中的CGM灌浆料，还可以采用广州拓达建材有限公司的型号为CGM-2的灌浆料，或北京纽维逊建筑工程技术有限公司的型号为CGM270的灌浆料，山东拓达建材有限公司的型号为CGM290的灌浆料，或北京纽维逊建筑工程技术有限公司的型号为CGM340的灌浆料，或广州拓达建材有限公司的型号为CGM-3的灌浆料。
[0067]对比例I
[0068]将本对比例的绝热浆料按照实施例1所述的步骤注射，在常温下自固化24小时，得到新绝热层D1，其中，本对比例中，绝热浆料的组分为=10gCGM灌浆料(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)与55g水的搅拌混合物，其中二氧化硅气凝胶粉的粒径为100目。
[0069]对比例2
[0070]将本对比例的绝热浆料按照实施例1所述的步骤注射，在常温下自固化20小时，得到新绝热层D2，其中，本对比例中，绝热浆料的组分为:150gCGM灌浆料(山东拓达建材有限公司的型号为CGM380的灌浆料)与10g水的搅拌混合物，所述二氧化硅气凝胶为粒径80目。
[0071]评价例
[0072]依据GB/T10295-2008，使用导热系数仪(北京五洲东方科技发展有限公司、EK0-074-200)测量上述实施例及对比例中样品的导热系数λ 50，其测定数据如表I所示。
[0073]表I产品导热系统测定数据
[0074]
【权利要求】
1.一种热力管道修复工艺，其特征在于:包括直接向位于热力管道(I)的内输送管(11)和外壳体(12)之间注入绝热浆料以形成新绝热层的步骤C，所述绝热浆料包括CGM灌浆料和二氧化硅气凝胶。
2.根据权利要求1所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述绝热浆料包括50-99重量份CGM灌浆料和1-50重量份二氧化硅气凝胶。
3.根据权利要求1或2所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述绝热浆料还包括水，所述水的加入量为所述CGM灌浆料和所述二氧化硅气凝胶的总量的10-30wt%。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述二氧化硅气凝胶为粒径90-150目的二氧化硅气凝胶粉。
5.根据权利要求1-3中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述绝热浆料通过设置在绝热层(13)端面的若干个注浆孔注入内输送管(11)和外壳体(12)之间。
6.根据权利要求5所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述注浆孔包括均匀分布在所述绝热层(12)端面的第一注浆孔(14a)、第二注浆孔(14b)以及第三注浆孔(14c)，所述第二注浆孔(14b)和所述第三注浆孔(14c)位于所述第一注浆孔(14a)的下方。
7.根据权利要求6所述的热力管道的修复工艺，其特征在于:向所述注浆孔注浆时，先从位于热力管道(I)下侧第二注浆孔(14b)和第三注浆孔(14c)开始注浆，最后朝最上方的第一注衆孔(14a)注衆。
8.根据权利要求7所述的热力管道修复工艺，其特征在于:注浆流量为5-10L/min，注浆压力为2-6Mpa。
9.根据权利要求1所述的热力管道修复工艺，其特征在于:还包括在所述步骤C之前，通过压力装置(3)将与注浆设备(4)连接的注浆管(5)压入所述注浆孔中的步骤B。
10.根据权利要求9所述的热力管道修复工艺，其特征在于:还包括在所述步骤B之前，确定用于安装所述压力装置(3)的施工固定点(2)的步骤A。
11.根据权利要求10所述的热力管道修复工艺，其特征在于:在所述步骤A中，所述热力管道(I)两端均不在检测井(6)中，在待修复热力管道(I)的两端开挖空地，且在空地上浇铸水泥工作台，所述水泥工作台作为施工固定点。
12.根据权利要求10所述的热力管道修复工艺，其特征在于:在所述步骤A中，所述热力管道(I)两端均位于检测井(6)中，且所述检查井(6)内设有固定支架，所述固定支架作为施工固定点。
13.根据权利要求10所述的热力管道修复工艺，其特征在于:在所述步骤A中，所述热力管道(I)两端均位于检测井(6)中，在所述检测井(6)中制作支撑架，该支撑架一端以所述检测井(6)的墙面作为支撑，所述支撑架作为施工固定点。
14.根据权利要求10所述的热力管道修复工艺，其特征在于:在所述步骤A中，所述热力管道⑴两端均位于检测井(6)中，将钢板直接焊接到所述内输送管(11)外壁上作为固定点。
15.根据权利要求9-14中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述注浆管(5)的旁边设置有至少一个用于排气或水的孔。
16.根据权利要求1-3中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:还包括在注浆之前在内输送管(11)和外壳体(12)之间的间隙端部，进行封堵的步骤，在所述封堵的步骤中，采用CGM灌浆料(7)或绝热浆料作为封堵材料。
17.根据权利要求9-16中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:所述注浆管(5)为花管。
18.根据权利要求1-17中任一项所述的热力管道修复工艺，其特征在于:注浆完成后，该浆料的自固化 时间至少为24小时。
【文档编号】F16L59/14GK104075076SQ201410255223
【公开日】2014年10月1日 申请日期:2014年6月10日 优先权日:2014年6月10日
【发明者】周抗冰, 许文博 申请人:北京豪特耐管道设备有限公司