用于火花塞的电极材料的制作方法

用于火花塞的电极材料
1.相关申请的交叉引用
2.本技术要求于2019年9月6日提交的美国临时申请no.62/896,900的权益，在此将其全文引入作为参考。
技术领域
3.本发明总体上涉及用于内燃发动机的火花塞和其他点火装置，尤其涉及用于火花塞电极的材料。


背景技术：

4.贵金属尖端通常安装在火花塞电极上以提高它们的耐侵蚀性能。然而，由于电极和贵金属尖端之间的热膨胀系数(cte)经常存在很大的不匹配，所以贵金属尖端可能在焊接界面处破裂并在强烈的热循环发动机环境中脱落。具有低cte的电极材料有助于缓解这些问题，并且低cte材料还应该具有低剪切模量以及高抗氧化性和耐腐蚀性以实现最佳性能。


技术实现要素：

5.根据一个实施例，提供了一种火花塞，包括壳体、至少部分地布置在壳体内的绝缘体、至少部分地布置在绝缘体内的中心电极、以及经配置形成火花间隙的接地电极，该火花间隙位于接地电极与中心电极之间。一种用于中心电极、用于接地电极、或用于中心电极和接地电极两者的电极材料包括22-46wt％的铁(fe)(包括端值)；20-40wt％的镍(ni)(包括端值)；13-42wt％的钴(co)(包括端值)；以及一种或多种选自铝(al)、钛(ti)、铬(cr)、硼(b)和铌(nb)的添加元素。电极材料具有小于或等于11.0
×
10-6
/℃的从室温至200℃的热膨胀系数(cte)。
6.在一些实施例中，电极材料包括大于或等于22wt％的钴(co)。
7.在一些实施例中，电极材料包括22-29wt％的铁(fe)(包括端值)、24-32wt％的镍(ni)(包括端值)、28-42wt％的钴(co)(包括端值)、3-7wt％的铝(al)(包括端值)、0.05-0.5wt％的钛(ti)(包括端值)、2-4wt％的铬(cr)(包括端值)、0.002-0.015wt％的硼(b)(包括端值)和2-4wt％的铌(nb)(包括端值)。
8.在一些实施例中，从室温至200℃的热膨胀系数(cte)为10.10-10.35
×
10-6
/℃之间(包括端值)。
9.在一些实施例中，电极材料在室温至800℃的热膨胀系数(cte)为14.0-14.4
×
10-6
/℃之间(包括端值)。
10.在一些实施例中，电极材料包括35-45wt％的铁(fe)(包括端值)、20-30wt％的镍(ni)(包括端值)、22-35wt％的钴(co)(包括端值)、0.5-2wt％的铝(al)(包括端值)和4-7wt％的铬(cr)(包括端值)。
11.在一些实施例中，电极材料具有小于或等于8.0
×
10-6
/℃的从室温至200℃的热膨
胀系数(cte)。
12.在一些实施例中，电极材料具有小于或等于15.0
×
10-6
/℃的从室温至800℃的热膨胀系数(cte)。
13.在一些实施例中，电极材料包括32-46wt％的铁(fe)(包括端值)、36-40wt％的镍(ni)(包括端值)、13-17wt％的钴(co)(包括端值)、2-6wt％的铝(al)(包括端值)、1-1.85wt％的钛(ti)(包括端值)和2.4-3.5wt％的铌(nb)(包括端值)。
14.在一些实施例中，电极材料具有介于7-8
×
10-6
/℃(包括端值)之间的从室温至425℃的热膨胀系数(cte)。
15.在一些实施例中，电极材料具有小于或等于12.0
×
10-6
/℃的从室温至800℃的热膨胀系数(cte)。
16.在一些实施例中，将由基于贵金属的材料制成的点火尖端附接到接地电极或中心电极，其中基于贵金属的材料具有从室温至200℃的热膨胀系数(cte)，并且其中基于贵金属的材料的cte与电极材料的cte的比率小于2.0。
17.根据一个实施例，提供了一种火花塞，包括壳体、至少部分地布置在壳体内的绝缘体、至少部分地布置在绝缘体内的中心电极、以及经配置形成火花间隙的接地电极，该火花间隙位于接地电极与中心电极之间。一种用于中心电极、用于接地电极、或用于中心电极和接地电极两者的电极材料包括大于或等于22wt％的铁(fe)、大于或等于20wt％的镍(ni)、以及大于或等于22wt％的钴(co)，其中该电极材料具有小于或等于11.0
×
10-6
/℃的从室温至200℃的热膨胀系数(cte)。
18.在一些实施例中，电极材料包括22-29wt％的铁(fe)(包括端值)、24-32wt％的镍(ni)(包括端值)、28-42wt％的钴(co)(包括端值)、3-7wt％的铝(al)(包括端值)、0.05-0.5wt％的钛(ti)(包括端值)、2-4wt％的铬(cr)(包括端值)、0.002-0.015wt％的硼(b)(包括端值)和2-4wt％的铌(nb)(包括端值)。
19.在一些实施例中，电极材料包括32-46wt％的铁(fe)(包括端值)、36-40wt％的镍(ni)(包括端值)、13-17wt％的钴(co)(包括端值)、2-6wt％的铝(al)(包括端值)、1-1.85wt％的钛(ti)(包括端值)和2.4-3.5wt％的铌(nb)(包括端值)。
20.根据一个实施例，提供了一种火花塞，包括壳体、至少部分地布置在壳体内的绝缘体、至少部分地布置在绝缘体内的中心电极、以及经配置形成火花间隙的接地电极，该火花间隙位于接地电极与中心电极之间。一种用于中心电极、用于接地电极、或用于中心电极和接地电极两者的电极材料包括大于或等于32wt％的铁(fe)；大于或等于36wt％的镍(ni)；以及一种或多种选自铝(al)、铬(cr)和钴(co)的添加元素。电极材料具有小于或等于9.0
×
10-6
/℃的从室温至200℃的热膨胀系数(cte)。
21.在一些实施例中，电极材料包括大于或等于22wt％的钴(co)。
22.在一些实施例中，电极材料包括32-46wt％的铁(fe)(包括端值)、36-40wt％的镍(ni)(包括端值)、13-17wt％的钴(co)(包括端值)、2-6wt％的铝(al)(包括端值)、1-1.85wt％的钛(ti)(包括端值)和2.4-3.5wt％的铌(nb)(包括端值)。
23.在一些实施例中，电极包括47-56wt％的铁(fe)(包括端值)、40-45wt％的镍(ni)(包括端值)、4-6wt％的铬(cr)(包括端值)和0-2wt％的铝(al)(包括端值)。
24.在一些实施例中，电极材料具有小于或等于13.7
×
10-6
/℃的从室温至800℃的热
膨胀系数(cte)。
25.可以预期的是，除了特征不兼容的情况之外，上述实施例的任何数量的单独特征以及在附图或以下描述中描述的任何其他实施例的任何数量的单独特征可以以任何组合方式组合以限定本发明。
附图说明
26.在下文中将结合附图描述示例性实施例，其中相同的标号表示相同的元件，并且其中：
27.图1是根据一个实施例的火花塞的剖视图；
28.图2是根据另一实施例的火花塞的局部剖视图；
29.图3是根据另一实施例的火花塞的局部剖视图；
30.图4是根据另一实施例的火花塞的局部剖视图；
31.图5是根据另一实施例的火花塞的局部剖视图；
32.图6是根据一个实施例的火花塞接地电极的局部剖视图；
33.图7是根据一个实施例的火花塞中心电极的局部剖视图；
34.图8是根据另一实施例的火花塞中心电极的局部剖视图；
35.图9是根据另一实施例的火花塞中心电极的局部剖视图；
36.图10是根据另一实施例的火花塞接地电极的局部剖视图；
37.图11是根据另一实施例的火花塞接地电极的局部剖视图；以及
38.图12示出了根据另一实施例的火花塞接地电极。
具体实施方式
39.本文所述的电极材料经设计具有相对低的热膨胀系数(cte)和相对高的耐腐蚀性。根据一个实施例，电极材料包括具有低cte阈值的铁-镍-钴合金，该低cte阈值可以促进电极和贵金属点火尖端之间的更好的结合。添加特定量的钴以代替合金中的一些镍可以增强电极材料的热稳定性。本文所述的四种示例性电极材料在较大温度范围内比其他电极材料保持较低的cte，这可以提高火花塞寿命和性能，特别是当使用贵金属点火尖端时。此外，在一些情况下，四种示例性电极材料可以用于中心或接地电极，而不需要电极和贵金属点火尖端之间的中间衬垫或层。这种中间层经常用于解决cte差异，并且需要附加的制造步骤。本文所述的电极材料可以直接焊接或以其他方式连接到贵金属点火尖端，同时使cte差异最小化。
40.电极材料经设计用于火花塞和其他点火装置，包括工业塞、航空点火器、电热塞或用于点燃发动机中的空气/燃料混合物的任何其他装置。这包括但当然不限于在附图中示出并在下面描述的示例性汽车火花塞。此外，应当理解，列举几种可能性，电极材料可以用于中心和/或接地电极或附接到中心和/或接地电极的点火尖端(这包括单组分点火尖端和多组分点火尖端)。电极材料的其他实施例和应用也是可能的。除非另外指明，否则本文提供的所有百分比均以重量百分比(wt％)计。
41.参照图1和2，示出了包括中心电极12、绝缘体14、金属壳体16和接地电极18的示例性火花塞10。中心电极或基础电极构件12布置在绝缘体14的轴向孔内，并包括突出超过绝
缘体14的自由端22的点火尖端20。点火尖端20是多件式铆钉，包括由耐侵蚀和/或耐腐蚀材料(诸如贵金属基材料)制成的第一部件32和由中间或电极材料(例如本文所述的电极材料)制成的第二部件34。在此特定实施例中，第一部件32具有圆柱形形状，第二部件34具有阶梯形或铆钉形状，其包括直径上扩大的头部区段和直径上缩小的杆部区段。第一和第二部件可以经由激光焊接和/或电阻焊接、或一些其他合适的焊接或非焊接结合方式彼此附接。绝缘体14布置在金属壳体16的轴向孔内，并由足以使中心电极12与金属壳体16电绝缘的材料诸如陶瓷材料构成。如图所示，绝缘体14的自由端22可以突出超过金属壳体16的自由端24，或者它可以缩回到金属壳体16内。接地电极或基础电极构件18可以根据附图中所示的常规j形间隙构造或根据一些其他布置来构造，并附接到金属壳体16的自由端24。根据该特定实施例，接地电极18包括与中心电极的点火尖端20相对的侧表面26，并具有附接到其上的点火尖端30。点火尖端30为扁平衬垫的形式，并与中心电极点火尖端20限定火花间隙g，使得它们提供用于穿过火花间隙发射、接收和交换电子的火花表面。
42.在该特定实施例中，多件式点火尖端20的中心电极12、接地电极18和/或第二部件34的任何组合可以由本文所述的电极材料制成。多件式点火尖端20的第一部件32和/或点火尖端30也可以由本发明的电极材料制成。然而，所属领域的技术人员将了解，本文所教示的电极材料不限于图1和图2的特定部件，因为存在可能使用和实施这种电极材料的无数其他方式。例如，本发明的电极材料可以用于形成：中心和/或接地电极；具有或不具有导热芯(例如，铜芯)的电极；具有或不具有贵金属尖端的电极(例如，呈铆钉、圆柱体、棒、柱、线、球、丘、锥、扁平衬垫、盘、环、套管等形状的尖端)；具有或不具有应力消除层或中间层的电极；具有或不具有在其中形成的孔、凹陷或袋的电极；具有或不具有标准j形间隙配置的电极；各种类型的点火尖端；或一些其他火花塞工件或部件。如本文所使用的，术语“电极”无论属于中心电极、接地电极、火花塞电极等，都可以包括基础电极构件本身、点火尖端本身、或基础电极构件和附接到其上的一个或多个点火尖端的组合，以列举几种可能性。
43.图3-12示出了一些其他可能的火花塞实施例，其中的每一个可以设置有本文所述的电极材料。转到图3，示出了火花塞的点火尖端，其中中心电极12和接地电极18分别设置有单件式点火尖端40、42。在该特定实施例中，点火尖端40、42可以各自为铆钉或柱的形状，并且中心电极12、接地电极18、中心电极点火尖端40、接地电极点火尖端42或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或以其他方式包括本发明的电极材料。
44.在图4中，示出了火花塞的点火端，其中点火尖端50插入形成在中心电极的远端表面中的盲孔52中；在该非限制性实施例中，接地电极18不包括单独的点火尖端。应当理解，中心电极12、接地电极18、中心电极点火尖端50或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
45.参照图5的实施例，火花塞包括向内弯曲的接地电极18，使得其远端表面包括与中心电极点火尖端60的侧表面相对的接地电极点火尖端62。在该示例中，中心电极12、接地电极18、中心电极点火尖端60、接地电极点火尖端62或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
46.图6示出了接地电极点火尖端70的实施例，接地电极点火尖端70为附接到具有导热芯区段72(例如，铜芯区段)的接地电极18的扁平衬垫形状。接地电极18、接地电极点火尖端70或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
47.另一方面，图7和8示出了可能的中心电极组件的不同示例。在图7中，中心电极组件包括具有减小直径的中心电极点火尖端80和导热芯区段82的中心电极12，而图8的实施例示出了具有中心电极12的中心电极组件，中心电极12具有相同直径的中心电极点火尖端84和导热芯区段82。在这些实施例中，中心电极12、中心电极点火尖端80，84或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
48.转到图9，示出了中心电极组件的示例，其中中心电极12包括导热芯区段82和环形套管形式或环形式的中心电极点火尖端90。与所有的点火尖端一样，中心电极点火尖端90可以由某种类型的贵金属或贵金属复合物制成，并经配置位于朝向中心电极远端的环形槽道或沟槽92中。在该示例中，中心电极12、中心电极点火尖端90或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
49.在图10和11的实施例中，示出了具有接地电极点火尖端100、110的环形接地电极118，接地电极点火尖端100、110是环形的或环状的，并且围绕开口102，靠近开口102的位置放置相应的中心电极。在这些特定示例中，接地电极118、接地电极点火尖端100，110或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
50.图12是电势接地电极组件的又一实施例，其中接地电极218连接到壳体216的延伸部分，使得接地电极是直的并且在垂直于火花塞的纵向轴线的方向上延伸。在该特定的示例中，扁平衬垫形状的接地电极点火尖端120附接到接地电极218的内表面，使得它可以跨越火花间隙与相应的中心电极点火尖端(未示出)面对。壳体或壳体延伸部216、接地电极218、接地电极点火尖端120或它们的任意组合可以由本发明的电极材料制成和/或包括本发明的电极材料。
51.应该理解，本文所述的电极材料不限于任何特定的火花塞配置，图1-12中所示的非限制性配置仅用于说明这种电极材料的一些可能的应用和用途。许多其他配置和示例也是可能的。在有利的实施例中，下面的四种示例电极材料用于具有贵金属点火尖端的接地和/或中心电极。特别是具有下面四种电极材料(包括它们各自的所有组分)的基于铱或基于铂的点火尖端可以有助于使cte差异最小化，同时保持良好的耐氧化和耐侵蚀性能。
52.在火花塞中，贵金属或贵金属尖端或零件经常被安装到电极上以提高火花塞的耐腐蚀和/或耐侵蚀性能。由于电极合金与贵金属或贵金属合金之间的热膨胀系数(cte)的相对较大差异，贵金属尖端可以在焊接界面处破裂或变弱，使得它们在发动机中使用期间脱落。这是因为火花塞电极在发动机使用期间暴露于由极度的冷/热热循环引起的相当大的热机械应力(例如，汽车火花塞电极中的温度波动可以大于700℃)。电极和贵金属尖端之间的不同cte导致连接的材料以不同的速率膨胀，从而导致焊接界面处的热机械应力。举例而言，贵金属诸如铱和铂通常表现出相对低的cte(例如，对于铱，从室温至800℃表现出大约7.5
×
10-6
/℃的cte；对于铂，从室温至800℃表现出大约10.06
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10-6
/℃的cte；对于铱添加量为10-30wt％的铂基合金，从室温至800℃表现出大约8.1-8.7
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10-6
/℃的cte；)，而通常用于制造火花塞电极的镍基合金通常要高得多(例如，inconel 600，从室温至800℃为大约16.1
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10-6
/℃；inconel 601，从室温至800℃为大约16.67
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10-6
/℃)。附加地，在温度、压力、燃烧等方面，火花塞电极周围的极端环境会导致腐蚀性副产物在电极表面上累积和形成，这又会进一步削弱或劣化火花塞电极。
53.本文公开的电极材料解决了上述挑战，并且非常适合用于火花塞电极。通过表现
出相对低的cte，本发明的电极材料能够减小它们的性能与邻接的火花塞部件的性能之间的差异或差值，从而减小了火花塞在发动机使用期间经受的热机械应力。这在基于贵金属的电极界面或焊接接合处尤其如此。根据一个实施例，电极材料是用于火花塞或点火装置的高温合金，其包括钴(co)、镍(ni)和铁(fe)以及一种或多种添加成分，并且从室温至800℃表现的cte小于15.0
×
10-6
/℃。用更大量的钴(co)(例如，大于13wt％，或更有利地，大于22wt％或28wt％)替代至少一些镍，有助于实现这种较低的cte并提高合金的热稳定性。
54.电极材料的第一个示例是高温钴-镍-铁合金，其具有28-42wt％的钴(co)；24-32wt％的镍(ni)和22-29wt％的铁(fe)；以及添加的成分如2-4wt％的铬(cr)、3-7wt％的铝(al)、2-4wt％的铌(nb)、0.05-0.5wt％的钛(ti)、0.002-0.015wt％的硼(b)和/或微量元素。该示例性高温钴-镍-铁合金(包括以上所有成分元素)具有下述范围内的cte：10.10-10.35
×
10-6
/℃(从室温至200℃)、10.4-10.7
×
10-6
/℃(从室温至400℃)、12.3-12.6
×
10-6
/℃(从室温至600℃)和14.0-14.4
×
10-6
/℃(从室温至800℃)。在这种宽的温度范围(例如室温至800℃)内保持较低的cte在一些情况下可能比在较窄的温度范围(例如室温至200℃)内保持甚至更低的cte更困难。此外，cte在800℃温度范围内更稳定的合金在内燃发动机的循环热环境中表现更好。如前述cte值所示，本示例的电极材料(其包括以上关于第一示例列出的所有组分)具有与贵金属(诸如铱和铂)更类似且因此更相容的一组热机械性能，使得在这些材料之间的焊接界面上的热机械应力或力低于许多传统火花塞。此外，该电极材料示例在800℃下表现出大约27w/m℃的导热系数，这非常适合于火花塞应用。
55.当在该示例中与钴、镍和铁合金化时，其他组分对高温合金作出有价值的贡献，使得其可以在发动机的苛刻环境中良好地运行。例如，2-4wt％的铬、3-7wt％的铝和/或2-4wt％的铌可以提供耐腐蚀性，这是由于可以在表面上形成一层或多层氧化物。它还可以提高这种合金的强度，特别是在低温下，并且与其无活性和高熔点相结合，它特别适用于本文公开的电极材料。也可以包括少量硅以有助于形成稳定的氧化物层。在该实施例中，钛的量为0.05-0.4wt％，并且有助于提高电极材料的强度，特别是当与铝和铁结合时。量为0.002-0.015wt％的硼可用作晶界增强剂，因此，它可以增强晶界，防止或延迟晶界滑动并允许沿晶界的应力松弛，以列举几种可能性。上述规定量的钛和铌可以沿晶界析出并增强应力破裂性能。上述组分的这些和其他材料性能积极地有助于高温钴-镍-铁合金形式的电极材料，使得其可以成功地用于火花塞电极。
56.电极材料的第二个示例是高温铁-钴-镍合金，其具有铁(fe)35-45wt％、钴(co)22-35wt％和镍(ni)20-30wt％、以及添加的组分如铬(cr)4-7wt％和铝(al)0.5-2wt％。该高温合金示例包括上述第二示例的所有组分，具有下述的cte：从室温至200℃大约7.7
×
10-6
/℃、从室温至400℃大约9.3
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/℃、从室温至600℃大约11.7
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10-6
/℃、以及从室温至800℃大约14.2
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10-6
/℃。
57.当与本示例的其他组分合金化时，每种元素起到有用的和潜在独特的作用。例如，在其中铁的量为35-45wt％的第二示例中，铁的量是基于重量的单一最大组分，合金可以表现出高的耐磨性或耐冲击性，这至少部分归因于铁的贡献。铁也相对便宜，这使得它对于大规模制造具有吸引力。钴在22-35wt％的范围内，并且可以在高温下提供良好的机械强度，这对于火花塞电极是理想的。在20-30wt％范围内的镍由于若干原因可能是有益的，包括由于其相对低的成本和其耐腐蚀性，这可以延长火花塞的寿命和耐久性。
58.电极材料的第三个示例是高温铁-镍-钴合金，其具有32-46wt％的铁(fe)、36-40wt％的镍(ni)、13-17wt％的钴(co)以及添加成分如2.4-3.5wt％的铌(nb)和1-1.85wt％的钛(ti)以及2-6wt％的铝(al)。该高温合金示例包括以上示例3的所有组分，具有这样的cte：从室温至200℃大约7.1
×
10-6
/℃、从室温至400℃大约6.9
×
10-6
/℃、从室温至425℃大约7.0-8.0
×
10-6
/℃、从室温至600℃大约9.5
×
10-6
/℃、以及从室温至800℃大约12.0
×
10-6
/℃。
59.根据另一实施例或第四示例，电极材料是用于火花塞或点火装置的高温合金，其包括铁(fe)和镍(ni)以及一种或多种添加成分。电极材料的第四个示例是高温铁-镍合金，具有铁(fe)47-56wt％和镍(ni)40-45wt％以及添加成分如铬(cr)4-6wt％和铝(al)0-2wt％。该高温合金示例包括上述第四示例的所有组分，具有这样的cte：从室温至200℃大约8.0
×
10-6/℃、从室温至300℃大约8.2
×
10-6/℃、从室温至400℃大约10.0
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10-6/℃、从室温至600℃大约12.2
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10-6/℃、以及从室温至800℃大约13.7
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10-6/℃。
60.上述所有示例都具有低的热膨胀系数(cte)和高的耐氧化性和耐腐蚀性，这使得它们成为电极材料的理想选择，其中期望将与一种或多种贵金属或贵金属基尖端的cte不匹配最小化。上述四种示例电极材料的低cte比得上贵金属合金的cte，即使电极材料不是贵金属基的。此外，在以上具体的四个示例中，特别地，电极材料有利地不包括单独或组合的显著量(或任何)的以下贵金属(即，不包括超过10wt％)：铂(pt)、铱(ir)、金(au)、银(ag)、钯(pd)、钌(ru)、或铑(rh)。这可以降低电极材料的成本。附加地，合金中包含较高量的钴(co)(更特别地，大于或等于13wt％，或甚至更特别地，大于或等于22wt％或28wt％)可以平衡电极材料的相平衡，并导致热力学更稳定的合金。
61.如上所述，火花塞可以包括具有附接到其上的中心电极点火尖端的中心电极的中心电极组件、具有附接到其上的接地电极点火尖端的接地电极的接地电极组件，或两者。如果火花塞包括这样的中心或接地电极组件，则在基础电极的材料和点火尖端的材料之间存在接合或边界。在这种情况下，在800℃下的基础电极cte与在800℃下的点火尖端cte的比值小于2.0是优选的。
62.应当理解，以上是对本发明的一个或多个优选示例性实施例的描述。本发明不限于本文公开的特定实施例，而是仅由下面的权利要求限定。此外，包含在以上描述中的陈述涉及特定实施例，且不应解释为对本发明的范围或对权利要求书中所使用的术语的定义的限制，除非术语或短语在上文明确定义。对于本领域技术人员来说，各种其他实施例以及对所公开的实施例的各种改变和修改将变得显而易见。所有这些其他实施例、改变和修改都旨在落入所附权利要求的范围内。
63.如在本说明书和权利要求书中所使用的，术语“例如”、“譬如”、“比如”、“诸如”和“如”以及动词“包括”、“具有”、“包括有”和它们的其他动词形式，当与一个或多个部件或其他项目的列表结合使用时，各自被解释为开放式的，意味着该列表不被认为排除其他附加的部件或项目。除非在需要不同解释的上下文中使用，否则其他术语应使用其最广泛的合理含义来解释。此外，术语“和/或”应被解释为包含性的“或”。因此，例如，短语“a，b和/或c”应解释为涵盖以下所有内容：“a”；“b”；“c”；“a和b”；“a和c”；“b和c”；和“a，b和c”。