一种燃料电池排水、排杂控制系统及控制方法与流程

1.本发明涉及汽车燃料电池的检测技术领域，具体涉及一种燃料电池排水、排杂控制系统及控制方法。


背景技术：

2.新能源汽车凭借节能环保的优势，其发展受到了越来越多的关注。其中，燃料电池汽车与传统电动车和混合动力汽车相比具有发电效率高、运行噪声低、燃料来源丰富、燃料可快速加注、无污染、nvh表现优异、舒适性高等优点，因此受到了人们的广泛关注。且以氢燃料电池为动力源的燃料电池汽车可做到真正的零排放。
3.现有技术中，氢燃料电池为了提高氢气的利用率，一般会使用氢气循环系统(氢气循环泵和引射器)。然而，在实际反应过程中由于质子传输影响，氮气会不断的从阴极渗透到阳极，而阳极侧作为循环腔，若阳极侧累积的氮气达到一定量后，直接影响着氢气的计量比，由此会出现因氢气供给不足引起的“氢气饥饿”的问题，不仅降低了氢气的利用率，还降低了电堆的反应效率。


技术实现要素：

4.本发明的目的在于提供一种燃料电池排水、排杂控制系统及控制方法，以解决现有氢燃料电池的氢气循环系统中，氮气不断的从阴极渗透到阳极，影响氢气的计量比，从而出现因氢气供给不足引起的“氢气饥饿”的问题。
5.为了实现上述目的，本发明采用的技术方案如下：
6.一种燃料电池排水、排杂控制系统，包括空气供给系统、氢气供给系统、燃料电池堆和燃料电池控制器；
7.所述空气供给系统为燃料电池堆的阴极提供空气，所述空气供给系统包括空压机和尾排节气门，所述空压机与所述尾排节气门之间连接有所述的燃料电池堆；
8.所述氢气供给系统为燃料电池堆的阳极提供氢气，所述氢气供给系统包括依次连接的氢气供给装置、氢水分离装置、排杂阀和排水阀，所述氢气供给装置与所述氢水分离装置之间连接有所述的燃料电池堆；
9.所述空压机的进风口端设有流量计，所述空压机与燃料电池堆之间设有空气压力传感器和空气温度传感器，所述氢气供给装置与燃料电池堆之间设有氢气压力传感器；
10.还包括与燃料电池堆相连的水热系统，所述水热系统的出水口处设有温度传感器；
11.所述空压机、尾排节气门、排杂阀、排水阀、流量计、空气压力传感器、空气温度传感器、氢气压力传感器和温度传感器均与所述燃料电池控制器为电连接，通过空压机、流量计、空气压力传感器、空气温度传感器、氢气压力传感器和温度传感器将数据传输给燃料电池控制器，然后通过燃料电池控制器计算燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定值相比较，来计算燃料电池堆的阳极侧排水、排氮的时长，再控制空压机、尾
排节气门、排杂阀和排水阀的运行。
12.优选的，所述空气供给系统中还包括空气滤清器、中冷器、加湿器和消声器，所述空气滤清器设在所述流量计的进气口端，所述中冷器和加湿器依次设在所述空压机和尾排节气门之间，所述尾排节气门和所述排水阀的出口端连接所述的消声器；
13.所述氢气供给系统还包括引射装置，所述引射装置设在所述氢气供给装置和氢气压力传感器之间，所述氢水分离装置还与所述引射装置相连，使分离后的氢气返回引射装置。
14.优选的，所述流量计用于监测进入燃料电池堆的空气量，所述空气压力传感器用于监测进入燃料电池堆的空气压力，所述空气温度传感器用于监测进入燃料电池堆的空气的温度，所述氢气压力传感器用于监测进入燃料电池堆的氢气压力，所述温度传感器用于监测进入燃料电池堆的水的温度。
15.本发明了还提供了一种燃料电池排水、排杂控制系统的控制方法，包括以下步骤：
16.运行燃料电池排水、排杂控制系统，通过燃料电池控制器对燃料电池堆的空气进入量、空气进入的压力、空气进入的温度、氢气进入的压力和水进入的温度进行监测，然后计算得到阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定值相比较，
17.1)当有效循环腔体容积＜设定限值，且氮气百分比＞设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排水时长，并控制排水阀执行排水，直至有效循环腔体容积≥设定限值，再通过燃料电池控制器计算排氮时长，并控制排杂阀执行排氮；
18.2)当有效循环腔体容积＜设定限值，且氮气百分比≤设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排水时长，并执行排水；
19.3)当有效循环腔体容积≥设定限值，且氮气百分比＞设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排氮时长，并控制排杂阀执行排氮；
20.其中，燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积为氢气回路的理论容积与燃料电池堆阳极侧生成水的体积之差，计算公式如下：
[0021]v2
＝v
0-v
h2o
ꢀꢀꢀ
(ⅰ)
[0022]
式ⅰ中，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，v0表示氢气回路的理论容积，单位为m3，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧生成水的体积，单位为m3；
[0023]
燃料电池堆阳极侧的氮气百分比的计算公式如下：
[0024][0025]
式ⅱ中，μ
n2
表示氮气百分比，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，δt表示燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到t2时刻的时间差。
[0026]
优选的，所述燃料电池堆阳极侧生成水的体积v
h2o
的计算方法包括以下步骤：
[0027]
s1、根据摩尔定律，计算得出不同电流下，燃料电池堆阴极侧理论生成水的体积，根据燃料电池系统稳态试验测试出不同工况下，燃料电池堆阴极侧排出水的理论摩尔数为m
δt
表示燃料电池堆阴极侧在δt时间内生成水的理论累积质量，其中，δt表示燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到t2时的时间差；
[0028]
根据公式ⅲ得到燃料电池堆阴极侧水分子浓度c
h2oc
，公式ⅲ如下：
[0029][0030]
式ⅲ中，i表示电流，单位为a，n
cell
表示燃料电池堆的片数，m
δt
表示燃料电池堆阴极侧在δt时间内生成水的理论累积质量，v
diffuse
表示燃料电池堆里的质子交换膜的扩散层体积，单位为m3，c
h2oc
表示燃料电池堆阴极侧水分子浓度；
[0031]
s2、通过公式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2计算燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，公式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2如下：
[0032][0033][0034]
式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2中，m0表示燃料电池堆的含水量，c
hooa
，表示燃料电池堆阳极侧水分子浓度，单位为mol/m3，c
h2oc
表示燃料电池堆阴极侧水分子浓度，单位为mol/m3，s
cell
表示膜的有效反应面积，单位为m2，n
cell
表示燃料电池堆的片数，k表示不同条件下的膜的渗透因子，单位为m2/s，l
memb
表示膜的厚度，单位为m，m表示水的相对分子质量，m
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的质量，单位为kg，ρ表示水的密度，单位为1000kg/m3，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，单位为m3。
[0035]
优选的，所述燃料电池堆的含水量m0的初始值为0，运行过程中，在执行完排水动作后，m0＝ρ(v
h2o-v
′
h2o
)，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，单位为m3，v
′
h2o
表示经过一个排水间隔时长t
h2o
后，执行一次排水动作排出水的量，单位为m3，v
′
h2o
＝n
h2o
·qh2o
，n
h2o
表示排水时长，q
h2o
表示排水阀的流量，如没有执行排水动作，则v
′
h2o
为0，ρ表示水的密度，单位为1000kg/m3。
[0036]
优选的，所述δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积v
n2
的计算方法包括以下步骤：
[0037]
s1、通过公式
ⅴ
计算燃料电池堆里的质子交换膜上水的体积分数fv，公式
ⅴ
如下：
[0038][0039]
式
ⅴ
中，fv表示质子交换膜上水的体积分数，vw表示质子交换膜中液态水的摩尔体积，单位为m3/mol，v
merb
表示质子交换膜干膜中磺酸酯基的摩尔体积，单位为m3/mol，λ
h2o
表示质子交换膜上的水含量；
[0040]
s2、通过公式ⅵ计算氮气通过质子交换膜的渗透率p
ermn2
，公式ⅵ如下：
[0041][0042]
式ⅵ中，fv表示质子交换膜上水的体积分数，t0表示参考温度，单位为℃，t表示温度传感器检测得到的进入燃料电池堆中水的温度，单位为℃；
[0043]
s3、通过公式ⅶ计算氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透速率d
n2
，公式ⅶ如下：
[0044][0045]
式ⅶ中，δp，表示质子交换膜两侧的压力差，单位为pa，l
memb
表示质子交换膜厚度，单位为m，s
cell
表示质子交换膜的有效反应面积，单位为
㎡
，n
cell
表示燃料电池堆的片数，
p
ermn2
表示氮气通过质子交换膜的渗透率，单位为mol/m/s/pa，d
n2
表示氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透速率，单位为mol/s；
[0046]
s4、当燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到时刻t2时，对渗透速率d
n2
进行积分得到δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积v
n2
，其中，δt表示t2-t1的时间差值，计算公式如下：
[0047][0048]
式
ⅷ
中，d
n2
表示氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透速率，单位为mol/s，p
anode
表示燃料电池堆阳极侧氢气进入的压力，单位为bar，表示阳极侧残余氮气体积，单位为m3，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3，p0表示标准大气压，单位为bar，v
mol
表示理想气体体积，单位为l/mol。
[0049]
优选的，所述阳极侧残余氮气体积的初始值为0，运行过程中，在执行完排氮动作后，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3，v
′
n2
表示经过一个排杂间隔t
n2
后，执行一次排氮动作排出的氮气的体积，单位为m3，v
′
n2
＝n
n2
·qn2
，n
n2
为排氮时长，q
n2
为排杂阀的流量，若没有执行排氮动作，则v
′
n2
为0。
[0050]
优选的，所述排水时长通过公式
ⅸ
计算得到，公式
ⅸ
如下：
[0051][0052]
式
ⅸ
中，n
h2o
表示排水时长，t
h2o
表示每次排水间隔时长，q
h2o
为排水阀的流量，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，v
设定值
表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积的设定值。
[0053]
优选的，所述排氮时长通过公式
ⅹ
计算得到，公式
ⅹ
如下：
[0054][0055]
式
ⅹ
中，n
n2
表示排氮时长，t
n2
表示每次排氮间隔时长，q
n2
表示排杂阀的流量，μ
n2设定值
表示氮气百分比的设定值，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3。
[0056]
本发明的有益效果：
[0057]
1)本发明的燃料电池排水、排杂控制系统，通过将燃料电池系统中空压机、流量计、空气压力传感器、空气温度传感器、氢气压力传感器和温度传感器将数据传输给燃料电池控制器，然后通过燃料电池控制器来计算燃料电池堆的阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定限值作比较，来准确的计算燃料电池堆的阳极侧排水、排氮的时长，并控制空压机、尾排节气门、排杂阀和排水阀的运行，保证了阳极侧的氢气占比，有效提高了电堆的效率和氢气的利用率。解决了现有氢燃料电池的氢气循环系统中，氮气不断的从阴极渗透到阳极，影响氢气的计量比，从而出现因氢气供给不足引起的“氢气饥饿”的问题。
[0058]
2)本发明的燃料电池排水、排杂控制系统的控制方法，通过燃料电池控制器对燃料电池堆的空气进入量、空气进入的压力、空气进入的温度、氢气进入的压力和水进入的温度进行监测，然后通过燃料电池控制器内的相关公式计算得到阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与燃料电池控制器内的设定值进行比较，实现了对排水阀和排杂阀的排
水、排氮时长的精准控制，从而保证了燃料电池阳极侧氢气的占比，避免了氢气供给不足的问题，有效提高了电堆的效率和氢气利用率，在汽车燃料电池的检测技术领域，具有推广应用价值。
附图说明
[0059]
图1为本发明的燃料电池排水、排杂控制系统的示意图；
[0060]
图2为本发明的控制方法的流程图。
[0061]
其中，1-燃料电池堆，2-燃料电池控制器，3-空压机，4-尾排节气门，5-氢气供给装置，6-氢水分离装置，7-排杂阀，8-排水阀，9-流量计，10-空气压力传感器，11-空气温度传感器，12-氢气压力传感器，13-水热系统，14-温度传感器，15-空气滤清器，16-中冷器，17-加湿器，18-消声器，19-引射装置。
具体实施方式
[0062]
以下将参照附图和优选实施例来说明本发明的实施方式，本领域技术人员可由本说明书中所揭露的内容轻易地了解本发明的其他优点与功效。本发明还可以通过另外不同的具体实施方式加以实施或应用，本说明书中的各项细节也可以基于不同观点与应用，在没有背离本发明的精神下进行各种修饰或改变。应当理解，优选实施例仅为了说明本发明，而不是为了限制本发明的保护范围。
[0063]
需要说明的是，以下实施例中所提供的图示仅以示意方式说明本发明的基本构想，遂图式中仅显示与本发明中有关的组件而非按照实际实施时的组件数目、形状及尺寸绘制，其实际实施时各组件的型态、数量及比例可为一种随意的改变，且其组件布局型态也可能更为复杂。
[0064]
实施例1
[0065]
如图1所示，一种燃料电池排水、排杂控制系统，包括空气供给系统、氢气供给系统、燃料电池堆1和燃料电池控制器2；
[0066]
空气供给系统为燃料电池堆1的阴极提供空气，空气供给系统包括空压机3和尾排节气门4，空压机3与尾排节气门4之间连接有燃料电池堆1；
[0067]
氢气供给系统为燃料电池堆1的阳极提供氢气，氢气供给系统包括依次连接的氢气供给装置5、氢水分离装置6、排杂阀7和排水阀8，氢气供给装置5与氢水分离装置6之间连接有燃料电池堆1；
[0068]
空压机3的进风口端设有流量计9，空压机3与燃料电池堆1之间设有空气压力传感器10和空气温度传感器11，氢气供给装置5与燃料电池堆1之间设有氢气压力传感器12；
[0069]
还包括与燃料电池堆1相连的水热系统13，水热系统13的出水口处设有温度传感器14；
[0070]
空压机3、尾排节气门4、排杂阀7、排水阀8、流量计9、空气压力传感器10、空气温度传感器11、氢气压力传感器12和温度传感器14均与燃料电池控制器2为电连接，通过空压机3、流量计9、空气压力传感器10、空气温度传感器11、氢气压力传感器12和温度传感器14将数据传输给燃料电池控制器2，然后通过燃料电池控制器2计算燃料电池堆1阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定值相比较，来计算燃料电池堆1的阳极侧排水、排氮
的时长，再控制空压机3、尾排节气门4、排杂阀7和排水阀8的运行。
[0071]
通过将燃料电池系统中空压机、流量计、空气压力传感器、空气温度传感器、氢气压力传感器和温度传感器将数据传输给燃料电池控制器，然后通过燃料电池控制器来计算燃料电池堆的阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定限值作比较，来准确的计算燃料电池堆的阳极侧排水、排氮的时长，并控制空压机、尾排节气门、排杂阀和排水阀的运行，保证了阳极侧的氢气占比，有效提高了电堆的效率和氢气的利用率。解决了现有氢燃料电池的氢气循环系统中，氮气不断的从阴极渗透到阳极，影响氢气的计量比，从而出现因氢气供给不足引起的“氢气饥饿”的问题。
[0072]
其中，燃料电池堆的阳极侧的杂质主要为氮气。氮气百分比为氮气占有效循环腔体容积的体积百分比，一般情况下，氮气百分比小于10％。尾排节气门通过燃料电池控制器控制其开度，并配合空压机调整进入燃料电池堆的空气的流量和压力。
[0073]
空气供给系统中还包括空气滤清器15、中冷器16、加湿器17和消声器18，空气滤清器15设在流量计9的进气口端，中冷器16和加湿器17依次设在空压机3和尾排节气门4之间，尾排节气门4和排水阀8的出口端连接消声器18；
[0074]
氢气供给系统还包括引射装置19，引射装置19设在氢气供给装置5和氢气压力传感器12之间，氢水分离装置6还与引射装置19相连，使分离后的氢气返回引射装置19。
[0075]
流量计9用于监测进入燃料电池堆1的空气量，空气压力传感器10用于监测进入燃料电池堆1的空气压力，空气温度传感器11用于监测进入燃料电池堆1的空气的温度，氢气压力传感器12用于监测进入燃料电池堆1的氢气压力，温度传感器14用于监测进入燃料电池堆1的水的温度。
[0076]
实施例2
[0077]
如图2所示，本实施例提供了实施例1中燃料电池排水、排杂控制系统的控制方法，包括以下步骤：
[0078]
运行燃料电池排水、排杂控制系统，通过燃料电池控制器对燃料电池堆的空气进入量、空气进入的压力、空气进入的温度、氢气进入的压力和水进入的温度进行监测，然后计算得到阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定值相比较，
[0079]
1)当燃料电池控制器计算得到的有效循环腔体容积＜设定限值，且氮气百分比＞设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排水时长，并控制排水阀执行排水，直至有效循环腔体容积≥设定限值，再通过燃料电池控制器计算排氮时长，并控制排杂阀执行排氮；
[0080]
2)当燃料电池控制器计算得到的有效循环腔体容积＜设定限值，且氮气百分比≤设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排水时长，并执行排水；
[0081]
3)当燃料电池控制器计算得到的有效循环腔体容积≥设定限值，且氮气百分比＞设定限值时，则通过燃料电池控制器计算排氮时长，并控制排杂阀执行排氮；
[0082]
其中，燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积为氢气回路的理论容积与燃料电池堆阳极侧生成水的体积之差，计算公式如下：
[0083]v2
＝v
0-v
h2o
ꢀꢀꢀ
(ⅰ)
[0084]
式ⅰ中，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，v0表示氢气回路的理论容积，单位为m3，实际可根据硬件设备计算得到，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧生成水的体积，单位为m3；
[0085]
燃料电池堆阳极侧的氮气百分比的计算公式如下：
[0086][0087]
式ⅱ中，μ
n2
表示氮气百分比，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，δt表示燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到时刻t2时刻的时间差。
[0088]
本实施例中，有效循环腔体容积的设定值为氢气回路的理论容积的90％，即v0×
90％。氮气百分比的设定值为阳极侧有效循环腔体容积的10％，即v2×
10％。
[0089]
其中，氢气回路的理论容积为氢水分离装置的容积加上氢水分离装置与排杂阀之间的管道容积，实际可根据硬件设备计算得到。
[0090]
燃料电池堆阳极侧生成水的体积v
h2o
的计算方法包括以下步骤：
[0091]
s1、根据摩尔定律，计算得出不同电流下，燃料电池堆阴极侧理论生成水的摩尔数，根据燃料电池系统稳态试验测试出不同工况下，燃料电池堆阴极侧排出水的理论摩尔数为m
δt
表示燃料电池堆阴极侧在δt时间内生成水的理论累积质量，其中，δt表示燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到时刻t2时的时间差；
[0092]
根据公式ⅲ得到燃料电池堆阴极侧水分子浓度c
h2oc
，公式ⅲ如下：
[0093][0094]
式ⅲ中，i表示电流，单位为a，本实施例中，i的值为0～700a，i的实际值为燃料电池堆直接反馈给燃料电池控制器而得到，n
cell
表示燃料电池堆的片数，m
δt
表示燃料电池堆阴极侧在δt时间内生成水的理论累积质量，v
diffuse
表示燃料电池堆里的质子交换膜的扩散层体积，单位为m3，c
h2oc
表示燃料电池堆阴极侧水分子浓度；
[0095]
本实施例中，n
cell
的值在150～500之间，s
cell
的值在0.01～0.3
㎡
之间，v
diffuse
为常数，实际可根据燃料电池堆的质子交换膜检测得到。
[0096]
s2、通过公式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2计算燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，公式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2如下：
[0097][0098][0099]
式
ⅳ‑
1和
ⅳ‑
2中，m0表示燃料电池堆的含水量，单位为kg，c
h2oa
，表示燃料电池堆阳极侧水分子浓度，单位为mol/m3，c
h2oc
表示燃料电池堆阴极侧水分子浓度，单位为mol/m3；s
cell
表示质子交换膜的有效反应面积，单位为
㎡
，n
cell
表示燃料电池堆的片数，k表示不同条件下的膜的渗透因子，单位为m2/s，l
memb
表示膜的厚度，单位为m，m表示水的相对分子质量，m
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的质量，单位为kg，ρ表示水的密度，单位为1000kg/m3，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，单位为m3。
[0100]
本实施例中，m0的初始值为0，运行过程中，在执行完排水动作后，m0＝ρ(v
h2o-v
′
h2o
)，v
h2o
表示燃料电池堆阳极侧在δt时间内生成水的体积，单位为m3，v
′
h2o
表示经过一个排水间隔时长t
h2o
后，执行一次排水动作排出水的量，单位为m3，v
′
h2o
＝n
h2o
·qh2o
，n
h2o
表示
排水时长，q
h2o
表示排水阀的流量，如没有执行排水动作，则v
′
h2o
为0，ρ表示水的密度，单位为1000kg/m3。
[0101]
本实施例中，采用的排水阀仅有开启和关闭功能，且排水间隔时长稳定，因此，排水阀的流量q
h2o
是稳定不便的，且可直接通过测试排水阀得到，排水间隔时长t
h2o
一般设定为10s。
[0102]
本实施例中，c
h2oa
的初始值为0，运行过程中，c
h2oa
为持续时间内质子交换膜渗透水的量与阳极侧排水口收集到的水的量之差，再除以质子交换膜的燃料电池堆里的质子交换膜的扩散层体积得到。燃料电池堆里的质子交换膜的扩散层体积为常数，实际可根据燃料电池堆的质子交换膜检测得到。
[0103]
本实施例中，s
cell
的值在0.01～0.3
㎡
之间，n
cell
的值在150～500之间，l
memb
的值为为8～15μm。
[0104]
其中，k的值一般为(2.34～4.42)^(-10)m2/s，本实施例中，k的值为3^(-10)m2/s。
[0105]
δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积v
n2
的计算方法包括以下步骤：
[0106]
s1、通过公式
ⅴ
计算燃料电池堆里的质子交换膜上水的体积分数fv，公式
ⅴ
如下：
[0107][0108]
式
ⅴ
中，fv表示质子交换膜上水的体积分数，vw表示质子交换膜中液态水的摩尔体积，单位为m3/mol，v
merb
表示质子交换膜干膜中磺酸酯基的摩尔体积，单位为m3/mol，λ
h2o
表示质子交换膜上的水含量；
[0109]
本实施例中，vw的值为0.000018m3/mol，v
merb
的值为0.000280m3/mol，λ
h2o
的值在0～22之间，λ
h2o
可通过测试电堆阻抗值后查表得到，或者通过质子交换膜厂家提供不同水含量下电堆的交流阻抗值然后查表得到；
[0110]
s2、通过公式ⅵ计算氮气通过质子交换膜的渗透率p
ermn2
，公式ⅵ如下：
[0111][0112]
式ⅵ中，fv表示质子交换膜上水的体积分数，t0表示参考温度，单位为℃，t表示温度传感器检测得到的进入燃料电池堆中水的温度，单位为℃；
[0113]
本实施例中，fv的值在0.05～0.75之间，t0的值为25℃，t的值在60℃～80℃之间，实际可通过温度传感器传输给燃料电池控制器得到；
[0114]
s3、通过公式ⅶ计算氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透速率d
n2
，公式ⅶ如下：
[0115][0116]
式ⅶ中，δp，表示质子交换膜两侧的压力差，单位为pa，l
memb
表示质子交换膜厚度，单位为m，s
cell
表示质子交换膜的有效反应面积，单位为
㎡
，n
cell
表示燃料电池堆的片数，p
ermn2
表示氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透率，单位为mol/m/s/pa，d
n2
表示氮气通过质子交换膜的渗透速率，单位为mol/s；
[0117]
本实施例中，δp的值在10～20kpa之间，l
memb
的值在8～15μm之间，s
cell
的值在0.01～0.3
㎡
之间，n
cell
的值在150～500之间；
[0118]
s4、当燃料电池排水、排杂控制系统从t1时刻运行到时刻t2时，对渗透速率d
n2
进行积分得到δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积v
n2
，其中，δt表示t2-t1的时间差
值，计算公式如下：
[0119][0120]
式
ⅷ
中，d
n2
表示氮气通过质子交换膜阴极到阳极的渗透速率，单位为mol/s，p
anode
表示燃料电池堆阳极侧氢气进入的压力，单位为bar，表示阳极侧残余氮气体积，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3，p0表示标准大气压，单位为bar，v
mol
表示理想气体体积，单位为l/mol。
[0121]
的初始值为0，运行过程中，在执行完排氮动作后，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，v
′
n2
表示经过一个排杂间隔t
n2
后，执行一次排氮动作排出的氮气量v
′
n2
＝n
n2
·qn2
，n
n2
为排氮时长，q
n2
为排杂阀的流量，若没有执行排氮动作，则v
′
n2
为0。本实施例中，采用的排杂阀仅有开启和关闭功能，且排氮间隔时长稳定，因此，排杂阀的流量是稳定不便的，且可直接通过测试排杂阀得到，排杂间隔时长t
n2
一般设定为10s。
[0122]
本实施例中，p
anode
在各个工况下的值在1～3bar之间，实际运行过程中，p
anode
通过氢气压力传感器传输给燃料电池控制器得到，p0的值为1.103bar，v
mol
的值为22.4l/mol。
[0123]
排水时长通过公式
ⅸ
计算得到，公式
ⅸ
如下：
[0124][0125]
式
ⅸ
中，n
h2o
表示排水时长，t
h2o
表示每次排水间隔时长，本实施例中，t
h2o
的值可根据各个工况的稳定性来设定，一般设定为10s，q
h2o
为排水阀的流量，本实施例中，采用的排水阀仅有开启和关闭功能，且排水间隔时长稳定，因此，排水阀的流量是稳定不便的，且可直接通过测试排水阀得到，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，v
设定值
表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积的设定值。
[0126]
排氮时长通过公式
ⅹ
计算得到，公式
ⅹ
如下：
[0127][0128]
式
ⅹ
中，n
n2
为排氮时长，t
n2
为每次排氮间隔时长，本实施例中，t
n2
的值实际可根据各个工况的稳定性来标定，一般设定为10s，q
n2
为排杂阀的流量，本实施例中，采用的排杂阀仅有开启和关闭功能，且排氮间隔时长稳定，因此，排杂阀的流量是稳定不便的，且可直接通过测试排杂阀得到，μ
n2
表示氮气百分比，μ
n2设定值
表示氮气百分比的设定值，v2表示燃料电池堆阳极侧的有效循环腔体容积，单位为m3，v
n2
表示δt时间内燃料电池堆的阳极侧累计氮气的体积，单位为m3。
[0129]
本发明的燃料电池排水、排杂控制系统，通过将燃料电池系统中空压机、流量计、空气压力传感器、空气温度传感器、氢气压力传感器和温度传感器将数据传输给燃料电池控制器，然后通过燃料电池控制器来计算燃料电池堆的阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与设定限值作比较，来准确的计算燃料电池堆的阳极侧排水、排氮的时长，并控制空压机、尾排节气门、排杂阀和排水阀的运行，保证了阳极侧的氢气占比，有效提高了电堆的效率和氢气的利用率。解决了现有氢燃料电池的氢气循环系统中，氮气不断的从阴极渗透到阳极，影响氢气的计量比，从而出现因氢气供给不足引起的“氢气饥饿”的问题。
[0130]
本发明的燃料电池排水、排杂控制系统的控制方法，通过燃料电池控制器对燃料电池堆的空气进入量、空气进入的压力、空气进入的温度、氢气进入的压力和水进入的温度进行监测，然后通过燃料电池控制器内的相关公式计算得到阳极侧的有效循环腔体容积和氮气百分比，并与燃料电池控制器内的设定值进行比较，实现了对排水阀和排杂阀的排水、排氮时长的精准控制，从而保证了燃料电池阳极侧氢气的占比，避免了氢气供给不足的问题，有效提高了电堆的效率和氢气利用率，在汽车燃料电池的检测技术领域，具有推广应用价值。
[0131]
以上实施例仅是为充分说明本发明而所举的较佳的实施例，本发明的保护范围不限于此。本技术领域的技术人员在本发明基础上所作的等同替代或变换，均在本发明的保护范围之内。