专利名称：气体绝缘开关装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种气体绝缘开关装置。
背景技术：
气体绝缘开关装置由主母线、断路器、断开器/接地开闭器、变流器、及用于封入 高压的SF6气体等的压力容器等构成。而且，在用铝或铜等构成的主母线中，以配置于压力 容器内的状态通电有负载电流。通过使主母线中流过负载电流，在周围产生磁场，在压力容器中以消除该磁场的 方式流过涡电流。因此，如果压力容器的材质为磁性体，则由涡电流引起的焦耳发热成为问 题。在此，作为压力容器的材质使用磁性体时，感应电流在压力容器的表面流通，因此电流 密度增大，并且由于磁滞损失也大，由发热引起的温度上升增大。另一方面，作为压力容器 的材质使用非磁性体时，不仅在压力容器的表面而且直到一定深度流通感应电流，因此电 流密度减小，并且磁滞损失也较小，从而能够抑制由发热引起的温度上升。另外，通常每个 用户使用的负载电流值不同，压力容器的发热量与负载电流值的二次方成比例，因此，当负 载电流值增大时，压力容器的发热量大幅变化。例如，即使在负载电流值为2000A可适用磁 性体的压力容器的情况下，对于负载电流值为3000A，发热量也为2000A的约2. 3倍，存在必 须使用非磁性体的压力容器的情况等、根据负载电流值选定磁性体和非磁性体的压力容器 的问题。另外，即使对于可使用磁性体的压力容器的负载电流值，当使压力容器的外形小型 化时，发热量增大，也需要使用非磁性体的压力容器。压力容器由于在设备的检查时等，检 查员触摸的可能性高，因此有义务规定将压力容器的温度上升抑制到就算是人触摸也没问 题的范围。专利文献1中，在压力容器的上部形成的一对喷嘴部之间，设置连接这些喷嘴间 的导电性部件，通过在该导电性部件中流过和负载电流反方向的涡电流，来抑制压力容器 的温度上升。另外，专利文献2中，压力容器用在不锈钢板的内侧接合了铜板的包层钢板构成。 该情况下，由于涡电流在电阻率小的铜中流动，不增大压力容器的直径也可以抑制压力容 器的温度上升。专利文献1 日本特开2004-281302号公报专利文献2 日本特开平07-15814号公报但是，在上述现有技术中存在如下的问题。即专利文献1中，由于只有压力容器 的一部分的涡电流在导电部件中流动，因此存在温度上升的抑制效果低这样的问题。另外，专利文献2中，由于压力容器用由不锈钢和铜组成的包层钢板构成，存在制 造成本高的问题。另外，由于将压力容器做成在为非磁性体的不锈钢上接合铜的构成，因此 可以说，在原本具有发热抑制效果的非磁性体上附加铜带来的发热抑制效果低。通常，作为抑制压力容器的焦耳发热的方法，有通过用非磁性体构成压力容器、或 通过疏远主母线和压力容器之间的距离来减小通过压力容器内的磁通量的方法。但是，当用非磁性体构成压力容器时，成为高成本，另外，当疏远主母线和压力容器之间的距离时， 装置会大型化。因此，在低成本化或省空间化方面遗留有问题。
发明内容
本发明是为解决上述的问题而开发的，目的在于提供一种能够抑制压力容器的发 热的气体绝缘开关装置。为解决上述的课题实现目的，本发明提供一种气体绝缘开关装置，其特征在于，具 备压力容器，其由经由在导电性的筒状容器的端部形成的凸缘部互相连接的多个所述筒 状容器构成，在内部密闭填充有绝缘性气体；收容在该压力容器内的切断部及连接在该切 断部的主母线；沿所述压力容器的壁面和所述主母线的延伸方向配置、具有比构成所述压 力容器的材质的导电率更高的导电率的一个或多个导电性部件；将所述导电性部件安装在 所述压力容器的、由导电性的材质构成的安装部。根据该发明，设置具有比构成压力容器的材质的导电率高的导电率的导电性部 件，在主母线通电时，使压力容器壁面产生的涡电流经由安装部流入该导电性部件，由此， 可达到能够抑制涡电流在压力容器中流动，从而抑制压力容器的温度上升的效果。
图1是表示现有气体绝缘开关装置的构成之一例的图；图2是表示实施方式1的气体绝缘开关装置的要部的构成的放大剖面图；图3是表示图1的B-B剖面和其A-A，剖面的图；图4在图3的压力容器的外侧和内侧配置了导电性部件的图；图5是表示将压力容器的外形设为一定、将负载电流值设定为4000A，5000A， 6000A时的导电性部件的配置根数和压力容器的发热量之间的关系的图；图6是表示负载电流一定、将压力容器直径设定为Φ 1118mm，750mm，500mm时的导 电性部件的配置根数和压力容器的发热量之间的关系的图；图7是表示图2中的B-B剖面的另一例的图；图8是表示仅在压力容器的外部配置有导电性部件时的构成之一例的图；图9是表示仅在压力容器的内部配置有导电性部件时的构成之一例的图；图10是表示在压力容器的下部配置有导电性部件时的构成之一例的图；图11是表示导电性部件的安装方法之一例的图；图12是表示实施方式2的气体绝缘开关装置的构成的图，(a)为横剖面图、及(b) 为纵剖面图；图13是表示实施方式3的气体绝缘开关装置的构成的图，(a)为横剖面图、及(b) 为纵剖面图。图14是表示实施方式4的气体绝缘开关装置的要部的构成之一例的剖面图；图15是表示实施方式4的气体绝缘开关装置的要部的构成之另一例的剖面图；图16是表示实施方式5的三相一括式的气体绝缘开关装置的构成的图；图17是缺少了三相母线的一相后的图。附图标记说明
1压力容器2主母线3a, 3b 衬套4切断部5a 5d 凸缘6a, 6b 支管7负载电流8a, 8b 涡电流9a,9b,9c 容器10,10a, 10b, 11a, lib 导电性部件12 翅片13 螺栓14a, 14b, 14c 回流通路15a, 15b 涡电流16，16a，16b，16c 安装座17a，17b 适配器18 凸缘30，50气体绝缘开关装置
具体实施例方式下面，对本发明的气体绝缘开关装置的实施方式根据附图详细地进行说明。另外， 本发明并不被该实施方式所限定。实施方式1.图1是表示现有气体绝缘开关装置的构成之一例的图。图1中，排列配置其剖面 图(A-A剖面)、俯视图(记载于剖面图的下侧)、及侧面图(记载于剖面图的右侧)，表示气 体绝缘开关装置50的构成。如图1所示，气体绝缘开关装置50的构成包括例如用磁性体 构成的压力容器1、流过负载电流的主母线2、衬套3a，3b、切断部4、凸缘fe 5d、连接压力 容器1和衬套3a, 3b的支管6a，6b。压力容器1使其长轴方向呈水平地设置，例如为圆筒状且连接端部具有凸缘部的 容器9a，9b，9c而构成。即容器9a和容器9b用凸缘5b相连接，容器9b和容器9c用凸缘 5c相连接。另外，容器9a，9b，9c的内部构成相互气体区分的各自独立的压力空间。另外， 容器9a，9c分别具有支管6a，6b。在压力容器1的内部收容有切断部4及与该切断部4连接的主母线2。主母线2 由安装在凸缘恥，5c上的绝缘垫圈(未图示)绝缘支撑，沿压力容器1的轴线方向延设，再 经由支管6a，乩从压力容器1引出。在支管6a，乩分别连接有衬套3a，3b。在图1中，当主母线2中流过负载电流7时，在压力容器1中以抵消由负载电流7 产生的磁场的方式诱发涡电流8a，8b。具体地说，在压力容器1的内壁面侧流过涡电流8a， 在压力容器1的外壁面侧流过涡电流Sb。这里，内壁面是指压力容器1的内部侧的壁面， 外壁面是指压力容器1的外部侧的壁面。由于该涡电流8a，8b引起的焦耳发热，压力容器1的温度上升。另外，如同图所示，在支管6a，6b中也产生涡电流8a，8b。另外，图1中，为 了简化图示，省略了 A-A剖面中的压力容器1的厚度。图2是表示本实施方式的气体绝缘开关装置的要部的构成的放大剖面图。另外， 对于和图1相同的构成要素附加相同的标记符号。图2中，气体绝缘开关装置30在图1的 构成的基础上，具备例如由非磁性且导电性比构成压力容器1的材质高的材质构成，远离 压力容器1的壁面并沿该壁面和主母线2的延伸方向配置的导电性部件10a，10b。导电性部件IOa配置在压力容器1的内部，以离开压力容器1的内壁面的状态(即 不与内壁面接触而离开内壁面)沿该内壁面并沿主母线2的延伸方向配置。同样地，导电 性部件IOb配置在压力容器1的外部，以离开压力容器1的外壁面的状态(即不与外壁面 接触地离开外壁面)沿该外壁面并沿主母线2的延伸方向配置。导电性部件10a，IOb经由凸缘fe 5d安装在压力容器1上，从而，经由这些凸缘 5a 5d安装在压力容器1上。另外，如后述，延设到支管6a，6b的导电性部件10a，IOb的 端部使用金属制的螺栓等安装于支管6a，6b。由于导电性部件10a，IOb被安装于凸缘 5d，经由这些凸缘 5d形成电 流可流通的回流通路。另外，使用金属制的螺栓等将导电性部件10a，IOb安装于压力容器 1时(例如，与支管6a，6b连接时等)也同样，经由这些螺栓和压力容器1形成电流可流通 的回流通路。图3是表示图1的B-B剖面和其A-A，剖面的图。即，图3中，通过将压力容器1 的横剖面图(B-B剖面)(图3 (a))、其A-A ’剖面(图3(b))排列配置进行表示。当主母线 2中流过负载电流7时，在压力容器内侧表面和外侧表面分别流过涡电流8a和Sb。图4是在图3的压力容器1的内侧和外侧分别配置有导电性部件10a，IOb的图，是 表示图2中的B-B剖面之一例的图。如图4所示，导电性部件IOa由沿压力容器1的周方 向均等地配置的多个部件构成。具体地说，例如由8个部件构成，各自贯通凸缘5c地进行 安装，另外，由图2及图4可知，各导电性部件的形状为例如棒状。同样地，导电性部件IOb 由沿压力容器1的周方向均等配置的相同数目的部件构成，各自贯通凸缘5c地进行安装， 各导电性部件的形状为例如棒状。另外，导电性部件10a，IOb也可以是包覆导线。并且，以 导电性部件IOb的剖面中心布置在从主母线2的剖面中心到导电性部件IOa的剖面中心的 直线的延长线上的方式配置有导电性部件10b。也就是说，导电性部件IOa和导电性部件 IOb沿压力容器1的壁面的周方向夹着壁面成八对，各对以等间隔配置，或者以主母线2为 中心将这些对配置成放射状。导电性部件10a，IOb为非磁性体且具有比压力容器1高的导电率。通过配置导 电率比压力容器1高的导电性部件10a，10b，流过压力容器1的涡电流8a，8b在导电性部 件10a，IOb中流动。不仅所有的涡电流8a，8b流过导电性部件10a，10b，而且以压力容器1 的涡电流的流路电阻和导电性部件10a，IOb的电阻之比，向压力容器1和导电性部件10a， IOb分流。例如，压力容器1的流路电阻和导电性部件10a，10b的电阻比为9(压力容器) 1(导电性部件)时，与没有配置导电性部件10a，IOb的情况相比，流过压力容器1的涡电 流为1/10。由于焦耳发热为I2R,压力容器1的温度上升以电流项的二次方出现效果。由 此，当涡电流8a，8b达到1/10时，发热量为1/100。这样，为了减小压力容器1的发热量，不 使涡电流8a，8b流过压力容器1是有效的。另外，虽然在导电性部件10a，IOb中也以上述的比例流过涡电流8a，8b，但是，由于是例如用非磁性体构成且导电率比压力容器1高的部 件，因此，即使在导电性部件10a，IOb中流过涡电流8a，8b的情况下，也可以减小导电性部 件10a，IOb的发热量。例如，如果使用导电率比压力容器1优五倍的部件，发热量为1/5，如 果再用非磁性体构成，则相比于磁性体，流过涡电流的表皮深度变得非常大。表皮深度用下 式表不。表皮深度5= -f(2p /2π/μ μ0)在此，ρ为比电阻、f为频率、μ为透磁率、μ ^为真空透磁率。如果是非磁性体， 分母的μ变小，表皮深度变大。因为涡电流的流路截面积与表皮深度成正比，如果表皮深 度达到5倍，流过涡电流的截面积也成为5倍，导电性部件的电阻为1/5。和导电率的结果 一致，通过设计为非磁性体且具有高的导电率的导电性部件，电阻值为1/25，能够减小导电 性部件10a，IOb的发热量。由此，通过用非磁性体且具有比压力容器1高的导电率的部件 构成配置于压力容器1的导电性部件10a，10b，能够减小压力容器1的发热量，进而也可以 减小导电性部件10a，IOb的发热量。在压力容器1的外侧配置有导电性部件IOb时，如前面记载的那样，需要将导电性 部件IOb的温度上升值设定为即使人触摸也没问题的温度，因此需要对于压力容器1和导 电性部件IOb同时减小发热量。另外，如果导电性部件IOb的温度上升变大，只要增大导电性部件IOb的截面积即 可。但是，在增大截面积时，由于涡电流流动的深度方向的尺寸即使为表皮深度以上也无 效，因此增大宽度方向的尺寸。和导电性部件10a，IOb对向的压力容器1的材质设定为磁性体，由此能够有效地 抑制温度上升。如果和导电性部件10a，IOb对向的压力容器1的材质为非磁性体，由于流 过压力容器1的表面的涡电流8a，8b小，因此发热量的减小效果小。另外，将导电性部件10a，IOb配置在压力容器1的内侧或外侧任何一方时，最大只 能使发热量减小到50%。例如，仅在压力容器1的外侧配置导电性部件IOb时，只有流过压 力容器1的外侧表面的涡电流8b在导电性部件IOb中流动，因此，流过内侧表面的涡电流 8a的焦耳发热不变，只能减小由流过外侧表面的涡电流8b引起的焦耳发热，因此压力容器 1的发热量最大只能减小到50%。由此，通过在压力容器1的内侧和外侧双方配置导电性 部件10a，10b,能够高效地降低发热量。图5中表示将压力容器1的外形设为一定且将负载电流值设定为4000A，5000A， 6000A时的导电性部件的配置根数和压力容器1的发热量。首先，以图5的横轴的导体根 数为0根进行比较时，将4000A作为可使用磁性体的压力容器1的发热量时，在5000A达到 1. 6 倍(5000A/4000A)2、在 6000A 达到 2. 3 倍(6000A/4000A)2 的发热量。使用 4000A 用的 磁性体的压力容器1时，为了在热量上可使用5000A，通过仅在外侧配置三根导电性部件， 就能够抑制到和4000A同等的发热量，对于5000A的负载电流也可以使用4000A用的磁性 体的压力容器1。虽然在6000A且仅在外侧配置的情况下需要八根，但是通过在内侧和外侧 双方配置且配置5-6根，即使在6000A下也可以使用磁性体的压力容器。对于导电性部件 带来的发热量的降低效果，与仅在外侧或内侧配置相比，配置在内侧和外侧双方的情况下， 发热量的降低效果变大，用少的导电性部件的根数就能够降低到目标发热量。其次，图6中表示负载电流一定、将压力容器直径设定为Φ1118_，750_，500_时的导电性部件的配置根数和压力容器1的发热量。将Φ 1118mm设定为可使用磁性体的 压力容器1的发热量时，对于Φ 750mm在外侧配置两根、对于Φ 500mm在外侧配置四根，由 此达到和Φ 1118mm同等的发热量，因此能够使用更加小型的磁性体的压力容器1。这样， 根据负载电流值、压力容器1的外径，就能够选定导电性部件10a，IOb的最恰当的根数。另 外，即使在万一温度上升超过规定值的情况下，只追加导电性部件10a，IOb即可抑制温度 上升。另外，可以不必改变导电性部件10a，IOb的尺寸而使用统一的部件，因此每次变更负 载电流、压力容器直径，不需要设计导电性部件。另外，由于图5和图6是将导电性部件的 截面积设为一定的情况，如果截面积不同，则配置的根数也不同。配置导电性部件的方式变化示于图7 图10。图7是在压力容器1的内和外交替 配置导电性部件的图，图8是仅在外侧配置导电性部件的图，图9是仅在内侧配置的图，图 10是在下部配置了导电性部件的图。图7中，导电性部件IOa由沿压力容器1的周方向均等地配置的例如八个部件构 成。同样地，导电性部件IOb由沿压力容器1的周方向均等地配置的相同数目的部件构成。 各导电性部件的形状为例如棒状。并且导电性部件IOa和导电性部件IOb沿压力容器1的 壁面的周方向交替配置。图8中，仅在压力容器1的外部配置有导电性部件10b，导电性部件IOb沿压力容 器1的外周均等地配置。另外，图9中，仅在压力容器1的内部配置有导电性部件10a，导电 性部件IOa沿压力容器1的内周均等地配置。图7可得到和图4相同的发热抑制效果，图8通过仅在外侧配置导电性部件10b， 虽然相对没有配置导电性部件IOb的情况发热最大为50%，但是通过配置在压力容器1的 外侧，可以无视与主母线2的绝缘问题。另外，因配置在外侧，因此容易进行导电性部件IOb 的装卸，也可以随后配置导电性部件10b。图9为仅在内侧配置的情况，发热抑制效果和图 8同样，为最大50%。由于在内侧配置导电性部件10a，需要考虑与主母线2的绝缘，但是由 于其被收容于压力容器1内，在检查时等人不可能触摸。另外，由于在压力容器1内封入了 高压的气体，相比于外侧配置，对气体的散热效果提高。图10是向下部在内外集中配置导电性部件10a，IOb的图，与仅在内侧或外侧任一 方配置导电性部件的情况相比，虽然发热抑制效果明显，但是由于没有像图7、图8那样均 等地配置，相比图7、图8，发热抑制效果较小。流过压力容器1的涡电流在压力容器1的圆 周方向均等地流动，因此导电性部件在圆周方向上均等地配置的方式，发热量降低的效果 大。另外，虽然图10是向下部集中地配置，但是其并不限定于向下部。适用于物理上不能 均等地配置的部位。导电性部件10a，IOb也可以和压力容器1紧密接合，也可以分开配置，压力容器1 的发热量的降低效果相同。但是，分开配置的情况，其自然对流产生的导电性部件10a，IOb 的散热效果高。另外，在图7 图10中，也可以将导电性部件10a，IOb各自作为一体件地构成。 例如，也可以将导电性部件10a，IOb制成各自具有环状的截面的圆筒状的导体。另外，在图 7 图10中，也可以用导线构成导电性部件10a，10b。图11中表示具体的安装方法。图11是仅表示图1的容器9b部的图，是以主母线 2为中心对称地表示的图。导电性部件10a，IOb经由一部分挪用了压力容器1的接地座的安装座16a或凸缘恥，5c的安装座16b，16c来进行安装。另外，17a，17b分别为适配器。由 于将现有的接地座挪用做安装部，因此根据导电性部件10a，IOb的安装根数即使不重新设 置安装座，也可以配置导电性部件10a，10b。上述的导电性部件10a，IOb向压力容器1的安 装方法，例如是图11所示那样固定于接地座或凸缘的安装座16a，16b，16c的方法。另外， 也可以将导电性部件10a，IOb通过焊接等直接配置于压力容器1。本实施方式中，为了容易 地理解并说明涡电流的流动等，做成直接安装于凸缘fe 5d那样的图。如上所述，根据本实施方式，设置具有比构成压力容器1的材质的导电率高的导 电率的导电性部件IOa及/或导电性部件10b，经由凸缘fe 5d等使主母线2通电时产生 的涡电流流过该导电性部件IOa及/或导电性部件10b，由此，抑制涡电流在压力容器1中 流动，起到能够抑制压力容器1的温度上升这样的效果。另外，利用经由凸缘fe 5d等使例如导电性部件IOa和导电性部件IOb短路等简 单的构造，能够形成涡电流的回流通路，所以能够以低成本抑制压力容器1的发热。另外， 关于个别具体例的效果，如同已经说明了的效果。实施方式2.图12是表示本实施方式的气体绝缘开关装置的构成的图，(a)为横剖面图、及(b) 为纵剖面图。图12(a)是图2的B-B剖面，图12(b)是(a)的A-A’剖面。如图12所示，本实施方式中，在凸缘5c和导电性部件IOa的端部之间配置有比凸 缘5c导电率高的0型(环状)的导电性部件11a，另外，在凸缘5c和导电性部件IOb的端 部之间配置有比凸缘5c导电率的例如0型(环状)的导电性部件lib。而且导电性部件 IOa经由固定于凸缘5c的导电性部件Ila被安装于凸缘5c，另外，导电性部件IOb经由固 定于凸缘5c的导电性部件lib被安装于凸缘5c。关于其它的凸缘5ajb，5d，也为同样的 构成。另外，图12中，对于和实施方式1相同的构成要素附加相同的标记符号。实施方式1中，在导电性部件10a，IOb和凸缘 5d的界面上，涡电流在凸缘 5a 5d表面流动。另一方面，本实施方式中，由于涡电流在导电率更高的导电性部件11a， lib中流动，涡电流的流路电阻进一步降低，能够使导电性部件10a，IOb周边的涡电流更多 地集中在导电性部件10a，10b，从而，可进一步增大发热抑制效果。本实施方式的其它效果 和实施方式1是同样的。另外，图12中，导电性部件10a，IOb的配置构成、形状等虽然以图 4为例，但是本实施方式并不限定于此，也可适用于其它情况。实施方式3.图13是表示本实施方式的气体绝缘开关装置的构成的图，(a)为横剖面图、及(b) 为纵剖面图。图13(a)是图2的B-B剖面，(b)是(a)的A-A’剖面。图13中，对于和实施 方式1相同的构成要素附加相同的标记符号。如图13所示，本实施方式中，通过在压力容器1外部的导电性部件IOb的表面安 装散热用的翅片12，导电性部件IOb成为具有发热抑制和散热促进的功能的部件。图示例 中，翅片12被安装在压力容器1的相反侧的导电性部件IOb的表面上，并且沿导电性部件 IOb的长度方向隔开规定间隔地设置。通常，由于导电率高的导电性部件其热导率也高，通过将散热用的翅片12安装于 导电率高的导电性部件10b，能够高效地进行散热。另外，通过在导电性部件IOb的表面进 行放射率高的涂装，也能够有效地进行散热。
虽然在图13(b)中表示了热流从导电性部件IOa经过凸缘5c向导电性部件IOb 流动的形式，但是通过增大导电性部件10a，IOb的热流路的截面积，可以使导电性部件IOa 的热流向导电性部件10b，从而能够用翅片12有效地进行散热。另外，虽然也可以在压力容器1内部的导电性部件IOa上安装翅片12，但是因为不 能与外部的空气流接触，所以，与在导电性部件IOb上安装翅片12的情况相比，散热的效果 变低。另外，在压力容器1内部设置翅片12的情况下，安装在图1的支管6a，6b的周围有 效。本实施方式的其它构成、动作、效果和实施方式1，2同样，本实施方式也同样地适 用于图13所示的导电性部件10a，IOb的构成例以外的情况。实施方式4.图14是表示本实施方式的气体绝缘开关装置的要部的构成之一例的剖面图，(a) 表示在压力容器1上局部性地配置了导电性部件的例子，(b)是(a)中在切断部4周边局 部性地配置了导电性部件10a，IOb的例子的放大图。另外，图14(c)是图14(a)中在支管 部周边局部性地配置了导电性部件10a，IOb的例子的放大图。另外，图14中，对于和实施 方式1相同的构成要素附加相同的标记符号。如图14所示，本实施方式中，在局部发热的部位配置有导电性部件10a，10b。即 由于切断部4及支管6a，6b容易局部发热，气体绝缘开关装置不仅在压力容器1整体配置 导电性部件10a，10b，而且以切断部4及支管6a，6b的配置部位为中心部分地配置，由此有 效地抑制发热，并且减少导电性部件10a，IOb的使用量。导电性部件10a，IOb使用金属制 的螺栓13安装于压力容器1的壁面。如图14(a)、(b)所示，负载电流在切断部4的外周部流动，和压力容器1的距离变 近，由此，与其它的只有主母线2的部位相比，涡电流引起的发热变大。由此，通过在切断部 4周边配置导电性部件10a，10b,能够抑制温度上升。如图14(a)、(c)所示，对于支管部，来自水平方向的主母线2和垂直地引出的主 母线的两方向的磁通进行链交，因此发热量变大。由此，通过在支管部周边配置导电性部件 10a, IOb,能够抑制温度上升。另外，本实施方式中，由于是局部地配置导电性部件10a，10b，成为经由压力容器 1的壁面(及螺栓13)形成回流通路1 — 14b — 14c的情形，如实施方式1 3所示，不 必在凸缘如 5(1上安装导电性部件10a，10b，在导电性部件10a，IOb的配置上具有自由度。另外，由于压力容器1的外部的导电性部件IOb能够随后进行追加，因此在不能将 压力容器1的温度抑制到规定的温度的情况下，能够追加导电性部件10b，使压力容器1的 温度降低到规定的温度。另外，为了使导电性部件10a，IOb和压力容器1进行电接触，理想 的是固定螺栓13也由导电率高的部件构成。例如，理想的是螺栓13的导电率高于压力容 器1的导电率。图15是表示本实施方式的气体绝缘开关装置的要部的构成的另一例的剖面图， 是在由只用绝缘件构成的凸缘18包围的压力容器1上配置了导电性部件10a，IOb的例子。 压力容器1的两端用绝缘物的凸缘18构成时，由于不能将凸缘18用作涡电流的流路，因此 直接在压力容器1的安装座16上配置导电性部件10a，10b。在该构成中也可起到和实施方式1同样的效果。实施方式5.图16是表示本实施方式的三相一括式的气体绝缘开关装置的构成的图，(a)为横 剖面图、及(b)为纵剖面图。实施方式1 4中，虽然在一个压力容器1内配置有一相用的 主母线2，但是在作为三相一括式的本实施方式中，在压力容器1内分别配置有三相用的主 母线2(U相、V相、W相)。另外，在压力容器1的内部配置有例如三个导电性部件10a。另 外，图16中，对于和实施方式1相同的构成要素附加有相同的标记符号。在三相一括式中，与压力容器1链交的磁通的流动和单相不同，涡电流只在压力 容器1的内侧流动。即使磁通的流动不同，导电性部件引起的温度上升抑制的效果也是相 同的，所以仅在内侧配置了导电性部件10a。另外，在三相一括式中，从压力容器1的剖面内周上到主母线2(U相、V相、W相) 的距离因内周上的位置而不同，因此如图16(a)所示，在压力容器1的内部配置导电性部件 IOa的情况下，通过在与主母线2隔开距离的部位配置导电性部件10a，使其与主母线2的 绝缘距离变远，从而能够使压力容器1小型化。详细地说，配置成如图16(a)所示，关于连 结三相的主母线2的中心的假想的三角形，相对各顶点，在夹着各顶点的对边且与各顶点 相对向的位置布置导电性部件10a。图17是缺少了三相母线的一相的情况的图。由于缺少一相，三相的电流平衡破 坏，涡电流的流动变得和单相(U相和W相的和)同样。因此，在缺少了一相的压力容器1 中，由于涡电流在内侧和外侧流动，所以在内侧和外侧配置导电性部件10a，10b。由此可得 到和实施方式1同样的效果。产业上的可利用性本发明抑制由于主母线的通电电流而在压力容器中流过涡电流的情况，适宜用作 能够抑制压力容器的温度上升的气体绝缘开关装置。
1权利要求
1.一种气体绝缘开关装置，其特征在于，具备压力容器，其由多个筒状容器构成，内部密闭填充有绝缘性气体，多个所述筒状容器经 由在导电性的筒状容器的端部形成的凸缘部相互连接；收容在该压力容器内的切断部及与该切断部连接的主母线；一个或多个导电性部件，其沿所述压力容器的壁面和所述主母线的延伸方向配置，具 有比构成所述压力容器的材质的导电率更高的导电率；将所述导电性部件安装于所述压力容器的、由导电性的材质构成的安装部。
2.如权利要求1所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，多个所述导电性部件被配置 在所述压力容器的外部。
3.如权利要求1所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，多个所述导电性部件被配置 在所述压力容器的内部。
4.如权利要求1所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，多个所述导电性部件被配置 在所述压力容器的内部及外部。
5.如权利要求4所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，配置在所述压力容器的内部 的所述导电性部件的个数，和配置在所述压力容器的外部的所述导电性部件的个数相同，在垂直于所述压力容器的长轴的剖面上，配置在所述压力容器的内部的所述导电性部 件和配置在所述压力容器的外部的所述导电性部件，分别沿所述压力容器的壁面的周方向 均等地配置。
6.如权利要求1 5中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，所述安装部至少 使用所述凸缘部构成。
7.如权利要求1 5中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，所述安装部至少 使用接地座构成。
8.如权利要求1 7中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，所述安装部至少 使用所述凸缘部及固定在该凸缘部且导电率比所述凸缘部高的环状导体构成，所述导电性部件在所述导电性部件和所述凸缘部之间配置有所述环状导体，并安装于 所述凸缘部。
9.如权利要求1 8中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，在所述导电性部 件安装有翅片。
10.如权利要求1 9中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，所述导电性部 件局部存在地配置在所述切断部的周围。
11.如权利要求1 10中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，在所述压力容 器设有将所述主母线导向所述压力容器外的支管部，所述导电性部件局部存在地配置在所 述支管部的周围。
12.如权利要求1 9中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，所述导电性部 件配置在用绝缘件划分开的部位。
13.如权利要求1 12中任一项所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，该气体绝缘开 关装置为三相一括式。
14.如权利要求13所述的气体绝缘开关装置，其特征在于，在所述压力容器的内部配 置有三个所述导电性部件，在垂直于所述压力容器的长轴的剖面上，关于连结三相的所述主母线的中心的假想的三角形，在和各顶点夹着其对边相对向的位置，分别布置三个所述 导电性部件中的一个。全文摘要
本发明的目的在于提供一种可抑制压力容器的发热的气体绝缘开关装置。所述气体绝缘开关装置将非磁性且导电率比压力容器的材质高的导电性部件，在压力容器的内外沿主母线进行配置，经由压力容器的凸缘安装。根据该构成，在主母线通电时产生的涡电流，流过导电率比压力容器高的导电性部件，涡电流的回流通路由包括导电性部件的流路形成。因此，能够减小在压力容器中流动的涡电流，抑制压力容器的温度上升。
文档编号H02B13/02GK102150335SQ20088013108
公开日2011年8月10日 申请日期2008年9月11日 优先权日2008年9月11日
发明者月间满, 贞国仁志, 高桥和希 申请人:三菱电机株式会社